Коэффициент простоя установки

Такие простые установки, какими являются гидравлические тараны, могут обеспечивать подъем воды на высоту Яг= (2-т-10)Я1. При этом расход Р2=(0,4- 0,07)Р1, а коэффициент полезного действия т) (0,85- 0,2). Надо отметить, что при работе гидравлического тарана весьма велики непроизводительные потери воды. [c.307]

В литературе имеются различные, как правило, частные данные о коэффициентах k, go6- Причиной значительного разброса этих данных (табл. 4-1) является сущность подобных коэффициентов. При пользовании простыми по форме зависимостями (4-1), (4-2) вся трудность расчета переносится на коэффициенты k, go6, которыми покрывается влияние многочисленных и разнородных факторов. Примеры недостаточности применения для рассматриваемого вопроса теории размерности можно найти в Л. 55, 207]. В [Л. 55] наряду с интересными экспериментальными данными и выводами приведены законы подобия, описывающие процессы в установках [c.114]

Простейшая экспериментальная установка для определения коэффициентов гидравлических сопротивлений (рис. 44) состоит из [c.86]

Интересно отметить, что неточность в определении величин X и [г сильно влияет на скорость уноса массы Gs. Изменение вязкости [х существенно влияет и на Т , а вот варьирование в широких пределах коэффициента теплопроводности Я изменяет Гщ лишь на несколько десятков градусов. Отсюда возникает идея разбиения стеклообразных материалов на группы, исходя из их поведения при экспериментах в высокотемпературных аэродинамических установках. Если в процессе такого исследования наблюдаются значительные отклонения в величине температуры поверхности, то это говорит в первую очередь о возможных различиях в вязкости расплава. И наоборот, если у различных стеклопластиков температуры поверхности близки, а скорости уноса массы сильно разнятся, то причина кроется прежде всего в отличии коэффициентов теплопроводности. Конечно, эти простейшие рекомендации позволяют оценить лишь порядок величин Яиц, поскольку при постоянных параметрах набегающего потока разрушение различных марок стеклопластиков в определенной степени зависит от их химического [c.209]

Коэффициент расхода зависит от конструкции уплотнения. В простейшем варианте с одним гребнем = = 0,6. В конструкции с несколькими гребнями величина зависит от соотношения расстояния между ними а и зазора 6. При а/б<1- 2 наблюдается некоторое увеличение а с ним и расхода воздуха. Объясняется это тем, что гребни как бы профилируют поток и между ними не происходит гашения кинематической энергии. При достаточно больших а/б следует ожидать, что каждый из гребней будет работать самостоятельно и расход воздуха будет пропорционален числу гребней в степени 0,5. К сожалению, практическая реализация такого решения требует резкого сокращения размера зазоров или развития лабиринтов в ширину (увеличение а), что сопряжено с большими конструктивными трудностями. При установке гребней на обеих сторонах зазора, т. е. на роторе и статоре, происходит излом потока и коэффициент расхода снижается примерно в 2,5 раза (рис. 8-3,в справа). [c.163]

В корпусе 2 (рис. 2, а) торцевого узла трения имеется отверстие, в котором образцы 6 из исследуемого материала могут перемещаться в осевом направлении. Установка узла сравнительно проста корпус закрепляют на консоли, устанавливают в него валик 1 с образцами б и 7 и вкладывают в разрез на верхней части корпуса прижимы 3, закрепленные па оси 5 совместно с треугольными опорами. Некоторым недостатком пальчиковой схемы (рис. 2, б) является пониженная точность измерения коэффициента трения за счет наличия трения в подшипниках 3. [c.6]

Типы уплотнений. Войлочные уплотнения изготовляются двух основных типов простые и многослойные. В соответствии со специальными требованиями и те, и другие могут пропитываться одним из нескольких указанных веществ. Добавки парафина, вазелина или коллоидального графита увеличивают сопротивление основного войлока по отношению к воде и грязи, улучшают его сопротивляемость воздействию смазочных веществ, находящихся под давлением, и снижают коэффициент трения. Простые и многослойные уплотнения перед их установкой следует пропитать маслом или консистентной смазкой с несколько большей вязкостью, чем у тех, которые применяются для смазки. [c.13]

Рассмотрим для примера тепловую схему простейшей газотурбинной установки (ГТУ) (рис. 3.1). Элементы установки описываются совокупностями уравнений, отражающих происходящие в них изменения термодинамических и расходных параметров. Так, в описание компрессора должны быть включены уравнения, отражающие взаимосвязи давления, температуры и расхода воздуха на входе и выходе, и уравнение мощности, потребляемой компрессором. Указанные совокупности уравнений, дополненные ограничениями на величину переменных, дают возможность-математически описать всю схему. Очевидно, что, даже используя элементы лишь тех типов, которые присутствуют в схеме, изображенной на рис. 3.1, можно составить множество разнообразных схем. Описания элементов во всех случаях будут по форме одинаковы, различие между ними будет заключаться лишь в численной величине отдельных коэффициентов, характеризующих разные экземпляры элементов. [c.57]

Объясняя газоанализатор ОРСА, преподаватель подчеркивает, что он простейшей конструкции (показывается в натуре или его схема), применяется в газовой установке любого котла для контроля качества процесса сжигания газообразного топлива и определения величины коэффициента избытка воздуха в топке. Им определяется содержание в продуктах горения окиси углерода, кислорода и углекислого газа в процентах к объему. Он принадлежит к типу химических газоанализаторов. [c.160]

Для пиковых электростанций в диапазоне мощностей от 10 000 до 100 000 кет часто применяются газотурбинные установки открытого цикла. При применении тяжелого жидкого топлива к. п. д. таких установок может быть 18—30%. Технические характеристики газотурбинной установки выбираются из соображения лучшего обеспечения графика нагрузки при резких изменениях режима работы установки. Наиболее простая одновальная газотурбинная установка без регенератора имеет довольно низкий к. п. д., особенно при работе на нагрузках, меньших номинальной. Коэффициент холостого хода такой установки достигает 40%. Но эта установка имеет самую низкую удельную стоимость, проста в обслуживании и почти не требует воды. Использовать ее целесообразнее всего при небольшом коэффициенте нагрузки и низкой стоимости топлива. Для одновальной установки с регенератором характерно резкое снижение к. п. д. при работе на частичных нагрузках. Коэффициент холостого хода такой установки достигает 60—65%. Удельная стоимость ее примерно на 25% выше стоимости одновальной установки без регенератора. Поэтому такую уста- [c.7]

Стоимость топлива принималась равной стоимости жидкого топлива типа флотского мазута. Расчеты, проведенные для коэффициентов нагрузки от 10 до 100%, показали, что при коэффициентах нагрузки свыше 50% дизельные установки более экономичны. При коэффициенте нагрузки 35—50% наиболее экономичными будут газотурбинные установки с регенерацией. При коэффициентах нагрузки ниже 35% более экономичными оказались простые газотурбинные установки. Поэтому было решено для таких условий построить газотурбинную электростанцию, оборудованную установками с регенерацией и без нее. Такая комбинация дает большую [c.8]

Обычно определяют максимальное значение коэффициента на частоте, при которой резонансные свойства датчика по отношению к поперечному возбуждению не вызывают увеличения этого коэффициента. Измерения производят при одном значении параметра поперечной составляющей движения в отсутствие движения вдоль измерительной оси. Простейший способ определения основан на использовании резонансной виброустановки с малым значением поперечной составляющей воспроизводимого движения, например камертонной, нли системы в виде стержня. Исследуемый преобразователь устанавливают с помощью жесткого приспособления, обеспечивающего перпендикулярность измерительной оси преобразователя направлению колебаний. После измерения выходного сигнала преобразователь поворачивают в приспособлении вокруг измерительной оси на 30° и повторяют измерения. Всего выполняют шесть измерений из результатов измерения берут наибольшее. Основным недостатком методики является нестабильность получаемых результатов вследствие влияния неизбежных при повторных закреплениях изменениях жесткости крепления на результат измерений. Большую точность обеспечивает применение установки [И] для получения непрерывной зависимости коэффициента от ориентации поперечного движения. [c.310]

Г. Н. Костенко уточнил простейший метод введением в уравнение для последнего аппарата поправочного коэффициента у, который выбирается для данного типа выпарной установки в зависимости от величины [c.114]

Коэффициенты и 0is определяют ориентацию плоскости постоянных углов установки относительно произвольной плоскости отсчета, а коэффициенты Pi и Pis — ориентацию, плоскости концов лопастей. Как показано на рис. 5.8, величины р + 0и и Pis — 01с — это просто углы между ПКЛ и ППУ соответственно в продольной и поперечной плоскостях. Эти углы, конечно, не [c.167]

Как показывает теория, газотурбинная установка даже простейшей схемы может быть весьма экономичной и иметь коэффициент полезного действия 45-55% при несколько большей, чем для дизеля, свободе в выборе топлива. Кроме того, газотурбинная установка всегда может быть сделана во много раз легче, чем какой-либо другой двигатель. [c.385]

В настоящее время большое число промышленных парогенераторов и водогрейных котлов проектируется для работы на газе. При этом следует рассматривать широкий круг вопросов, решение которых должно обеспечить окончание процесса горения в пределах топочной камеры при низких коэффициентах избытка воздуха на выходе из топки (1,05—1,1) существенное повышение мощности котлоагрегата минимальную температуру продуктов сгорания на выходе из топки простой и быстрый переход н резервное топливо по возможности без остановки котла или даже без снижения его мощности размещение горелок, обеспечивающее удобное обслуживание топки и не усложняющее компоновку устройств автоматического регулирования горения минимальные капитальные затраты по установке газовых горелок удобство ремонта и замены отдельных узлов минимальные расходы электроэнергии на собственные нужды безопасное и экономичное сжигание газа в широком диапазоне нагрузок котлоагрегата. [c.129]

При обработке простых деталей коэффициент принимается равным 0,95, при обработке очень сложных деталей на многошпиндельных станках — 0,8. В полуавтоматах при расчете теоретической и фактической производительности необходимо к прибавить еще время установки и снятия обрабатываемой детали, если оно не совмещается. [c.482]

Применительно к водяному пару необходимо сравнить надёжность определения его термических свойств экспериментальным путем при помощи простой установки, описанной в данной работе, и при помошн методов термодинамического подобия веществ. Для этого для двух экспериментальных точек (одной при давлении 100—150 бар и другой при 300— 400 бар) рассчитать значения приведенных параметров лит (значения критических параметров для водяного пара приведены в табл. 1-1). Далее для этих приведенных параметров по диаграмме z—л (рис. 1-23) определить величину коэффициентов сжимаемости z. Полученные таким образом величины Z сравнить с величинами, рассчитанными по экспериментальным данным и с рассчитанными по табличным данным 1[Л. 6-5]. Для этого требуется вычислить относительную величину отклонений экспериментальных значений 2эксп и значений, полученных по диаграмме 2—я, от табличных [c.180]

Принятое допущение позволяет сложный пространственный расчет несущей конструкции заменить достаточно простым определением коэффициентов поперечной установки в нескольких поперечных сечениях. В дальнейшем методы, основанные на указанном допущении, будем называть методами коэ4х )ициента поперечной установки. [c.145]

На радиочастотах используются воздушные трансфюрматоры, имеющие одновитковую вторичную обмотку из медного листа, а внутри нее — много-витковую первичную спираль. Трансфюрматоры просты по конструкции и поставляются сов.честно с генератором. Регулирование тр че предусмотрено (только смена обмотки), КПД зависит от сопротивления и коэффициента мощности нагрузки и при os (pj— 0,05 составляет 75—85%. Основной недостаток воздушных трансформаторов — большая собственная реактивная. мощность. Отношение реактивных мощностей на входе и в нагрузке равно 3—5, что приводит к завышению мощности конденсаторной батареи и к добавочным потеря.м в контурах. В. мощных установках высокочастотной сварки используются трансформаторы с неза.мкнутым магнитопроводом из ферритовых стержней [42]. Трансформаторы с ферритовым магнитопроводом более чувствительны к изменению сопротивления нагрузки и дают наилучший эффект при работе на примерно постоянную нагрузку, что и имеет место в установках непрерывной сварки. [c.171]

Из-за сложности создания детандера, работающего на влажном паре, и малой получаемой работы расширительную машину заменяют регулирующим дроссельным вентилем ДВ или каким-либо другим устройством (диафрагмой, капиллярной трубкой), в котором хладагент после конденсатора дросселируется с понижением давления и температуры (процесс 3-4). Поскольку процесс дросселирования является необратимым, на Т — s-диаграмме он показан условно штриховой кривой h = onst. Необратимость дросселирования приводит к уменьшению хладопроизводительности установки по сравнению с циклом Карно на величину Aq = пл. 4 4а3 4 и снижению холодильного коэффициента. Несмотря на это применение дросселирования хладагента является простым и удобным [c.134]

Описанный выше подход о восстановлении поля температуры по данным Коши для уравнения Лапласа (или Фурье), заданным на части границы области, в принципе решает задачу. Но дело в том, что получить данные о распределении температуры на доступной для измерений части поверхности сравнительно просто, а вот определение на этом же участке поверхности градиента температуры по направлению нормали к поверхности во многих спучаях встречается с весьма большими трудностями. Градиент температуры известен (равен нулю), когда теплообмен между элементом и окру-жащей средой отсутствует. В противном случае градиент температуры подлежит определению. Вычислить его из условий тегшообмена с внешней средой не удается, так как значение относительного коэффициента теплообмена в большинстве случаев неизвестно. При этом применяют метод рассверловки ступенчатых отверстий с установкой на уступах термопар. Тогда определение температуры на некоторой глубине под поверхностью и вычисление по этим данным градиента температуры вносит трудно поддающуюся оценке погрешность из-за изменения граничных условий в местах рассверловки. Кроме того, при большом количестве точек измерений рассверловка — крайне нежелательная операция, а в некоторых случаях и недопустимая. Таким образом, использование информации о температуре и ее нормальной производной для определения поля температуры в области элемента представляется нецелесообразным. [c.83]

С другой стороны, в докладах Берга [21] и Аманда-Лекнера [21] показано, что концентрация оксидов азота уменьшается по высоте топки из-за их восстановления на частицах кокса, причем при больших коэффициентах подачи первичного воздуха сильнее, чем при малых. В пилотной установке мопцюстью 2,5 МВт на высоте 3 м от решетки она составляла примерно 560-450 мг/м (при = 0,85- 0,45 соответственно) и почти линейно уменьшалась до 149-100 мг/м на высоте 11м. Необходимо иметь в виду, что при подводе большого количества вторичного воздуха концентрация N0,. сильно снижается и просто из-за разбавления при его смешении с продуктами сгорания, выходящими из восстановительной зоны. Это наглядно показано в докладе Ишизука и др. [21]. [c.188]

Все же иногда повторных расчетов (во втором приближении) избегать не следует, например при проектировании экспернмен-тальных или сильно модернизированных установок, не имеющих прототипов в прежней практике газотурбостроения. В этих случаях рекомендуется по возможности упростить первый расчет, пренебрегая некоторыми второстепенными факторами, например утечками рабочего агента, измеряемыми коэффициентом б, и влиянием величины р. При расчете цикла в первом приближении можно в формулах (279), (280) и (281) принять (1 + Р) и (1 — б) равными единице. Конечно, это можно рекомендовать лишь в том случае, если расчеты второго приближения будут необходимы. Простейший цикл связан со значительным уменьшением, экономичности (простота не дается даром ). Прежде всего, газы, уходящие из турбины в атмосферу, уносят с собой значительное количество неиспользованной тепловой энергии. Для ее утилизации приходится вводить в схему регенератор, в котором можно было бы создать теплообмен между горячими отработавшими газами и сравнительно холодным потоком воздуха, текущего из компрессора в камеру сгорания. Как и в паросиловых установках, такой внутренний регенеративный теплообмен приводит к существенному увеличению экономичности цикла (рис. 49). [c.156]

Концентрация пыли в потоке потухших газов (экспериментальная установка I) определялась по данным о расходах светильного газа и воздуха, подаваемого для горения, и по весу пыли, израсходованной из бункера питателя. Применение этого метода измерения копценграции явилось возможным вследствие принятых мер для равномерного распределения пыли по сечению камеры. Выпадение небольшого количества пыли из потока учитывалось введением экспериментально установленной поправки. При этом оказалось, что количество пыли, выпадавшей из потока, зависит от коэффициента избытка воздуха, который при постоянном расходе топлива однозначно определял скорость потока продуктов сгорания в экспериментальной камере. Наличие такой связи позволило построить простые поправочные кривые. [c.194]

Такое распределение квоты дозового предела между составляющими газоаэрозольного выброса и сами составляющие выбраны с учетом результатов исследования газоаэрозольных выбросов на действующих АЭС [1, 6, 17—19], расчетного определения дозовой нагрузки на население их регионов [6, 9, 20, 22, 23], а также с учетом возможности с наименьщими затратами снизить активность выброса той или иной группы радионуклидов с помощью современных средств очистки. Известно [6, 17, 21], что для снижения активности РБГ в выбросе в настоящее время применяют либо камеры выдержки, либо радиохроматографиче-ские установки, а иногда и то и другое. Камеры выдержки — простые сравнительно недорогие устройства, обладающие не очень высоким коэффициентом снижения активности РБГ,— достаточно хорошо обеспечивают очистку выброса, например, на АЭС с РБМК-1000 [8, 19]. Радиохроматографические системы — весьма сложные и дорогостоящие установки, требующие специального обслуживания и предварительной подготовки очищаемого газовоздушного потока,— обладают высоким коэффициентом снижения активности радионуклидов криптона и ксенона (для "Аг они существенно менее эффективны [21]), поэтому применение их оправдано лишь при необходимости резкого снижения активности РБГ в выбросе. Выделение доли дозовой квоты дозового предела для РБГ, равной 50—60%, позволяет практически всегда (на всех АЭС) обойтись для снижения активности РБГ в выбросе камерой выдержки. Другой причиной выделения значительной доли допустимого воздействия РБГ является такое немаловажное обстоятельство, что РБГ воздействуют на человека лишь при прохождении над ним облака выброса и не оставляют следов в объектах окружающей среды, способных воздействовать на человека по другим путям. [c.10]

Более просто и строго эта задача решается в общем виде на основе, метода, разработанного В. А. Семека [50]. Испарительную установку можно представить как потребитель, включенный в tt-ую ступень регенеративного отбора и возвращающий часть тепла в ту же или следующую tt+1-ую ступень. Если на такой потребитель из турбины отбирается 1 кг пара, то дополнительный расход пара на турбину, необходимый для сохранения ее мощности, составляет лишь ф кг, причем ф<1. Величина ф называется редукционным коэффициентом расхода пара и характеризует степень использования в главной турбине пара, расходуемого на данный потребитель. [c.65]

Вывод формул для коэффициентов изменения мощности основывается на том, что влияние изменения потоков в системе регенеративного подогрева можно заменить влиянием подвода (или отвода) теплоты в соответствующих ступенях подогрева и выразить его с помощью коэффициентов е. Использование этого приема, характерного для самого излагаемого метода, весьма просто приводит к установлению связей между значениями е для различных ступеней и получению расчетных формул. В самом деле, рассматривая эффект от ввода в ступень j теплоты Q], мы оцениваем изменение работы при постоянном расходе теплоты на установку произведением ejQj. С другой стороны, выявляя изменения всех отдельных потоков в цикле, вызванные подводом теплоты Qj, и учитывая их влияние с помощью значений е соответствующих ступеней, придем к другому выражению того же эффекта, что позволит составить уравнение, связывающее значения е нескольких ступеней. Этот путь, как показано в [67], приводит к общему выражению для е, из которого вытекают формулы для узловой ступени и ступени с каскадным сливом дренажа. [c.20]

Установка охладителей пара типа ПОя или UOrn не нарушает основных циклических процессов в схеме, лишь добавляя к ним новые процессы, которые в этой схеме становятся в той же мере равноправными, как и все другие. Это значит, что все изменения основного цикла закономерно отражаются и на дополнительных циклических процессах, и для них справедливы те правила, установленные в гл. 1, которые позволяют написать простые уравнения для определения коэффициентов изменения мощности и вытекают из равенства работ для двух ветвей циклического процесса. [c.124]

Одной из важных задач проектирования ступеней турбин, работающих на влажном паре, является правильная и наиболее эффективная организация сепарации влаги при минимальных потерях энергии. Для этого необходимо создать надежную методику расчета. Если учесть сложность процессов, происходящих при движении двухфазной среды в турбинной ступени, то представляется целесообразным проанализировать результаты испытаний простейших моделей турбинных ступеней, рабочие лопатки которых выполнены в виде пластин. Эти исследования позволили установить влияние центробежных и кориолисо-вых сил, действующих на нлеику жидкости на поверхности лоиаток (при различных углах установки пластин (3), выявить влияние геометрического угла входа рабочих лопаток и относительного шага на эффективность сепарации и на этой основе определить экспериментальные коэффициенты для приближенных теоретических расчетов. [c.160]

Учитывая, что подвижная часть артиллерийской установки вследствие наличия компрессора не может принимать полного jnia THH в движении подкрепления, Юлиан Александрович исследует влияние массы подвижной части установки на период собственных колебаний подкрепления. Практическое приложение полученных решений иллюстрируется расчетными примерами. Знание коэффициента а позволяет просто учесть динамический характер нагрузки либо умножить расчетные напряжения, определяемые статическим действием jPmax па а, либо соответственно уменьшить в а раз допускаемое напряжение. [c.151]

Базовые коэффициенты, которые задаются в секции Base Fa tors, обеспечивают простой способ установки всех 24 коэффициентов преобразования. Процесс преобразования использует согласованную методику пересчета всех типов единиц (units). Формула преобразования имеет вид [c.86]

Вторая часть задачи, касающаяся определения изменения мощности турбоустановки при выключении ПВДЗ и сохранении неизменного расхода теплоты в парогенераторе Qпг = idem, решается наиболее просто методом коэффициента изменения мощности. Если не требуется большая точность расчета, то можно определять коэффициент изменения мощности через коэффициент ценности теплоты, вычислив предварительно внутренний абсолютный к. п. д. установки с учетом регенерации [c.100]

Для покрытия максимальных нагрузок как паровых, так и отопительных ПГ сетевые подогреватели (СВ) на выхлопных газах ГТУ могут форсироваться подтопкой (см, 5,4), при которой путем сжигания топлива в горелках перед ПГ температура выхлопных газов повышается до требуемого значения. Так как топливо при подтопке сжигается за счет кислорода, содержащегося н выхлопных газах, коэффициент избытка воздуха в которых (при простых с.хемах ГТУ) г = 4- 6, то подтопка практически не увеличивает количество уходящих газов теп. юфикациониой установки, лишь на 10—15 С возрастает их температура. Объясняется это резким увеличением температурного напора в теплообменни- [c.193]

Безотказность запуска особенно важна для ГТУ, работающих в пиковом режиме. Например, на установках типа ГТ-100 (со сложным циклом) сргдние коэффициенты безотказности пусков составляют 94—98 %. На ГТУ, работающих по простому циклу, надежность еще выше = 98—99 %. В России для энергетических ГТУ в соответствии ГОСТ 29328-92 Установки газотурбинные для привода турбогенераторов установлены следующие коэффициенты = 98 %, = 92 %, Л д = 95 %. Для ГТУ, работающих в пиковом режиме, = 0,97. Средняя наработка на отказ должна составлять не менее 3500 ч при работе в базовом режиме и не менее 800 ч при работе в пиковом режиме. [c.156]

На стадии предварительного проектирования определяются основные параметры вертолета, обеспечивающие вьшол 1ение заданных летно-технических характеристик (ЛТХ). При этом определяются размеры вертолета и его несущего винта, а также выбирается силовая установка, после чего в процессе итераций определяется полетная масса вертолета. На основе выбранных нагрузки на ометаемую поверхность, предельного числа Маха, характеристики режима и нагрузки на лопасть определяются радиус несущего винта, концевая скорость лопасти и коэффициент заполнения. Далее в результате расчета мощности, требуемой для выполнения заданных режимов полета, определяются характеристики силовой установки. При расчете ЛТХ обычно используется метод мощностей. Это простейший метод, обеспечивающий достаточо точное решение задачи в условиях, когда известны предварительные значения основных данных вертолета. В результате определяются основные размеры и общий вид вертолета. Затем производится оценка масс агрегатов по известным параметрам несущего винта и силовой установки, а также количеству топлива и полезной нагрузке, предусмотренных заданием. Массы агрегатов суммируются для определения полетной массы вертолета, и процесс итераций повторяется [c.301]

Как мы видели на примере простой паровой установки, обоснованием использования общего к. п. д. [т]о = Wnet/ V = = W net/(—АЯо)] служит наличие связи между т]о, Т1в и ti y, которая определяется равенством (17.23). Такое обоснование не удается найти в случае энергетической установки внутреннего сгорания с разомкнутым циклом, как, например, поршневой двигатель внутреннего сгорания или газотурбинная установка с незамкнутым циклом типа используемых в реактивных двигателях самолетов. В таких установках нет термодинамического цикла, что справедливо и для водородно-кислородного топливного элемента. Несмотря на это, их также часто характеризуют с помощью коэффициента т]о. Объясняется это простотой определения —АЯо с помощью калориметрических экспериментов, в то время как при использовании рационального к. п. д. требуются сведения о величине —AGo, определить которую значительно труднее. Для поршневого двигателя внутреннего сгорания в зависимости от его конструкции величина т]о достигает 25—35% при полной нагрузке. [c.307]

Установка, разработанная Тигэном и Шпрингером [Л. 111], проста в изготовлении и эксплуатации. Несмотря на то что она не содержит охранных приспособлений, она позволяет измерять коэффициент теплопро- [c.196]

Оригинально решение насосной части агрегата. Насос двойного действия имеет два всасывающих 12, 13 и два нагнетательных 9, 10 клапана, причем все они размещены в поршпе насоса. Всасывание жидкости из скважины в нижнюю и верхнюю полости цилиндра насоса производится через нижний пустотелый шток поршня насоса, выкид добытой жидкости — через пустотелый средний силовой шток, имеющий окна д в средней части. Нижний шток проходит через один сальник 15, верхний — через два сальника 7, 8, между которыми находится камера для выхода отработавшей и добытой жидкостей. Такая схема позволяет в насосе двойного действия установить клапаны больших размеров и сравнительно простой конструкции, создать осевые каналы для прохода жидкости достаточно большого сечения и организовать поток ее с минимальным количеством поворотов. Однако схема насоса имеет и существенные недостатки 1) большой вредный объем в обеих полостях насоса, являющийся причиной значительного снижения коэффициента наполнения при откачке нефти, содержащей газ 2) отсутствие гидрозащиты и смазки уплотняющих поверхностей поршня и цилиндра рабочей жидкостью, что затрудняет применение агрегата в пескопроявляющих и сильно обводненных скважинах 3) необходимость установки нижнего пустотелого штока с сальником и удлинения среднего штока с установкой дополнительного сальника и созданием специальной длинной камеры, что ведет к значительному увеличению длины агрегата и не дает возможности проектировать агрегаты с большой длиной хода поршней. Поэтому для обеспечения достаточно высокой подачи агрегаты должны быть быстроходными. [c.278]

В 1882 г. Фохт (Voigt [1882, 1]) подверг критике предположение Корию, указав, что простая констатация прозрачности, без других подтверждений, не дает оснований для такого заключения относительно изотропии упругих свойств. Однако он утверждал и доказал, что решить этот вопрос можно, подвергнув испытаниям на кручение и изгиб образцы с разной ориентацией, вырезанные из стеклянной пластины с различной глубины в ней. При изгибе нейтральная плоскость выбиралась параллельной короткой или длинной сторЬне прямоугольного поперечного сечения образца. Таким образом, сравнивая определенные в опыте значения и jj, и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона, он мог установить, что действительно имел дело с изотропным твердым телом. Хотя испытания на изгиб и кручение делались на одних и тех же образцах, они не проводились одновременно, как в экспериментах Кирхгофа. Детали установки Фохта были разработаны им самим и описаны в его докторской диссертации в 1876 г., посвященной определению постоянных упругости каменной соли. [c.357]

Наиболее простым для применения в любой установке котлов и печей является газоанализатор Орса, при помопц которого нетрудно определить величину коэффициента избытка воздуха в топке и полноту сгорания газа. [c.303]

При сборке неразъемных соединений методом пайки, сварки и склеивания необхогшмо учитывать зазоры между установочными элементами приспособления и базовыми поверхностями собираемого изделия. На рис. 25,6 показана схема приспособления для пайки в печи деталей А и В, Месго пайки показано жирной линией. Пайку производят с общим нагревом приспособления и изделия. Для учета различного теплового расширения приспособления и деталей изделия нужно предусмаг-ривать зазор при установке этих деталей в приспособление. В противном случае возможно заклинивание изделия или искажение взаимного положения сопрягаемых деталей. Для простейших форм деталей и приспособления величину минимального зазора Д можно определить, зная температуру нагрева /, размеры сопрягаемых деталей и коэффициенты теплового расширения а этих деталей и при способления. Применительно к схеме (см, рис. 25,6) [c.338]

Подобные системы авторегулирования были разработаны для амплитудных спектров, использующих в качестве датчиков пропорциональные счетчики и ФЭУ. В таких простейших системах основная причина размытия пиков — нестабильность коэффициента усиления датчика, поэтому достаточно следить за местоположением одного пика спектра. Смещение пика в ту или иную сторону от заданного дискретного положепия приводит к появлению сигнала рассогласования (с соответствующим знаком), и этот сигнал используется для изменения коэффициента усиления датчика, так что пик спектра возвращается в заданные каналы [214—216]. Этот способ стабилизации находит применение и в спектрометрических установках с полупроводниковыми гамма-датчиками [213]. Однако в этом случае стабилизация только коэффициента усиления спектрометрического тракта по местоположению одного пика спектра явно недостаточна для получения требуемой прецизионности. Если размытие спектра вызвано изменением порога дискриминации, то все пики спектра оказываются смещенными на равную величину. Изменение только коэффициента усиления приводит к неравномерному исправлению положения пиков чем выше номер канала, тем заметнее влияние изменения коэффициента усиления. Таким образом, при стабилизации [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...