Агрегат длина

При длине канала, большей К/4, звуковая волна данной частоты беспрепятственно проходит по каналу — полосы заглушения чередуются с полосами пропускания. Поэтому для заглушения всех компонентов, входящих в спектр шума агрегата, длина резонаторов-трубок делается переменной, чтобы полосы заглушения одних совпадали с полосами пропускания других. [c.170]

Иногда общая протекторная заготовка изготавливается не из трех, а из двух резиновых смесей. Далее протекторная лента обрабатывается так же, как и на описанном выше агрегате. Длина охлаждающей зоны комбинированной поточной линии может достигать 170 м, что позволяет обеспечить надежные условия для осуществления охлаждения протекторных заготовок. [c.62]

В групповых установках имеются резервные силовые насосы. Обычно резервный насос включается параллельно с основным для ускорения спуска погружного агрегата. Давление рабочей жидкости, необходимое для спуска погружного агрегата, относительно невелико. Величина его определяется главным образом гидравлическими потерями при движении жидкости в трубах и, следовательно, зависит, прежде всего, от глубины подвески погружного агрегата, длины напорной и выкидной линий, а также от расхода жидкости. Сила трения погружного агрегата о стенки труб невелика и с избытком перекрывается весом его. Однако через трубы, имеющие местные сужения или изгиб, погружной агрегат проходит с трудом. В этих случаях давление рабочей жидкости возрастает. Максимальный контакт манометра устанав-чивается на давлении, превышающем примерно на 20% расчетное рабочее давление. Время спуска погружного агрегата нетрудно подсчитать, так как оно находится в прямой зависимости от скорости жидкости в центральной колонне труб. Незадолго до того, как погружной агрегат по расчету должен достичь седла, резервный насос в групповой установке выключается и проводится наблюдение за манометром. При достижении погружным агрегатом седла циркуляция жидкости в трубах прекращается, давление ее в центральной колонне возрастает и, после достижения определенной величины его, агрегат начинает работать. [c.205]

Штанга бурильного агрегата длиной 120 л представляет собой стальную трубку с внутренним диаметром 25 мм, закрепленную верхним концом и нагруженную на нижнем конце продольной растягивающей силой 2 т. Определить толщину стенки штанги в двух предположениях с учетом и без учета собственного ее веса. На сколько процентов действительные напряжения с учетом собственного веса будут превышать величину допускаемых, если штангу спроектировать без учета ее собственного веса Допускаемое напряжение [а] = 1000 кг/см . Ответ 2,5 мм 2,3 мщ 9%. [c.48]

Продувкой кислородом обычных чугунов (или чугунов с высоким содержанием фосфора) в роторных конверторах получают. качественную и высококачественную сталь. Такой конвертор представляет собой цилиндрический агрегат длиной 14—15 м, вращающийся вокруг горизонтальной оси со скоростью 0,1—0,5 об/мин. Перемешивание металла при вращении обеспечивает удаление фосфора и получение высококачественного металла. [c.31]

Полная длина машины или агрегата Длина вертикальной машнны от опорной поверхности фланца до наивысшей точки щита [c.287]

Габаритные размеры агрегата длина — 2260 мм, ширина — 1155 мм, высота — 2115 мм, вес — 2500 кг. [c.7]

Производительность пневматического перегружателя составляет до 50 т/ч в зависимости от дальности и высоты транспортировки. Даль- ность перемещения по горизонтали до 30 м. Мощность дизеля 110 кВт. Габаритные размеры агрегата длина 3, 9 м, ширина 2,3 м, высота 3,2 м. Масса без трубопроводов 2,9 т. [c.169]

Оригинальная конструкция передвижного дождевального агрегата длиной 600 м представлена на рис. 11. Здесь вантовая система позволила резко уменьшить вес установки при высоких эксплуатационных качествах. [c.10]

При этом методе с целью получения различной производительности машин и агрегатов изменяют их длину, сохраняя форму поперечного сечения. Метод применим к ограниченному классу машин (главным образом ротативных), производительность которых пропорциональна длине ротора (шестеренные и лопаточные насосы, компрессоры Рута, мешалки, вальцовые машины и т. д.). [c.47]

Вихревые горелочные устройства с запуском на основе самовоспламенения могут быть использованы для организации аэродинамической стабилизации фронта пламени на стержневых вдуваемых радиально интенсивно закрученных струях — огневых жгутах факела продуктов сгорания [162, 177, 191]. Одно из свойств вихревых горелок — устойчивость вихревого огневого жгута — факела продуктов сгорания (рис. 7.21, 7.22) может быть с успехом использовано в энергетике для пуска топочных устройств различных агрегатов, в том числе и для запуска камер сгорания ГТУ. В экспериментах длина огневого жгута составляла 1,5—2 м при габаритах воспламенителя 070, длине 150 мм, давлении сжатого воздуха 0,6 МПа, температуре на входе 293 К, расходе сжатого воздуха 15 г/с и коэффициенте избытка воздуха а = 2. [c.332]

Поскольку момент вращения пропорционален мощности, то для равномерно вращающихся валов, передающих мощности рабочим агрегатам, можно вместо эпюры крутящих моментов строить эпюру распределения мощности по длине вала. Пример 18. Дано М (рис 40) [c.75]

Человек — существо макроскопическое. Разрешающая способность его органов чувств на много порядков ниже той, которая нужна для непосредственного познавания элементарных частиц, атомных ядер и даже гораздо более крупных агрегатов — атомов и молекул. Поэтому все наблюдения над событиями микромира — косвенные. Непосредственно мы не видим, не слышим и не ощущаем, как устроено атомное ядро. Но этим трудности опытного изучения микромира далеко не исчерпываются. Не видим мы и магнитного поля. Но изучать атомное ядро гораздо труднее, чем магнитное поле, из-за влияния квантовых свойств. Видим мы через посредство электромагнитных волн. Но с помощью волн можно увидеть лишь предмет, не меньший длины волны. Поэтому для изучения очень малых предметов надо брать очень короткие волны. Но чем короче волна, тем сильнее сказываются ее корпускулярные свойства, т. е. тем больше импульсы и энергии отдельных частиц — квантов излучения. При переходе к микромиру энергии и импульсы этих квантов настолько возрастают, что они становятся снарядами, расшвыривающими и разрушающими изучаемые объекты. [c.27]

В установке, показанной на рис. 11.2, применена полуоткрытая бетонная спиральная камера 1 с тавровыми сечениями, относительно малой ширины, что позволило сузить блок агрегата и таким путем уменьшить длину здания ГЭС. Для того чтобы довести до минимума ширину камеры и разместить каналы в здании ГЭС, угол охвата спиральной камеры принят ф = 135°, что, как показали дальнейшие исследования, приводит к некоторому увеличению потерь при полной мощности. Отсасывающая труба глубиной Ло.т = 2,3 >i облицована листовой сталью в конической части // в ее выходном диффузоре установлены поддерживающие свод бычки 26. [c.20]

Вал агрегата состоит из вала И турбины и вала 6 генератора, непосредственно присоединенных к корпусу 17 рабочего колеса и ступице 44 ротора 45 генератора, и имеет значительную длину (12,5 м), что вызвано высоким расположением спиральной камеры. Вал выполнен тонкостенным, с отверстием, отношение диаметра которого к диаметру вала составляет Кос = do ldn = = 0,85. Нижний фланец вала служит также крышкой сервомотора рабочего колеса. [c.24]

Полуоткрытые спиральные камеры с трапециевидными сечениями, обычно применяются в поворотнолопастных турбинах при напорах до 40 м (см. рис. 1.4, II.2, II.4). В них, как правило, облицовывают только потолок и конические поверхности, сопряженные со статором. На рис. III.1, а показаны три основные формы трапециевидных равновеликих по площади сечения таких камер. Наилучшими гидравлическими качествами (т] и QI) обладает симметричное относительно статора сечение а. Эта форма при заданной площади входного сечения имеет наименьший наружный радиус вх.а. что позволяет уменьшить размер в плане В1, ширину блока агрегата и длину здания ГЭС. Однако такая форма затрудняет размещение оборудования над спиральной камерой, поэтому ее часто применяют с уменьшенным размером и увеличенным размером (см. рис. 1.4). [c.56]

Валы агрегатов большой длины, состоящие из трех частей валов турбины, промежуточного и вала генератора (к турбине относятся первые два), в настоящее время изготовляют редко. Выполняют их коваными, длина каждой части составляет 4—6 м. [c.193]

Широкое применение нашли валы агрегатов, состоящие из вала турбины и вала генератора (см. рис. 1.4, II.6, 11.11 и др.), причем в некоторых установках длина отдельных ча тей (см. рис. И.4, II.5) достигает 10 м. [c.193]

Длина единого вала, так же как длина отдельных частей составных валов, по условиям монтажа ограничивается высотой подкрановых путей над агрегатами, необходимой для его проноса (см. рис. II.3). Обычно длина единого вала не превышает 8 м, что примерно соответствует и длине, допустимой по условиям производства. Наиболее эффективным является применение единого вала в сочетании опоры пяты, установленной на крышке турбины в агрегатах малой высоты. [c.193]

Агрегат ВОТ имеет следующие габаритные размеры ширину 4,05 м, длину от 2,61 до 5,5 м, высоту с площадками 4,9 м. Масса металлической части агрегата с арматурой от 7 до 14 т. [c.288]

Газовым трактом котельного агрегата называют топку и совокупность следующих за ней газоходов, в которых размещены конвективные поверхности нагрева, омываемые дымовыми газами, движущимися в этих газоходах. Воздушный тракт котельного агрегата представляет собой совокупность воздуховодов и поверхностей нагрева, по которым движется воздух, подаваемый в топку для поддержания горения. Газовый и воздушный тракты тем сложнее и длиннее, чем крупнее котельный агрегат. [c.306]

Выбор числа корпусов. Наиболее широкое применение нашли двухкорпусные агрегаты, при которых можно повысить длину лопаток первых ступеней, разместив их на меньших диаметрах в ТВД и соответственно увеличив частоту вращения данного ротора. По- [c.158]

Производительность ковочных агрегатов обычно составляет 3—5 заготовок в минуту. Поэтому для обеспечения непрерывной загрузки ковочных агрегатов, как правило, в индукторе должно находиться несколько заготовок. При этом длина индуктора получается большей, так что на ней удается легко разместить индуктирующий провод с числом витков, достаточным для прямого подсоединения его к источнику тока (гл. И). [c.238]

Нагреватели с толкателями имеют еще один существенный недостаток. В случае остановки агрегата все заготовки остаются в индукторе. При начале работы часть из них приходится отбрасывать, так как они не успевают прогреться. При настройке ковочного агрегата нельзя пропускать заготовки небольшими партиями. Эти недостатки особенно заметны при длинных индукторах. [c.247]

Незначительное отличие длительности развития трещин в гидроцилиндрах с разных самолетов, а также равномерное нарастание шага усталостных бороздок но длине трещин в этих агрегатах позволяют заключить, что эксплуатационное нагружение агрегатов является регулярным в процессе их функционирования в эксплуатации. Поэтому их разрушения на ранней стадии эксплуатации не могут быть связаны с дефектным состоянием материала, хотя в некоторых из них имели место дефекты материала в очагах разрушения. На это указывает и наработка агрегатов например, в случае № 4 она в несколько раз меньше, чем случае разрушения № 3, когда в материале отсутствовали дефекты и коррозия. [c.757]

Влияние ГП начинает сказываться при достижении k p = 2,1. Это совпадает с данными по упрочнению образцов путем их растяжения, представленных на рис. 10.21. При низком уровне предварительной деформации возрастание долговечности едва заметно, а далее с ростом остаточной деформации имеет место нелинейное возрастание длительности зарождения усталостной трещины заданной длины. Этот факт в сопоставлении явлений дает основание утверждать, что при проведении ГП происходит не только поверхностное упрочнение, но и наблюдается проникновение остаточной деформации в сечение агрегата. [c.767]

Отечественные энергетические ГТУ, как и ГТУ, изготовляемые в Украине, имеют одновальную схему или двухвальную схему с силовой турбиной. Исключение составляют установки типа ГТЭ-30, выполненная по трехваль-ной схеме с СТ, и типа ГТ-100-ЗМ, выполненная по двухвальной схеме с последовательным расположением валов. Такие технические решения приводят к увеличению габаритных размеров агрегатов длина установки типа ГТЭ-30 составляет 15,3 м, масса 90 т, а длина установки типа ГТЭ-100-ЗМ 24,2 м, масса 367 т (см. табл. 7.2). [c.230]

Вместо громоздких термических агрегатов длиной до 40 м и шириной до 8 м (длина картеров >2 м) созданы компактные полуавтоматические линии (рис. 5). Средксзагруженные балки трехосных автомобилей рекомендуется изготовлять из нормализованной стали 17ГС (17Г1С) с ЯВ 187—269 с местным упрочнением наиболее нагруженных частей. Охлаждение на воздухе от 1050° С балок картера [c.560]

Валы машин имеют не одно, а несколько критических чисел оборотов, и поэтому часто почти невозможкч расположить собственные частоты фундамента таким образом, чтобы они находились на достаточном удалении от критических чисел оборотов вала. Для новых больших агрегатов длиной 20—30 м эти условия чаше всего невыполнимы, и поэтому нужно численно оценить прохождение через резонанс. Развитие сильных колебаний при прохождении через резонанс можно предотвратить, сократив, по возможности, время выбега машины, а также путем хорошего уравновешивания вращающихся частей (желательно в горячем состоянии). Кроме того, между ротором и корпусом должны быть предусмотрены достаточные зазоры, чтобы даже при значительных амплитудах колебаний ротора было исключено соприкосновение его с неподвижными частями машины. [c.255]

Габаритные размеры агрегата (длина X ширина X высота) мм 1530X1350X 1970 [c.58]

В установившемся движении машинного агрегата его диаграмма Виттенбауэра представляет собой отрезок прямой тп, параллельный оси Т диаграммы. Длина отрезка тп равна 50 мм. Коорди-иать точки т равны Хт = 50 мм, = ЮО мм. Определить коэффициент неравномерности движения установившегося режима, если масштабы по осям координат диаграммы Виттенбауэра равны Иг == 10 hmImm, = 1,0 кгм /мм. [c.155]

Ингибирование начинают после завершения работ по очистке и осушке внутренней полости газопровода. Ингибиторный раствор подготавливают непосредственно перед введением в газопровод. Закачку ингибитора с целью создания пробки осуществляют с помощью специальных агрегатов типа АЗИНМАШ-30 или ЦА-320. Объем раствора, необходимого для однократной обработки газопровода в соответствии с первым из указанных выще методов, зависит от диаметра газопровода, его длины, толщины ингибиторной пленки, а также от расхода жидкости на заполнение так называемых мертвых зон. Расход ингибиторного раствора на создание защитной пленки по всей внутренней поверхности газопровода рассчитывают по формуле [c.229]

Вал гидроагрегата передает вращающий момент от рабочего колеса турбины ротору генератора и осевую силу на пяту агрегата. Основные размерные характеристики вала диамегр вала диаметр фланцев диаметр отверстия вала 4 , длина вала / — определяют условия и возможность его производства. Выбор способа изго овления заготовок (формообразования) вала имеет большое экономическое значание, так как стоимость вала существенно влияет на стоимость агрегата. Конструкция вала зависит от системы турбины, ее установки, конструкции рабочего колеса и подшипника. [c.193]

Длина вала агрегата олределяется высотой установки генератора над турбиной, а его диаметр — мощностью агрегата и отношением диаметра отверстия к диаметру вала Кот = <з( /с/в. [c.193]

По конструкции наиболее распространенная современная пылеугольная топка (рис. 22-6) представляет собой камеру, выполненную в виде прямоугольного параллелепипеда, длинная сторона которого расположена вертикально. Верхняя часть камеры примыкает к газоходу пароперегревателя 6 и отделяется от него тремя-шестью рядами сильно разреженных котельных труб 7, так называемым фестоном. К нижней части камеры примыкает золовая воронка, выполняемая в виде опрокинутой усеченной правильной пирамиды. В стенах камеры в зависимости от па-ропроизводительности котельного агрегата и некоторых других факторов располагают от двух до восьми и более пылеугольных горелок 15. Изнутри стены 8 топочной камеры и шлакового бункера покрывают системой стальных труб 10—11 диаметром 51—76 мм, образующих в совокупности так называемые топочные экраны, включенные в циркуляционные контуры 1—9—13—10—5—3—1 (передний и задний экраны) и 1—12—11—4—2—1 (боковые экраны). [c.271]

Испарительные поверхности нагрева барабанных котельных агрегатов экранного типа (рис. 25-1) состоят из экранных труб 6 и 7, объединенных в единую систему при помощи барабана U нижних 9, 10 и верхних 3, 4, 5 экранных камер, опускных труб 8 и соединительных труб 2. Диаметр барабана в зависимости от паропроизводительности котельного агрегата и давления пара составляет 1200—1800 мм при длине, достигающей 18 м. Толщина стенки барабана для котлов с давлением 1,37—3,92 Мн1м составляет соответственно 13—40 мм, с давлением 9,8 Мн/м 90—100 мм, а для котлов более высокого давления — еще больше. Для котлов среднего давления барабаны изготовляют из стали марки 16ГС, а для котлов высокого давления—обычно из стали 16ГНМ. Экранные камеры выполняют из бесшовных труб с наружным диаметром 219—426 мм. [c.293]

Рекуперативный воздухоподогреватель крупного котельного агрегата экранного типа показан на рис. 25-6. Трубы 3 вварены в трубные доски J ввиду относительно большой длины труб воздухоподогревателя междутрубное пространство для обеспечения достаточных скоростей воздуха разделено на два хода, по которым воздух проходит последовательно перекрестным током. Воздух из одного хода в другой подается по воздухоперепускным коробам 2, служащим также для отделения трубной системы воздухоподогревателя от окружающей среды с двух сторон. Две другие стороны системы отделяются от окружающей среды плотной листовой металлической обшивкой, которую, как и воздухоперепускные короба, покрывают тепловой изоляцией для уменьшения потерь тепла в окружающую среду. Воздухоподогреватель обычно размещается на раме, связанной с каркасом котельного агрегата. [c.299]

Изделия из различных резин изготовляются с помощью прессования 6-13). Нанесение изоляции защитных оболочек из резиновых смесей на кабельные изделия производится чаще всего на шприц-машинах, аналогичных по своему устройству экструдерам, служащим для наложения термопластов (см. стр. 151). Изолированные нлн покрытые резиновой смесью кабельные изделия подвергаются вулканизации. Прогрессивным способом является вулканизация на агрегатах непрерывной вулканизации (АНВ), когда провод или кабель непосредственно после червячного пресса пропускается через имеющее несколько десятков метров в длину нагревательное устройство, в котором резиновая смесь и вулкаиизируется. [c.160]

Выравнивание деформации по всему поликристаллическому агрегату достигается за счет известного условия [108] множественного скольжения (условие Мизеса), а различие но напряжениям на границах может быть ликвидировано путем эмиссии некоторой дополнительной плотности дислокаций, вызывающих повышение сдвиговых напряжений до требуемого уровня. Чтобы при этом не возникало дополнительное различие в деформациях отдельных зерен, такая плотность дислокаций должна набираться из так называемых геометрически необходимых дислокаций, понятие о которых впервые было введено Эмби [109]. Плотность геометрически необходимых дислокаций р , должна быть структурно чувствительной величиной, реагирующей на частоту изменения ориентировок зерен, т. е. быть пропорциональной отношению Ю (число зерен на единицу длины), [c.52]

Гидрофильтры не всегда подвергаются строго упорядоченному числу единичных актов их нагружения в течение полета. Однако нагружение, реализуемое при работе агрегата в эксплуатации, может быть оценено на основе данных испытаний гидрофильтров на стенде. Для такого сравнения был использован один из изломов испытанных фильтров, в котором разрушение произошло по входному отверстию (длинная трещина). По характеру изменения шага усталостных бороздок распространение трещины на стенде и в эксплуатации было качественно весьма близким. Обнаруженная на стенде течь гидрожидкости соответствовала достижению трещиной длины около 25 мм, что совпало с критической длиной трещины, которая была выявлена в эксплуатации. Вместе с тем расчеты длительности роста трещины в испытаниях на стенде показали, что она составляет около 58000 циклов. Это в 2 раза меньше того числа циклов, что реализуются в эксплуатации по рассматриваемому месту распространения усталостной трещины. Из этого следует, что уровень напряженности гидрофильтра на стенде был несколько выше, чем при нагружении внутренним давлением в эксплуатации. Поэтому оцениваемый ресурс гидроагрегата по результатам стендовых испытаний с воспроизведением расчетного уровня внутреннего давления идет в запас располагаемой долговечности агрегата при его нагружении внутренним давлением в реальных условиях эксплуатации. Разница в длительности роста трещин в 2 раза отражает различие в средней скорости роста трещины почти в 2 раза. Поэтому можно считать, что при линейной связи шага бороздок с длиной трещины на большей части излома различие в длительности в 2 раза отражает различие в уровне эквивалентного напряжения в 1,4 раза, поскольку при линейной связи шага усталостных бороздок с длиной трещины реализуется квадратическая степенная зависи- [c.763]

Выявленное соответствие периода роста трещины и долговечности гидрофильтров до и после ГП свидетельствует о том, что возникающие в материале остаточные напряжения оказывают влияние не только на длительность периода возникновения трещины, но и препятствуют раскрытию берегов трещины на стадии ее роста. Этот эффект может быть следствием того факта, что развитие трещины происходит в большей мере по внутренней поверхности агрегата вдоль впадин резьбы, нежели вглубь, поперек толщины стенки. В этом случае возникающие остаточные напряжения сжатия по поверхности на некоторую глубину крышки все время препятствуют раскрытию берегов трещины именно у поверхности. С ростом длины полуэл-липтического фронта трещины все меньшая доля его присутствует в зоне активного влияния остаточных напряжений на раскрытие берегов трещины. Это, в свою очередь, приводит ко все более неравномерному распределению напряжений вдоль фронта трещины, что способствует возникновению компоненты сдвига вдоль контура фронта трещины. С возрастанием уровня ГП глубина проникновения остаточных сжимающих напряжений возрастает, а следовательно, возрастает период роста трещины, когда реализуется наиболее неравномерное распределение энергии вдоль фронта трещины, и тем больше глубина трещины, на которую распространяется влияние ГП. Возникающие компоненты сдвига вдоль фронта трещины создают [c.772]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...