Коэффициенты поперечной установки

МЕТОДЫ КОЭФФИЦИЕНТА ПОПЕРЕЧНОЙ УСТАНОВКИ [c.144]

Линии влияния Hi и Я дают возможность определить по ним коэффициенты поперечной установки от действующих иа пролетные строения временных нагрузок. [c.150]

Метод коэффициента поперечной установки может быть применен к расчету плитных или других пролетных строений, опирающихся в отдельных точках. Покажем это на примере многопролетной плитной [c.153]

Учитывая полученные значения К и Я,, можно построить новые линии влияния Яг и Якг для порных сечений В — В VI Р — которые и будут окончательными. По этим линиям влияния определяются коэффициенты поперечной установки. При определении поперечного распределения нагрузки в сечениях между опорами находят вначале значения /Сг, Яг с учетом податливости опорных сечений. Так, например, для сечения в пролете 1 имеем (рис. 6.17, г) [c.155]

Учет податливости сечений над промежуточными столбчатыми опорами существенно не уточняет коэффициент поперечной установки, и поэтому во многих случаях формулы (6.38) и (6.39) могут быть упрощены, принимая [c.156]

Изложенная методика может быть использована для построения линий влияния внутренних усилий, а также прогибов и углов закручивания в необходимых сечениях. При расчете пролетных строений, имеющих в поперечном сечении несколько балок с жестким сечением, внешние воздействия можно определить с учетом коэффициента поперечной установки. [c.201]

Достаточное выравнивание потока по всему течению (Л4к = 1,25) достигается при установке за направляющими лопатками одной решетки с коэффициентами сопротивления tp = 2,9 (f = 0,55) и = 5,5 (f 0,45). Однако при этом остаются местные завалы и пики скоростей. Поэтому получаемая степень равномерности распределения скоростей несколько уступает степени неравномерности в варианте с подводящим участком в виде наклонного диффузора при двух решетках с поперечными перегородками между ними (см. табл. 9.5). [c.238]

На экспериментальной установке исследовалась теплоотдача при поперечном обтекании одиночного цилиндра воздухом. В результате опытов получены значения коэффициентов теплоотдачи ai и 02, Вт/(м -°С), для двух цилиндров диаметром соответственно di = 10 мм и с 2 = 20 мм при постоянной температуре= 20° С и различных скоростях набегающего потока W, м/с. [c.58]

Найти средний коэффициент теплоотдачи и переданный тепловой поток в испарителе 2-го контура атомной установки. В качестве теплоносителя используется натрий. Его температура на входе в испаритель Г = 743 К, на выходе Т х = 600 К- Поверхность испарителя F 60 м. Испаритель набран из труб с внешним диаметром d = = 25,4 мм. Смывание труб потоком жидкого натрия поперечное. Средняя скорость потока w = 3 м/с. Средняя температура внешней поверхности труб Тст = 661 К. [c.236]

Расчет резьбового соединения, нагруженного поперечной силой. При установке болта (или винта) в отверстие с зазором (рис. 18.10, лс) применяется затянутое соединение, в котором поперечная сила Q уравновешивается силами трения, действуюш,ими по поверхности соприкосновения соединяемых деталей, Q < = Pfi. Здесь / — коэффициент трения i —число стыков соединяемых деталей Р — сила затяжки болта. [c.267]

Если пренебречь поперечным размером провода, то при установке его без зазора на немагнитный металл с электрической проводимостью iff= коэффициент рассеяния Y<, >oo равен нулю. Для ферромагнитных материалов наибольший коэффициент рассеяния =2. Центр дуги, характеризующей изменение составляющих комплексного, сопротивления, находится на оси ординат в точке oL/2. Следовательно, своего максимального значения активное вносимое сопротивление достигает тогда, когда оно становится равным индуктивному вносимому сопротивлению. [c.23]

Для применения виброустановок в качестве испытательных их целесообразно обеспечить измерительным блоком с выходом по амплитуде перемещения или виброскорости. Точность воспроизведения параметров вибраций вибрационной установкой зависит от коэффициента гармоник, относительного уровня поперечных составляющих, относительной неоднородности поля перемещений (ускорений) на столе установки. Действительные значения характеристик вибраторов в значительной степени за висят от параметров и расположения испытуемого объекта. При исследованиях практически невозможно установить объект на столе вибратора, чтобы центр массы последнего находился на линии действия толкающей силы. В результате возникает инерционный момент вращения, который вызывает качание подвижной системы вибратора, неравномерность распределения амплитуды колебания в точках крепления объекта, а соответственно и поперечные составляющие вибраций. Следовательно, при каждом исследовании или типовом испытании необходимо производить отдельно контроль метрологических характеристик вибратора. В принципе, плавно смещая центр массы исследуемого прибора относительно стола вибратора, можно добиться совпадения оси колебаний с центром. У электродинамических вибраторов для создания колебаний горизонтального направления можно повернуть весь вибратор на 90°. [c.126]

Для выявления степени эффективности применения крепления ребер с помощью клеевой композиции определялись коэффициенты теплоотдачи поперечно обтекаемых пучков сребренных труб. Сребренные трубы компоновались в пучки при помощи трубных досок н монтировались в экспериментальном участке установки. Испытывались трубы, изготовленные в заводских условиях, диаметром по оребрению 38,6 мм, диаметром стальной трубы 15,8/12,6 мм при средней толщине ребра 260 [c.260]

Предварительные замечания. Результирующая (суммарная) погрешность датчика складывается из основной и дополнительной (см. гл. ХП, раздел 4). Основная погрешность прямолинейных датчиков определяется в нормальных условиях при отсутствии поперечных компонентов поступательного движения и угловых колебаний датчика в заданных интервалах значений параметров физических полей (электромагнитного, акустического, поля деформаций объекта в месте установки датчика), температуры, влажности и других факторов. Основная погрешность определяется главным образом погрешностью градуировки (калибровки) и нелинейностью функции преобразования. Дополнительные погрешности возникают вследствие того, что влияющие величины выходят из областей нормальных значений. Дополнительные погрешности датчиков, порождаемые влияющими величинами, связанными с движением или проявляющимися при движении, называют кинематическими. Кинематические погрешности прямолинейных датчиков обусловлены их чувствительностью к поперечным компонентам поступательного движения и угловым колебаниям. Когда известны влияющие величины и функции влияния (коэффициенты влияния), кинематические погрешности рассматривают как система-тические в этом случае возможна автоматическая компенсация указанных погрешностей или их учет. В противном случае их считают случайными. В данном разделе рассмотрены причины кинематических погрешностей прямолинейных датчиков и величины, по которым оценивают эти погрешности. Кинематические погрешности угловых датчиков описаны в следующем разделе. [c.164]

Обычно определяют максимальное значение коэффициента на частоте, при которой резонансные свойства датчика по отношению к поперечному возбуждению не вызывают увеличения этого коэффициента. Измерения производят при одном значении параметра поперечной составляющей движения в отсутствие движения вдоль измерительной оси. Простейший способ определения основан на использовании резонансной виброустановки с малым значением поперечной составляющей воспроизводимого движения, например камертонной, нли системы в виде стержня. Исследуемый преобразователь устанавливают с помощью жесткого приспособления, обеспечивающего перпендикулярность измерительной оси преобразователя направлению колебаний. После измерения выходного сигнала преобразователь поворачивают в приспособлении вокруг измерительной оси на 30° и повторяют измерения. Всего выполняют шесть измерений из результатов измерения берут наибольшее. Основным недостатком методики является нестабильность получаемых результатов вследствие влияния неизбежных при повторных закреплениях изменениях жесткости крепления на результат измерений. Большую точность обеспечивает применение установки [И] для получения непрерывной зависимости коэффициента от ориентации поперечного движения. [c.310]

Сопротивление трения реборд ходовых колес о рельсы теоретически оценить трудно, так как на его значение влияет большое количество различных факторов (конструкция опор и вид поверхности катания колеса и рельса, отношение пролета к базе, скорость движения, состояние подкранового пути, положение точки контакта реборды с рельсом и др.). Поэтому сопротивление реборд в общепринятой практике расчетов учитывают коэффициентом А р, называемым коэффициентом трения реборд, но фактически учитывающим также дополнительные сопротивления, например трение торцов ступиц колес при их установке на подшипниках скольжения, трение от поперечного скольжения колес по рельсу, трение при движении токосъемников по питающим проводам и пр. Эти дополнительные сопротивления условно принимают пропорциональными сопротивлениям трения в опорах колеса и трения качения колеса по рельсу. Значение коэффициента кр, установленного на основе обобщения результатов экспериментальных исследований, можно принять по рекомендациям ВНИИПТМАШ [c.386]

Существует плоскость отсчета, относительно которой циклический шаг равен нулю. Эта плоскость называется плоскостью постоянных углов установки, так как отсчитываемый от нее угол 0 будет постоянным. Чтобы найти ее положение, рассмотрим произвольную плоскость отсчета, относительно которой коэффициенты Фурье 01с и 01S не равны нулю. Плоскость постоянных углов установки получим в результате поворота первоначальной плоскости вокруг поперечной оси у назад на угол 0и и поворота вокруг продольной оси X влево на угол 0j . Эти повороты соответствуют повороту лопасти на азимуте il вокруг оси ОШ на угол 01с os il)01S sin ij) относительно плоскости отсчета, т. е. из первоначального угла установки вычитается как раз циклический шаг Следовательно, первую гармонику с коэффициентом 01s угла установки можно трактовать как следствие продольного наклона плоскости постоянных углов установки, а первую гармонику с коэффициентом 0i — как следствие поперечного наклона этой плоскости. В результате действия управления плоскость концов лопастей (а с ней, и вектор силы тяги) наклоняется параллельно плоскости постоянных углов установки. Поэтому введение угла 0is обеспечивает продольное управление вертолетом, а введение угла 0i — поперечное управление. Плоскость постоянных углов установки часто используют в теории несущего винта, так как отсутствие циклического изменения 0 несколько упрощает выкладки. Заметим, что плоскость постоянных углов установки и плоскость управления, вообще говоря, не совпадают первая определяется полным углом установки лопасти, а вторая — системой управления, т. е. той составляющей угла установки, которая задается управлением. [c.165]

Коэффициенты и 0is определяют ориентацию плоскости постоянных углов установки относительно произвольной плоскости отсчета, а коэффициенты Pi и Pis — ориентацию, плоскости концов лопастей. Как показано на рис. 5.8, величины р + 0и и Pis — 01с — это просто углы между ПКЛ и ППУ соответственно в продольной и поперечной плоскостях. Эти углы, конечно, не [c.167]

В вышеприведенной таблице даны значения коэффициентов махового движения (относительно плоскости постоянных углов установки) и углов общего шага, полученные расчетом при постоянной и переменной индуктивных скоростях для случая [i = 0,25 и Сг/о = 0,12. Из таблицы видно, что переменность индуктивной скорости проявляется главным образом в увеличении наклона конуса лопастей вбок и соответствующем увеличении расхода поперечного управления, требуемого для балансировки вертолета. [c.663]

Применение для подсчета напряжений коэффициентов С, С и С позволяет учесть эффект ужесточения при установке тензорезисторов на полимерных материалах с низким модулем продольной упругости [5]. Расчетные формулы при применении тензометрических розеток различного типа приведены в таблице. Можно отметить, что при определении направлений главных напряжений можно не учитывать поправки на поперечную тензочувствительность, т. е. находить их непосредственно по приращениям показаний тензорезисторов. [c.31]

Фланцевые (поперечно-свертные) муфты (рис. 3.66). Муфты этого вида обеспечивают надежное соединение валов и могут передавать большие моменты. При установке болтов с зазором (рис. 3.66, а) они работают на растяжение, так как их приходится затягивать настолько сильно, чтобы создаваемая сила трения Т=zQf (где / — коэффициент трения, 2 — число болтов, а Q — сила затяжки одного болта) обеспечила передачу заданного момента [c.388]

В маслоохладителях, т. е. в теплообменниках с поперечными перегородками в межтрубном пространстве, существенное значение имеет уплотнение зазоров между перегородками и стенками корпуса. Обычно величину зазора конструктор задает в пределах 1—1,5 мм, а при сварных корпусах — до 2—3 мм на сторону. Это вызывает значительную протечку масла через зазоры (до 30—35%) и понижение коэффициента теплоотдачи. Корпус маслоохладителей (и других аналогичных аппаратов) должен быть изнутри расточен, а зазоры должны быть приняты минимально допустимые при серийном производстве. Уменьшение протечек может быть достигнуто установкой уплотнительных колец (см. фиг. 46). Важность тщательного уплотнения поясняется численным примером. [c.119]

Принятое допущение позволяет сложный пространственный расчет несущей конструкции заменить достаточно простым определением коэффициентов поперечной установки в нескольких поперечных сечениях. В дальнейшем методы, основанные на указанном допущении, будем называть методами коэ4х )ициента поперечной установки. [c.145]

Выражения (6.19) позволяют построить наиболее общие линии влияния для определения коэффициента поперечной установки. Они учитывают жесткость балок на изгиб Elt вдоль пролета через величины Ki, жесткость на кручение через величины fit, а также жесткость поперечных элементов балок EIjn (плиты или диафрагм). При этом /, п 1ц означают соответственно момент инерции сечения балки i на изгиб и на кручение. [c.146]

Как отмечалось в гл. 10, наряду с вертикальным поперечно продуваемым слоем представляют интерес теплообменники с наклонным поперечно продуваемым движущимся слоем. Согласно [Л. 340] подобные устройства разрабатывались для фиксации ( закалки ) азота при продувке сползающего слоя гальки (шаровидной насадки из 977о MgO диаметром 12,5 мм) газом, быстро снижающим свою температуру от 2 370 до 287—315° (рис. 11-9), Затем переключением четырехходового вентиля слой, охладивший газы, становится нагревателем для воздуха, а подогревающий слой — охладителем. Время полного цикла 6 мин, Gt = 226- 906 кг ч, Арсл = 0,28- 0,35 бар, объемный коэффициент теплоотдачи в слое (21—31)-10 вт1м -град. Кладка зоны горения, расположенной над сползающим слоем насадки, выполнена из 97% MgO в виде подвесного свода. Опыт наладки и двухмесячной работы установки потребовал снижения температуры стенок до 2 040°, что уменьшило спекание насадки. Однако производительность установ- [c.383]

В табл. XIV.1 даны результаты опытов с поворотом потоков на 90 и 180° (I—VIII) при сохранении входных и выходных площадей поперечных сечений, с лопатками на повороте и без них. Схемы расположения лопаток показаны в конце таблицы. В последней ее графе указано понижение коэффициента сопротивления колена после установки лопаток. Коэ( )фициент потерь S отнесен к скоростному напору на выходе после поворота. Числа Рейнольдса при опытах, вычисленные по расходной скорости и стороне Ь , были равны 2,55-10 . Из таблицы видно, что установка лопаток весьма сильно снижает потери в колене. [c.381]

Установка (рис. 5) представляет собой туннельный канал (волновод) I с сечением прямоугольной формы. Размеры поперечного сечения канала выбирают в зависимости от габаритных размеров испытуемых панелей, отношение ширины канала к высоте должно быть не менее 1 5. Испытуемую панель 6 устанавливают в рабочую часть блока 5 установки заподлицо с внутренней поверхностью стенки канала. Корпус волновода I установки выполняют железобетонным или полностью металлическим сварной конструкции. Коэффициент звукопоглощ,ения стен волновода должен быть не выше 1,6 %. Звуковые колебания в канале возбуждаются при помощи генераторов-сирен 2, устанавливаемых в головной части установки. Одно из главных требований воспроизведения бегущих волн — отсутствие отражений звука от стен канала и его торца. Для выполнения этого требования в концевой части канала устанавливают звукопоглощающие клинья 7, которые в некоторых случаях увеличивают длину установки до 10—15 м. Системы электрического и пневматического питания генераторов. [c.450]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

Результаты опытов показаны на графике (рис, 9-2) в координатах .ii =/(Кт) Кривая 1 относится к тому случаю, когда излучатели не устаиавливались, а кривая 2 даег представление о том, как увеличивается прямая отдача вследствие установки продольных излучателей. При малых значениях Кт (т, е, прп большом расходе газа) пирометрический коэффициент уменьшается приблизительно на 20%, а при больших Ят — приблизительно на 30% по сравнению с камерой без излучателей. Еще большее понижение jii дают поперечные излучатели (кривая 3). Сравнивая ход кривых 1 и 3, можно видеть, что поперечные излучатели способны уменьшить [,ii примерно на 25% даже при Л т порядка 10. [c.153]

Сетки, сплетенные на основе нихро. овой проволоки и в поперечном направлении из диэлектрической капроновой нити того же диаметра (коэффициент сопротивления сетки увеличивается относительно мало. Резкое увеличение i (примерно вдвое) наступает при увеличении ф с 45 до 60°. Затем при дальнейшем увеличении ф коэффициент опять уменьшается. [c.402]

На установке поверяют акселерометры с малым коэффициентом влияния поперечных составляющих ускорения, так как эти составляющие периодически досттают значения основной составляющей при фазовом сдвиге 90 [c.305]

Рис. 6. Установка для получения > непрерывной зависимости коэффициента влияния поперечной состав ляющей векторной величины от ориентации поперечного дпнження

Здесь нулевая гармоника 0о — это средний угол установки лопасти, а первые гармоники ряда характеризуют циклическое изменение угла установки с частотой 1. Изменение угла установки лопасти происходит по двум причинам. Во-первых, при работе винта возникают упругие деформации лопасти и элементов цепи управления (динамические степени свободы). Это движение описывают уравнения, которые выводятся из условия равенства нулю суммы моментов, действующих на лопасть относительно ее оси. Во-вторых, угол установки изменяется вследствие действия системы управления. Именно изменением угла установки лопастей летчик управляет вертолетом. Моменты относительно оси лопасти малы, а изменения подъемной силы, вызванные действием управления, значительны, так как происходит непосредственное изменение угла атаки. Поэтому управление углом установки лопастей — весьма эффективный способ управления силами, создаваемыми несущим винтом. Обычно управление охватывает только нулевую и первую гармонику, т. е. задает угол установки 0 = 0о-f 0i os -f 0и sirni без учета деформаций. Среднее значение 0о называют общим шагом винта, а сумму первых гармоник с коэффициентами 0i и 0и — циклическим шагом. Изменение общего шага позволяет управлять в основном средними силами на лопастях, а значит, величиной силы тяги винта, изменение же циклического шага дает возможность управлять ориентацией плоскости концов лопастей (т. е. первыми гармониками махового движения), а значит, наклоном вектора силы тяги. Угол 0i определяет поперечный наклон вектора силы тяги, угол 01S — продольный. [c.163]

Аналогично определяются для заданной плоскости отсчета коэффициенты W Смоментов на втулке, а также коэффициент q аэродинамического крутящего момента. Результирующая сила несущего винта должна не зависеть от выбора плоскости отсчета. Так как сила тяги обычно намного больше продольной и поперечной сил, ее можно приближенно считать не связанной с плоскостью отсчета. Выше были получены формулы преобразования углов взмаха и установки при переходе от одной плоскости отсчета к другой. Если углы поворота новой плоскости относительно старой вокруг продольной и поперечной осей равны соответственно фд и ф , то [c.170]

В 1882 г. Фохт (Voigt [1882, 1]) подверг критике предположение Корию, указав, что простая констатация прозрачности, без других подтверждений, не дает оснований для такого заключения относительно изотропии упругих свойств. Однако он утверждал и доказал, что решить этот вопрос можно, подвергнув испытаниям на кручение и изгиб образцы с разной ориентацией, вырезанные из стеклянной пластины с различной глубины в ней. При изгибе нейтральная плоскость выбиралась параллельной короткой или длинной сторЬне прямоугольного поперечного сечения образца. Таким образом, сравнивая определенные в опыте значения и jj, и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона, он мог установить, что действительно имел дело с изотропным твердым телом. Хотя испытания на изгиб и кручение делались на одних и тех же образцах, они не проводились одновременно, как в экспериментах Кирхгофа. Детали установки Фохта были разработаны им самим и описаны в его докторской диссертации в 1876 г., посвященной определению постоянных упругости каменной соли. [c.357]

Тем не менее работа Бока о зависимости коэффициента Пуассона от температуры представляет сама по себе интересный первый подход к изучению важного явления. Он повторил с большей точностью эксперименты Кирхгофа тридцатипятилетней давности, определяя коэффициент Пуассона непосредственно из опытов на совместное действие кручения и изгиба способом, независящим от размеров поперечного сечения образца. Поскольку система зеркал и все другие детали эксперимента были воспроизведены в точности, интересующемуся нужно только обратиться к описанной выше работе Кирхгофа 1859 г. Для проведения опытов при различных температурах Бок поместил установку в железный ящик в виде прямоугольного параллелепипеда, который находился в ящике большего размера, так что пространство между стенками ящиков могло нагреваться. Сославшись на то, что Кирхгоф стоял перед проблемой рассмотрения противоположных мнений Пуассона и Вертгейма, которая была совершенно определенно решена в пользу последнего, но с различными коэффициентами Пуассона для каждого материала. Бок вновь изучил вопрос, действительно ли в результате эксперимента Кирхгофа может быть получено абсолютное значение коэффициента Пуассона. Он отметил, что, так как уточненные результаты отличаются от первоначальных самое большее на 1 %, в то время как отклонения, обусловленные индивидуальными особенностями образцов, превышают эту величину, необходимо еще более тщательно учитывать термическую предысторию и такие явления, как термоупругое последействие, которое, конечно, могло влиять на результаты экспериментов. [c.369]

В связи с постройкой церкви св. Женевьевы в Париже возник вопрос о надлежащем назначении размеров для поперечных сечений колонн при этом мнения ведуш их французских архитекторов и инженеров разделились. Возникла настоятельная необходимость в том, чтобы путем механических испытаний установить значения прочности на сжатие для различных каменных пород. Для выполнения этих испытаний французский инженер Готэ (Gauthey, 1732—1803), автор широко известных руководств по сооружению мостов ), спроектировал и построил специальную машину, схема которой дана на рис. 35. В этой установке используется принцип рычага, и она напоминает несколько рычаг Мус-шенбрука, которым последний пользовался в своих испытаниях на растяжение (см. рис. 31). В качестве образцов применялись кубики, обычно со стороной 5 см. Сравнивая результаты своих испытаний со значениями тех сжимаюш их нагрузок, которым подвергаются камни этих пород в некоторых существуюш их сооружениях, Готэ нашел, что коэффициент запаса (в предположении центрального действия сжимающей силы) оказывался обычно не меньше 10. Он объясняет это сравнительно слабое загружение каменных сооружений учетом того обстоятельства, что на практике нагрузка в сооружениях может оказаться приложенной с эксцентриситетом и не по нормали к той плоскости, на которую она дей- [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...