Спектр амплитудный

Рис. 8. Спектры амплитудно-импульсной модуляции вибраций подшипника скольжения на собственной частоте узла

Система оснащена пакетом модульных программ, обеспечивающих виброакустический контроль и диагностирование дефектов контактирующих поверхностей (питтинг, заедание, абразивный износ) зубчатых механизмов, подщипников качения и скольжения, повреждений лопаток турбины, лопастей насоса и других роторных механизмов. Пакет прикладных программ обеспечивает распознавание технических состояний на основе сравнения мер близости - мерных векторов диагностических признаков с эталонными векторами. Диагностические признаки формируются из спектральных компонент гармонического ряда характерных частот спектров амплитудной, частотной и амплитудно-импульсной модуляции и из вероятностных характеристик виброакустического сигнала. [c.229]

Большое распространение в последнее десятилетие получили методы анализа Фурье в науке и технике, в частности в оптике. Исследование всевозможного внда объектов, особенно обладающих периодической структурой, оказалось удобным вести с помощью оптических приборов, образующих спектры (т. е. преобразования Фурье) этих объектов. Использованию оптических систем для Фурье-анализа способствует их свойство при определенных, но легко осуществляемых условиях создавать преобразование Фурье амплитуд плоских предметов,, расположенных иа входном зрачке оптической системы [1.0, гл. X]. Если поместить фотографию (негатив) исследуемого объекта иа входной зрачок объектива и освещать его параллельным (когерентным) пучком лучей, то в фокусе объектива образуется спектр амплитудного распределения об кта. Все участки объекта, обладающие [c.318]

Для диагностики используют связь низкочастотных колебаний (вибраций) с высокочастотными шумами. В диагностической системе анализируются характеристики корреляции демодулированного высокочастотного сигнала в узкой полосе в окрестности резонансной частоты акселерометра или резонансных частот конструкции (спектра амплитудной огибающей) и низкочастотной вибрации механизма. Одна из причин такой связи — влияние на характер контактирования низкочастотной вибрации. [c.715]

Для нашего объекта [формула (7.3.9)] мы имеем следующий спектр амплитудного коэффициента пропускания [c.311]

Цель работы научиться собирать установку с плоской дифракционной решеткой и юстировать спектр, рассчитывать основные характеристики дифракционных решеток, оценивать разницу в спектрах амплитудной (прозрачной) и фазовой (отражательной) решеток. [c.509]

Различают еще сигналы с почти периодическими и квазигармоническими спектрами. К первым относятся сигналы, состоящие из нескольких сложных тонов с некратными основными частотами, ко вторым — эквидистантные спектры типа спектров амплитудной и частотной модуляции с несущей частотой, не кратной основной частоте модулирующего сигнала. [c.49]

Спектр амплитудной модуляции переносится в область высоких частот. [c.236]

Рис. 1.7. Спектр амплитудно-модулированного колебания (а) и одиночного импульса (б)

Выражение (10.2) может быть представлено графически в функции времени (рис. 10.3, а) или в виде амплитудно-частотной характеристики— частотного спектра (рис. 10.3,6). Время, в течение которого совершается одно полное колебание материальной точки, называется периодом Т. Частота и период связаны соотношением T 2nf(s)o. Частотный спектр представляется одной составляющей амплитуды на данной частоте. Такой спектр называется еще дискретным или линейным, К числу примеров колебательных систем, находящихся под действием гармонических сил, можно отнести вибрации несбалансированного ротора, поршневых машин, неуравновешенных рычажных механизмов и др. [c.269]

Передаточные функции преобразователя используют для расчета в установившемся режиме работы амплитудно-частотных характеристик преобразователя, а также спектральных и временных характеристик для импульсного режима работы при нулевых начальных условиях. Для расчета спектральных характеристик следует входной сигнал задать комплексной функцией от id), а в передаточной функции преобразователя положить р = id). Например, для определения спектра импульса давления Sn (гсо), создаваемого преобразователем при возбуждении импульсом напряжения (О время), спектр которого [c.212]

При работе рассматриваемым методом в общем случае наблюдают амплитудно-частотный спектр контролируемого изделия и сравнивают его со спектром образца. Обычно удается определить несколько характерных изменений в спектре, связанных с изменением свойств, что позволяет значительно упростить аппаратуру и сократить время контроля. Добротность в режиме вынужденных колебаний измеряют по ширине полосы изделия. [c.289]

Амплитудно-частотный спектр шумов окружающей среды необходимо знать для определения рабочей области частот системы контроля. Шумы имеют различное происхождение и, как правило, уменьшаются с увеличением частоты. Например, для корпусов атомных реакторов амплитуда [c.318]

Выявление источников и причин возникновения шума и вибраций должно быть совмещено с регистрацией и изучением их спектров. Только опираясь на исследования амплитудно-частотных характеристик, можно наметить и провести в жизнь технические мероприятия, направленные на устранение причин возникновения вибраций и шума. [c.51]

В последние годы разработаны способы определения конфигурации, а также размеров дефектов, основанные на измерении амплитудно-временных параметров волн, дифрагированных и трансформированных на дефекте, а также на результатах анализа спектра отраженных от него сигналов. [c.245]

Гамма-спектры снятых слоев стекломассы измеряли с помощью сцинтилляционного спектрометра, состоящего из кристалла Nal (Т1) размером 80 X 80 мм, фотоумножителя типа ФЭУ-56 и многоканального амплитудного анализатора NTA-512. [c.210]

Возникающая в процессе деформации образца экзоэлектронная эмиссия регистрируется электронным умножителем, сигнал после усиления подается на интенсиметр с последующей автоматической записью изменения эмиссионной интенсивности. В установке применена оригинальная измерительная схема для регистрации энергетического спектра экзоэлектронов методом сканирующего запирающего потенциала с выводом информации на амплитудный анализатор. Акустические сигналы, сопровождающие процесс пластической деформации, детектируются пьезодатчиками и после соответствующего усиления регистрируются интенсиметром. [c.131]

Физически сущность виброизоляции сводится к следующему (рис. 19). Между телом человека, характеризуемым входным импедансом Z, и корпусом машины с массой вводят дополнительный упругий элемент с коэффициентом с вязкостью (в случае виброзащитных рукавиц или простейших кресел) или упругий элемент с коэффициентом К2 с вязкостью Цз, массу /Из (масса рукоятки или сиденья) и упругий элемент Ki с вязкостью т х (в случае виброзащитных рукояток и более сложных кресел с подвеской). Пусть масса возбуждается каким-то спектром виброускорений, приведенным на рис. 19, б, с максимумом, находящимся в области максимума входного импеданса Z тела человека. Тогда путем подбора упругости коэффициента К2 (виброзащитных прокладок) можно добиться того, чтобы амплитудно-частотная характерис- [c.80]

Как известно, амплитудной модуляции, которая имела преобладающее распространение вплоть до 40-х годов, свойственно наличие в спектре модулированных колебаний несущей частоты и по обе ее стороны боковых полос. Если излучать через антенну весь этот спектр, то он занимает в эфире очень широкий участок частотного диапазона. Между тем для воспроизведения передаваемой информации достаточно поступления в радиоприемник лишь одной боковой полосы при условии добавления к ней несущей частоты от местного источника колебаний (гетеродина). [c.386]

Анализ графиков спектральной плотности виброускорения и звукового давления показал нестабильность во времени амплитуд и положения максимумов на низких частотах, что позволяет предполагать наличие в системе амплитудной и частотной модуляции. Причиной модуляции является изменение периода и абсолютных величин силовых воздействий, вызывающих вибрацию и шум. Амплитудная модуляция отчетливо проя вляется в виде боковых полос в спектре относительно некоторого среднего значения и характеризуется коэффициентом модуляции [c.73]

При анализе колебаний машинного агрегата с ДВС в резонансных зонах наиболее рациональным является спектральное представление характеристики Mj в виде соответствующего тригонометрического ряда Фурье. Амплитудные и фазовые параметры этого ряда можно получить, следуя зависимости (2.42), если известны ряды Фурье периодических функций (q, р , Ры) и Характеристика q,Q) в форме (2.47) представлена своим рядом Фурье. Компоненты амплитудного Су и фазового спектров ряда Фурье характеристики Mjl q, рс, Pio) можно определить в виде аналитических зависимостей, используя аппроксимации (2.45) для безразмерных функций Kiq) и Siq) [c.41]

Структура выражений (1. 31) аналогична классической формуле амплитуды вынужденных колебаний системы с одной степенью свободы. Расчет по ним однообразен как для резонансных состояний (определяется равенством Лд = О и переходом фазы бд через углы л/2 Зя/2. . . ), так и для нерезонансных зон и не требует предварительного определения спектра собственных частот и форм как в методе суммирования движения по главным координатам В то же время знание спектра собственных частот всегда бывает полезным для оценки распределения опасных резонансных зон и качественного исследования амплитудных кривых. [c.40]

II периодических сигналов посредством измерения эффективных, средних н амплитудных значений напряжения электрических сигналов. Результаты измерений фиксируются на шкале стрелочным указателем. Анализатор имеет дополнительный выход, сигнал с которого может быть использован для его дальнейшего преобразования. Структурная схема анализатора спектра приведена на рис. 14, а. Прибор имеет два режима измерения Широкая полоса и Узкая полоса . [c.312]

Вычисление амплитудных множителей гармоник спектра [c.242]

По результатам записи амплитудно-частотного спектра для жесткого вкладыша (рис. 2) определены перепады уровня амплитуд ускорений (в децибелах) вынужденных колебаний. Амплитуда вынуждающей силы составляла 9 кГ (верхняя запись на рис. 2—4) и 3 /сГ (нижняя запись на рис. 2—4) в диапазоне частот соответственно 10—250 и 20—2000 гц. [c.77]

В идентичных условиях получена запись амплитудно-частотного спектра для упругого вкладыша с одним рядом упругих элементов (рис. 3), и по этому спектру определены перепады уровня амплитуд для такого вкладыша. Для упругого вкладыша с двумя рядами упругих элементов представлен амплитудно-частотный спектр (рис. 4). [c.77]

На рис. 5 приведены перепады амплитуд, полученные по амплитудно-частотным спектрам вынужденных колебаний вала, возбуждаемого электродинамическим вибратором, и колебаний корпуса для четырех вариантов конструкций упругих вкладышей (/ — IV) и одного жесткого вкладыша (V), показанных на рис. 1. [c.78]

В качестве примера на рис. 8 приведены спектры амплитудно-импульсной модуляции вибраций подшипника скольжения на собственной частоте узла при его нормальной работе (/ — исходное состояние), при зарож- [c.27]

В качестве примера на рис. 4.10 приведен спектр амплитудной АСКР в кальците СаСОз [20]. [c.247]

И Gai — спектральная плотность вынуждающего шума, которая предполагается равномерной в пределах спектра бщ- Это приближение разумно до тех пор, пока в качестве ширины спектральной плотности вынуждающего шума служит ширина линии лазерного перехода. Спектр амплитудного шума, такнм образом, описывается функцией Лоренца, ширина которой зависит от среднеквадратичной величины амплитудных ф.т.уктуаций. [c.304]

Анализ результатов регистрации акустической эмиссии показал, что представительная эмиссия, превышающая два импульса в секунду на канал, исходила из зоны несплошностей и свежих сварных швов при нагружении в диапазоне 80-100 атм. При этом в амплитудном спектре эмиссии снижался вес низкоамплитудной моды, и амплитудное распределение становилось равномерным. Количество импульсов акустической эмиссии уменьшалось при накоплении циклов нагружения. По мере роста числа циклов величина средней амплитуды убывала, а спектр смещался в область высоких частот. В случае выдержки под давлением 125 атм характер эмиссии изменялся. Ее интенсивность вначале падала, а затем возрастала в 5-6 раз. Импульсный поток становился более коррелированным, а его интенсивность сохранялась при разгрузке. В ходе последующего повышения давления до 150 атм образовалась течь вследствие наличия некачественного сварного шва. После ремонта испытания были продолжены. При давлении более 150 ат [c.192]

Значение предложенного Аббе метода оценки разрешающей силы микроскопа заключается также в том, что он открывает дополнительную возможность его применения любой волнистый рельеф можно рассматривать как некоторую фа.ювую решетку. Для наблюдения ее изображения нужно превратить такую фазовую решетку з амплитудную, т.е п систему светлых и темных полос. В теории фазовой решетки доказывается, что это можно сделать, если уменьшить или увеличить на п/2 разность фаз между волнами, ответственными за нулевой спектр и спектры высших порядков. Цернике указал, что для этого достаточно внести тонкую стеклянную пластинку в фокальную плоскость объектива микроскопа. На область в центре такой пластинки, где локализован максимум нулевого порядка, наносится тонкий прозрачный слой, который изменяет на п/2 фазу волны, распространяющейся в направлении только этого спектра. Для осуществления такого изменения фазы глой вещества с показателем преломления п должен иметь толщину ./4(п — 1). Этот метод, получивший название фазового контраста, позволяет исследовать очень нечеткие структуры и играет большую роль в различных приложениях. [c.344]

Не менее часто нам приходится сталкиваться с преобразованием волн одной частоты в волны другой частоты. В приборах ночного видения излучение инфракрасной области спектра (v=10 Гц) преобразуется в излучение видимой области (Ю - 10Гц). Для передачи радиосигнала испо 1ьзуется амплитудно-частотная модуляция, то есть колебания с частотой, которую способно воспринимать человеческое ухо (50-12000 Гц), передаются при [c.337]

Когда объект находится достаточно далеко от фотопластинки либо в фокусе линзы (рис. 13, 6), каждая точка объекта посылает на фотопластинку параллельный световой пучок, при этом связь между амплитудно-фазовыми распределениями объектной волны в плоскости голограммы и в плоскости объекта дается преобразованием Фурье или Фурье-образом, осуществляющим разложение оптического изображения объекта в двумерный спектр по пространственным частотам (более подробно о преобразовании Фурье мы поговорим в главе Голографические оптические. элементы ). Голограмма в. этом случае называется голограммой Фраунгофера. Если амплитудно-фазовые распределения объектной и опорной волн являются Фурье-образами и объекта, и опорного источника, то голограмму называют голограммой Фурье. При получении голограммы Фурье объект и опорный источник обычно располагают в фокусе линзы (рис. 13, в). В случае безлинзовой голограммы Фурье опорный источник располагают в плоскости объекта (рис. 13 г). При. этом фронт опорной во7шы и фронты. элементарных волн, рассеянных отдельными точками объекта, имеют одинаковую кривизну. В результате структура и свойства голограммы практически такие же, как у голограммы Фурье. Голограммы Френеля образуются в том случае, когда каждая точка объекта посылает на фотопластинку сферическую волну (рис. 13, <)). [c.47]

В толщиномере РТЦП-2, предназначенном для контроля толщины цинкового покрытия стальной полосы, для стабилизации коэффициента усиления блок высоковольтногопреобразователя, питающий сцинтилляционный счетчик, вырабатывает две последовательности импульсов. Блок обработки информации представляет результаты измерений в микрометрах на цифровом табло и в виде функции длины полосы на самописце. Блок амплитудной селекции и автоматической стабилизации коэффициента усиления обеспечи-, вает преимущественное выделение участка спектра, соответствующего характеристическому излучению цинкового покрытия, что позволяет, в конечном итоге, повысить чувствительность измерения в области малой толщины покрытия. Температура полосы должна быть не более 80 °С. [c.397]

Метод акустической эмиссии. Для проведения анализа процессов микротрещинообразования в образцах и изделиях из металлов [14] необходимо применять метод акустической эмиссии, который основан на исследовании акустических параметров (интенсивность акустических импульсов, амплитудный и частотный спектры импульсов и т. д.) при образовании микротрещин под воздействием напряженно-деформированного состояния изделий, конструкций и образцов при приложении нагрузки, уровень которой значительно ниже предельного (разрушающего) значения. Для композиционных материалов метод еще недостаточно изучен [14], однако ему в последнее время уделяется все большее внимание. Значительная эффективность данного метода объясняется тем, что физический процесс микротрещинообразования непосредственно связан с кинетикой разрушения материала как на стадии изготовления, так и эксплуатации. Метод позволяет оценивать состояние изделия в процессе эксплуатации, если наблюдение за режимом трещинообразования в изделии было начато с самого начала эксплуатации изделия. Метод является также эффективным при контроле прочности изделий , который основан на установлении многопараметровой связи акустических параметров микротрещинообразования с прочностью изделия. Метод применяется при контроле изделий из полимерных композиционных материалов в режиме их опрессовки. [c.88]

На рис. 3.15 приведены графики амплитудно-частотной Я((о) и фазовой ф((а) характеристик (3.38), а также спектральной плотности мощности входного и выходного сигналов. По оси абсцисс здесь отложена безразмерная частота /юо-Спектр выходного сигнала согласно (3.34) повторяет форму квадрата амплитудно-частотной характеристики. Фазово-частотная характеристика не сказывается на спектральной плотности мощности выходного сигнала (смещения массы), но оказывает большое влияние на форму функций взаимной корреляции и взаимной спектральной плотности. Графики соответствующих корреляционных функций изображены на рис. 3.16. Коэффициент автокорреляции входного сигнала убывает при увеличении задержки времени как (см. формулу (3.22)), коэффициент автокорреляции выходного сигнала — как ехр (—х/( г). Медленнее других (как т ) убывает коэффициент взаимной корреляции Ri2 t). Максимальное значение i i2(tmas) не равно единице, [c.103]

Другое ограничение, накладываемое па ширину полосы, обусловлено неравномерностью переходных амплитудно-фазовых частотных характеристик опорных конструкций. При распространении вибраций по такой конструкции происходит, как это было показано в главе 3, потеря Корреляции, на величину которой существенное влияние оказывает также и спектральный состав сигналов источников. Для оценки максимальной ширины полосы А со, при которой еще не происходит потери корреляции и наибольшее значение коэффициента корреляции является ме- рой полной линейной связи между сигналами, требуются специальные теоретические расчеты или дополнительные экспериментальные исследования. Отметим, что на низких частотах (до 100 Гц) в наиболее виброактивных диапазонах машин и механизмов, онределяемых ярко выраженными дискретными составляющими спектра вибрационных сигналов, измерения можно проводить в 1/3-октавных или даже 1/2-октавных полосах. На более высоких частотах, как показывает опыт, полоса частот должна быть более узкой. [c.132]

В соответствии с требованиями современных виброиспытаиин прибор МВП-2 предназначен для генерирования широкополосных и узкополосных случайных процессов с требуемым энергетическим спектром, гармонических сигналов с перестраиваемой частотой (вручную и автоматически), полигармонических сигналов. Он осуществляет комбинацию перечисленных выше режимов и компенсацию неравномерностей амплитудно-частотных характеристик вибровозбудителя. Для настройки аппаратуры, ка- [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...