Регенеративный отбор

Рис. 22.4. Процесс расширения мара в турбине с регенеративным отбором

Термический КПД цикла с регенерацией (при одном регенеративном отборе) [c.187]

T. e. полезная работа регенеративного цикла с насыщенным паром с непрерывным регенеративным отбором теплоты н термический КПД такие же, как и в цикле Карно с одинаковым количеством подведенной теплоты. [c.519]

Регенеративные отборы пара из турбины повышают экономичность ПТУ. Процесс расширения от точки п до точки т (см. рис. 4.18,6) происходит, как в простейшем цикле, а нижняя часть адиабаты тУ заменяется линией тр, эквидистантной линии ак нагрева воды в котле и соответствующей отбору теплоты от пара в процессе его расширения. [c.201]

Рабочая решетка 181 Рабочее тело 8 Рабочий цикл две 225 Равновесный процесс 12 Ракетный двигатель 259 Располагаемая работа 44 Реактивная тяга 256 Регенеративный отбор 201 [c.423]

Упрош,енная тепловая схема СЭУ с тремя регенеративными отборами изображена на рис. 5.5. [c.151]

Регенеративные отборы пара. Как уже отмечалось, в СЭУ транспортных судов широко используют подогрев питательной воды паром, отбираемым из промежуточных ступеней турбины. Возврат (регенерация) в цикл части теплоты, которая в конденсаторе отдается охлаждающей воде, повышает термический УПД. При этом происходит уменьшение расхода топлива и некоторое увеличение расхода пара на турбоагрегат. Последнее благоприятно сказывается на КПД турбины в части ее высокого давления вследствие увеличения длины коротких лопаток. Одновременно отбор пара из промежуточных ступеней уменьшает чрезмерную длину лопаток в части низкого давления, что также приводит к повышению КПД. В современных СЭУ обычно применяют 3—5 ступеней подогрева. [c.155]

В схемах с промежуточной регенерацией возможно дальнейшее повышение термодинамической эффективности за счет введения регенеративных отборов. [c.32]

Конструктивно регенеративный отбор тепла осуществляется не путем теплообмена между всем потоком пара в турбине и водой, а путем последовательного отбора от расширяющегося в турбине потока пара между ступенями турбины небольших долей пара, уже частично совершившего работу. [c.145]

Рис. 19. Схема турбины с регенеративными отборами пара.

Если в турбоагрегате имеются производственные отборы пара с регулируемым давлением отборов (для работы каких-либо механизмов, для снабжения энергией производственных процессов, для отопительных или водонагревательных целей), то следует использовать такие камеры в турбоагрегате в качестве камер регенеративных отборов. [c.115]

Выбрав указанным образом места отборов пара для регенеративного подогрева питательной воды, можно откорректировать с позиций качества работы самого турбоагрегата давления регенеративных отборов pi, р2,. . pi,. .. и принять их для дальнейших расчетов. Однако проектирование всей тепловой схемы паротурбинной установки, как и самого турбоагрегата, требует еще корректировки и количеств отборов. [c.115]

Эти количества выше были установлены только из расчетов тепловых балансов подогревателей. Но сверх того количества, которое требуется для подогревателей, пар регенеративных отборов используется также и для других надобностей установки. Им могут питаться деаэраторы, испарители водоочистки и другие потребители тепловой энергии, включая и сетевые подогреватели. [c.115]

Надо иметь в виду, что эффективное использование отводимого тепла возможно только при охлаждении головки форсунки питательной водой, взятой после подогревателей высокого давления. К сожалению, практически такие схемы получаются очень сложными и ненадежными. Поэтому в больщинстве случаев применяют конденсат или относительно холодную (100°С) воду из дренажных баков. При этом происходит вытеснение части регенеративного отбора и выработка электроэнергии в этом случае в несколько раз ниже, чем на таком же количестве тепла, переданном питательной воде. Аналогичное положение создается при часто практикуемом на мазутных котлах охлаждении течек и рассекателя дробеочистки конденсатом, сбрасываемым в деаэратор 1,2 ат. Как показали расчеты на блоке 150 Мет, это приводит к недовыработке 300 кет или пережогу 0,2% топлива ( ). Использование технической воды нежелательно из-за образования накипи. Применение той или иной системы защиты зависит от мощности котла, ожидаемого графика нагрузок и квалификации обслуживающего персонала. [c.142]

Наибольшее число гребешков переднего уплотнения расположено правее камеры А. Большая часть пара, попадающего в эту камеру, отсасывается в паропровод к подогревателю № 3 регенеративного отбора пара из турбины, находящемуся нормально под избыточным давлением. Остаток пара просачивается в камеру Б II оттуда отсасывается по двум трубам в паропровод к подогревателю № 1 регенеративного отбора. Этот подогреватель при работе турбины находится всегда под вакуумом. Чтобы избежать подсоса наружного воздуха в подогреватель № 1, в камеру В по двум трубам подводится уплотнительный пар невысокого давления и температуры. Этот пар попадает с одной стороны в камеру Б и оттуда отсасывается, с другой — в камеру Т и через вестовую трубу I — в машинный зал. [c.438]

Из теплового баланса конденсационной турбины без учета регенеративного отбора для расчетных параметров пара можно записать следующее выражение [c.7]

Подогреватели питательной воды паровых турбин применяются для подогрева основного конденсата турбины и конденсата отбора пара. В качестве первичного теплоносителя в них используется пар регенеративных отборов,, а вторичного — питательная вода. Бойлеры, близкие по принципу работы к подогревателям, служат для подогрева сетевой воды для целей тепло- фикации. [c.206]

Интегрирование уравнения (66) в полном диапазоне изменения теплосодержания конденсата от до = дает суммарную величину а регенеративного отбора пара из турбины в предельном регенеративном цикле, отнесенную к пропуску пара в конденсатор, а также суммарную величину отбора [c.61]

Для расчета удельных расходов тепла и к. п. д. предельного регенеративного цикла необходимо суммировать работу 1 кг пара, проходящего в конденсатор, равную = к — ка работу пара регенеративных отборов турбины, определяемую по формуле [c.61]

Часовой и удельный расход пара при регенерации возрастают вследствие пониженной работоспособности пара регенеративных отборов. Пропуск пара через ступени высокого давления турбины возрастает, через ступени низкого давления—падает. [c.64]

Подставляя величину Я, в формулу (70а), получим выражение удельного расхода пара на турбину с регенеративными отборами в виде [c.64]

Для турбины с регенеративными отбора- [c.64]

Таким образом, работа пара в турбине с регенеративным отбором слагается из работы пара отбора и пара, идущего в конденсатор. Расход тепла горячего источника по выражению (75а) слагается из расхода тепла на пар, проходящий в конденсатор а (г о —1 ) и расхода тепла на пар отбора (t o—). Такое распределение общего расхода тепла на оба потока пара является условным, так как в действительности в котельной соответственно расходуются на каждый из этих потоков количества тепла и аДг о D-Выражение расхода тепла в формуле (75а) соответствует условному случаю раздельного подвода в котельную обоих потоков пара от- [c.66]

При этом считается, что в котельной расходуется тепло на парообразование конденсата турбины без учета его регенеративного подогрева, а на пар отбора—без учета его конденсации в регенеративном подогревателе, причем суммарный тепловой баланс полностью соблюдается. Выражение (75а) показывает, что в идеальной установке расход тепла на пар регенеративного отбора можно считать равным количеству вырабатываемой им энергии, т. е. производство электроэнергии паром регенеративного отбора происходит при предельно возможном использовании тепла, затрачиваемого на него в котельной установке. Этот вывод следует понимать таким образом, что идеальный цикл пара регенеративного отбора осуществляется без потерь для установки в целом тепло, отдаваемое при конденсации этим паром конденсату турбины, не теряется для установки в целом, а возвращается в котел. [c.67]

Советские ученые Я. М. Рубинштейн, Г. И. Петелин и другие показали, что оптимальная температура питательной воды и оптимальный подогрев в каждой ступени, соответствующие наивысшему значению к. п. д. установки, при любом числе регенеративных отборов пара и ступеней подогрева могут быть определены с достаточной степенью приближения из условия равномерного распределения подогрева в каждом из регенеративных подогревателей и котельном агрегате. [c.72]

Регенеративные отборы пара благоприятно влияют на конструкцию и экономичность турбины благодаря большему пропуску пара через ч. в. д. увеличивается высота лопаток первых ступеней турбины и повышается величина ч. в. д. в то же время меньший пропуск пара через ч. н. д. облегчает конструирование последних ступеней мощной турбины и снижает потерю с выходной скоростью последней ступени. С отбираемым паром низкого давления отводится также часть влаги, что несколько повышает надежность работы и к. п. д. последних ступеней турбины. [c.73]

Приведенная в гл. 1 сводная таблица к. п. д. конденсационных и комбинированных установок справедлива также для установок с регенерацией, с той особенностью, что величина мощности W включает также мощность, развиваемую паром регенеративного отбора а расход тепла дд или — величину расхода тепла на производство всего пара, включая пар регенеративного отбора, при питании котлов подогретой водой до температуры. [c.74]

При наличии регенеративного подогрева питательной воды зависимость D = f W) также может быть принята прямолинейной. Пользуясь выражениями часового и удельного расхода пара на турбину с регенеративными отборами, получим следующие выражения. [c.110]

Заметим, что в данном случае в величину отбора не входят величины регенеративного отбора на п. в. д. у турбины АП-25-1 (фиг. 88,о) и на деаэратор у турбины АТ-25-1 (фиг. 88,6). [c.114]

Вторая сетка прямых в нижней части диаграммы (Dj—лос/и) ограничивает возможные значения второго отбора при заданных величинах D, и W, исходя из условия, что D = 0. Регенеративные отборы также учитываются. [c.116]

В расчетах этих схем принято одинаковое давление пара регенеративных отборов, соответствующее оптимальному распределению подогрева в схеме со смешивающими подогревателями. Такое предположение основано на следующих данных. [c.129]

Небольшие отклонения давлений регенеративных отборов от оптимальных, по исследованиям проф. Петелина, незначительно влияют на экономичность установки. Например, если в схеме с тремя отборами во второй ступени подогрев повышен на 10° С, а в третьей понижен на С, ухудшение экономичности составляет < 0,3%. [c.129]

Таким образом, в рассматриваемых схемах могут быть приняты без влияния на правильность результатов сравнения одинаковые параметры пара в регенеративных отборах турбин. [c.130]

В схеме фиг. 127,а наиболее экономична подача дренажа в регенеративный подогреватель № 2, питаемый паром того же отбора, что и паропреобразователь. Однако, при этом потребуется насос горячего дренажа, что весьма нежелательно. При сливе дренажа в подогреватели более низкого давления № 3 и № 4 тепловая экономичность снижается вследствие вытеснения регенеративных отборов соответственно на1,15% и 4, 7%. [c.168]

Турбины с конденсацией пар 2. В соответствии с общей технической политикой в области турбостроения в СССР основными типами союзных турбин являются турбины с конденсацией пара одновального типа, к которым относятся чисто конденсационные (с регенеративными отборами пара), а также конденсационные с регулируемыми отборами пара для промышленного потребителя и для отопления, имеющие, кроме того, нерегулируемые отборы пара для регенеративного подогрева питательной воды. [c.185]

Турбина имеет 4 регенеративных отбора. Из первых трех отборов питаются паром поверхностные подогреватели высокого давления из третьего отбора пар подается через дроссель также в деаэратор смешивающего Типа. Питание деаэратора резервируется подачей пара из второго отбора. Пар из четвертого отбора поступает в регенеративный подогреватель низкого давления. Паровые эжекторы — трехступенчатые. Предусмотрена рециркуляция конденсата турбины в случае низких нагрузок или в период пуска установки. [c.192]

Фмг. 140. Тепловая схема электростанции с 6 регенеративными отборами. [c.195]

Электростанция, схема которой показана на фиг. 141, имеет одновальный турбогенератор 80 тыс. кет, 1 800 об/мин, 84 ата, 440° С с вторичным газовым перегревом при 30 ата до 440° С и пятью регенеративными отборами пара. Регенеративные подогреватели поверхностного типа. Испаритель питается паром из третьего отбора. Вторичный пар конденсируется в регенеративном подогревателе четвертого отбора. Таким образом, испаритель включен по мало экономичной схеме. Предусмотрен подогрев конденсата в воздухоохладителе генератора и подогревателях эжекторов. Эксплоатационный к. п. д. этой станции весьма высок, составляя около 33%. [c.195]

Здесь —. толя пара, ндуш,его в соответствующий регенеративный отбор, от всего поступающего в турбину У — коэффициент недовыработки электроэнергии паром этого отбора. [c.212]

Система укупорки и отсоса пара от наружных уплотнений. Система служит для подачи уплотняющего пара и для отсоса паро1Юз-душной смеси от уплотнений. Она обслуживает следующие узлы ГТЗА концевые уплотнения ТВД концевые уплотнения ТНД уплотнения блока паровых клапанов уплотнения обратных автоматических клапанов, установленных в трубопроводах регенеративных отборов. [c.56]

Турбины атомных судовых энергетических установок. В качестве атомных энергетических установок (АСЭУ) на транспортных судах нашли применение двухконтурные установки с водо-водяными реакторами давления (ВВРД). В первом контуре такой установки циркулирует вода под давлением, которая служит как замедлителем нейтронов, так и теплоносителем. Эта вода, нагретая в реакторе, поступает в специальный теплообменник — парогенератор, где происходит образование насыщенного или слегка перегретого пара из воды второго контура. Для обеспечения температурного перепада между контурами давление воды на выходе из реактора должно быть на 3—10 МПа выше, чем давление пара на входе в турбину [39]. Таким образом, повышение начального давления пара связано с трудностями создания реактора, надежно работающего под большим давлением. Обычно в судовых конструкциях начальные параметры пара давление 3—4 МПа, температура 240 310 °С, что наряду с отсутствием регенеративных отборов пара приводит к пониженным значениям термического КПД. [c.156]

К классическим проблемам в теплоэнергетике можно вполне отнести задачу определения оптимального распределения регенеративных отборов и выбора оптимальных параметров промперегрева с целью достижения максимальной тепловой экономичности турбоустановки, т. е. минимума удельного расхода тепла. Для упрощенных тепловых схем заданная задача решается аналитически. В работе В. Я. Рыжкина [Л. 35] широко используются комбинированные методы. С использованием метода Лагранжа для учета ограничений вида равенства получены системы алгебраических уравиений, удов-летворяюш,их условиям оптимальности распределения. Для численного решения этих систем применяется ЭВМ. [c.59]

Горячий дренаж из паропре-образователя отводится большей частью каскадно в питательную систему, в один из смешивающих регенеративных подогревателей. Ввиду высокой температуры и относительно значительного количества дренажа из паропреобразо-вателя возможно закипание конденсата турбины в данном регенеративном подогревателе. Вероятность закипания воды в подогревателе уменьшается, если он выполнен на повышенное давление греющего пара. Так, если паропреобразователь питается паром 12 — 14 агпа, целесообразно иметь смешивающий подогреватель на давление 4—6 ата, в который каскадно сливается дренаж из паропреобразователя (фиг. 125), в отличие от типового выполнения схемы со смешивающим подогревателем атмосферного типа 1,2 ата. Установка смешивающего подогревателя с повышенным давлением 4 — 6 ата выгоднее в тепловом отношении, чем отвод дренажа в атмосферный подогреватель (1,2 ата), так как в первом случае дренажом паропреобразователя вытесняется регенеративный пар более высокого давления и недовыработка электроэнергии паром регенеративных отборов сокращается. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...