Т-камера экспериментальная

Метод Т-камеры наиболее широко применяется для определения функций чувствительности, однако это не единственный и не всегда наилучший метод экспериментальной оценки характеристик чувствительности. Другие методы описаны в работах [51, 136]. [c.121]

Эффективность двухступенчатого эжектора с укороченной камерой смешения исследована в работе В. Т. Харитонова Экспериментальное исследование щелевого двухступенчатого звукового эжектора с общей форкамерой . [c.3]

Значение энергии с частицы может быть оценено по длине среднего пробега частицы (11.16 11.17), найденной экспериментально. Значение импульса р частицы можно найти из соотношения (11,48), измеряя экспериментально радиус кривизны г траектории частицы в магнитном поле с известной индукцией В. Этот метод определения т имеет невысокую точность для частиц малой энергии, которые при своем движении в камере Вильсона испытывают сильное рассеяние на атомах и ядрах газа, наполняющего камеру, что приводит к неточному определению радиуса кривизны траектории. Для частиц больших энергий соотношение (11.50) дает хорошие значения для массы. [c.52]

Детектирование излучений основывается на различных принципах ионизации газов (ионизационные камеры и газоразрядные счетчики), ионизации твердых тел (кристаллические счетчики), флуоресценции (сцинтилляционные счетчики), радиофотолюминесценции, радиотермолюминесценции, фотохимических реакциях, тепловых взаимодействиях и т. д. Из перечисленных методов детектирования излучений в экспериментальной практике используют главным образом ионизационные камеры, газоразрядные и сцинтилляционные счетчики, перспективными являются кристаллические полупроводниковые детекторы. [c.245]

По (7.13) можно определить значения энтальпии водяного пара для каждого из опытов. Полученные таким образом экспериментальные значения энтальпии следует сравнить со значениями, приведенными в [38] для параметров пара, измеренных в первой измерительной камере [Ри /1). Процессы дросселирования и конде сации ВОДЯНОГО пара, протекающие в установке, следует для наглядности схематически изобразить в к, 5- Т, 8- и й, р-диаграммах. [c.203]

Из компрессора 2 (см. рис. 6.2) воздух поступает в камеру сгорания 3, где в него впрыскивается топливо. В результате сжигания топлива температура рабочего тела за камерой сгорания доводится до Т г = 1550 -г-1650 К (точка г, см. рис. 6.3, а), в экспериментальных двигателях Т% 1700 К и выше. В отличие от идеального цикла, при смесеобразовании и сжигании топлива давление рабочего тела уменьшается на 3-5%. [c.259]

Необходимость защиты оптической системы микроскопа от воздействия высокой температуры потребовала разработки специальных линзовых, зеркально-линзовых и зеркальных объективов с увеличенным по сравнению с обычными системами рабочим расстоянием [119, 175, 180]. Применение объективов с большим рабочим расстоянием (от 15 до 60 мм) и числовой апертурой 0,2—0,65 позволяет, во-первых, существенно упростить конструктивное выполнение элементов рабочей камеры и захватов нагружающих устройств во-вторых, достаточно свободно разместить в рабочей камере устройство для защиты смотрового кварцевого стекла от осаждения конденсата и, в-третьих, расширить экспериментальные возможности испытательных установок по диапазону рабочих температур, видам нагружения и т. д. [119]. [c.85]

Повышение скорости и дальности (при выключенном ВРД) было достигнуто у самолета Н при сохранении полетного веса на уровне опытных истребителей с поршневыми двигателями (ниже 4 т). Это явилось следствием применения более совершенной (с меньшим удельным весом) силовой установки. Самолет Н строился серийно. В его конструкции был реализован ряд новшеств, характерных для будущих реактивных самолетов (тонкий профиль крыла, камера сгорания ВРД с регулируемой в полете площадью выходного сопла и др.). Создание самолетов с комбинированными силовыми установками выдвинуло перед институтами ЦАГИ, ЦИАМ, ВИАМ новые проблемы околозвуковой и сверхзвуковой аэродинамики, теоретических и экспериментальных работ по реактивным силовым установкам и материалам для них. Все это явилось базой для последующих работ по скоростным реактивным самолетам с турбореактивными двигателями. [c.368]

В цилиндрическую камеру диаметром D и высотой 1 тангенциально вводился поток воды или воздуха, который далее, как в центробежной форсунке, выходил по трубке диаметром d и длиной i в ту же среду, т. е. вода в воду, воздух в воздух. Для наблюдения через два инжектора (верхний и нижний) вводилась краска. Наблюдение велось при ступенчатом увеличении скорости. При Re < 300 поток занимал все поперечное сечение трубки диаметром d на всей ее длине L. При увеличении скорости на выходе из трубки появлялась застойная зона, схема которой показана в [12] (рис. 5.2). Застойная зона обтекалась потоком как некое осесимметричное тело. При дальнейшем увеличении скорости застойная зона продвигалась против направления потока, образуя за собой след до тех пор, пока не достигала торцевой стенки цилиндрической камеры. В следе формировалось обратное течение, из которого жидкость поступала в прямой кольцевого сечения поток и снова уносилась из трубки свистка. Взаимодействие между обратным приосевым течением и прямым кольцевым, различные стадии которого показаны на рис. 5.3 [12], приводило к вибрации потока и свисту, что и представляло собой рабочий процесс вихревого свистка. С нашей точки зрения, экспериментальные результаты, полученные в [12], свидетельствуют о том, что в вихревом свистке при автомодельном режиме течения должна была образоваться свободная поверхность, если бы при подаче тангенциально в свисток воды выброс потока происходил бы не в воду, а в воздух. При этом свисток стал бы центробежной форсункой и наблюдавшаяся осцилляция прекратилась бы. Об этом, в частности, свидетельствует явление, замеченное автором [12], состоявшее в том, что при вводе через торец трубки цилиндра определенного диаметра, по нашему мнению, близкого к диаметру возможной свободной поверхности, динамические явления, т. е. вибрации и свист, прекращались. Эксперимент [12] свидетельствует, таким образом, о том, что для получения кольцевого течения необходимо обеспечить беспрепятственное развитие свободной поверхности. [c.88]

Стенд для отработки ГСП должен иметь нагрузочное приспо-сс бление, с помощью которого на исследуемом подшипнике можно создавать необходимую нагрузку. Следует предусмотреть возможность изменения направления действия нагрузки на подшипник, чтобы выявить анизотропность нагрузочных характеристик подшипника, т. е. зависимость их от направления действия нагрузок. Отработку можно проводить на холодной воде. На рис. 7.14 показано испытательное устройство для экспериментальных исследований радиального ГСП. Оно представляет собой вал 3, вращающийся на двух опорах качения 4 и 10. На валу насажена втулка 2 ГСП. Корпус 7 ГСП с коллектором нагнетания и двумя крышками, образующими полости слива, может перемещаться в вертикальной плоскости как параллельно оси вала, так и с перекосом и опирается по концам на два устройства / для перемещения корпуса и измерения нагрузки. Вал испытательного устройства приводится во вращение электродвигателем постоянного тока. Герметизация камер подшипников качения от сливных камер ГСП осуществляется с помощью торцовых уплотнений 5 и S. Испытательное устройство снабжено приспособлениями бокового центрирования корпуса (в горизонтальной плоскости) с индикаторами. В конструкции испытательного устройства предусмотрена воз- [c.231]

Следует отметить, что данные расчетные зависимости можно использовать в качестве предварительных расчетов, поскольку в общем случае А не является универсальной постоянной и зависит от длины волны колебаний и относительной амплитуды скорости. Результаты экспериментального исследования теплоотдачи в турбулентном пограничном слое при наличии продольных и поперечных колебаний в условиях вибрационного горения приведены в работе [75]. Исследование теплообмена проводилось в цилиндрической камере сгорания диаметром 127 мм и длиной 900 мм, работающей на смеси пропана и воздуха. Уровень звукового давления достигал 157 дБ. Частота колебаний изменялась в пределах 3800—4150 Гц. Резонансная частота колебаний соответствовала 4000 Гц. В камере сгорания возбуждались как продольные, так и поперечные колебания. Число Рейнольдса (Re ), определенное по диаметру камеры сгорания, изменялось в пределах (3,5 ч--т-4,3) 10 , что соответствовало числу Рейнольдса для пограничного [c.235]

А. И. Ващенко [59] и др. Последние два исследования относятся г. мартеновским и методическим печам, т. е. к камерам специфической формы. На рис. 48 приведены схемы, взятые из исследования, проведенного В. А. Баумом и относящегося к обычной камерной печи. На основании экспериментальных данных В. А. Ба ум пришел к выводу, что наиболее устойчивый поток получается "при направлении струй на стенки при направлении струй парал- [c.92]

Таким образом, в результате проведенных расчетов, хотя и выполненных с определенными ограничениями и допуш,ениями и требующих еще экспериментального уточнения, получено, что горение частиц топлива происходит, главным образом, не в объеме циклонной камеры, а на ее стенке, т. е. в шлаковой пленке. [c.176]

Таким образом, предварительное вычисление профилей скорости и давления требует введения второй экспериментальной постоянной е, учитывающей потерю начального момента количества движения потока при входе в камеру в связи с расширением струи, изменением траектории и т. п. Как показывают опыты, значение г колеблется в сравнительно широких пределах (ориентировочно от 0,25 до 0,9) в зависимости от конструкции входного сопла, шероховатости стенок камеры и пр. Некоторые соображения по этому поводу будут приведены ниже. [c.185]

Другую важную особенность — особенность в постановке обратных задач динамики ЯЭУ — порождает тот факт, что при испытаниях и эксплуатации реальной установки, как правило, экспериментальную информацию можно получать лишь от небольшого числа интегральных датчиков. Наиболее часто используются, например, показания ионизационных камер, расходомеров, датчиков давления, термопар и т. п. Количество динамических экспериментов, которые могут быть выполнены для идентификации, также ограничено необходимостью соблюдения принципа минимального вмешательства в работу установки. [c.173]

На рис. 5 показана зависимость скорости поступления изотопов иода в камеру мишени от постоянной распада при времени облучения 10 с и плотности нейтронного потока 8-10 нейтр./(см -с). Видно, что наклон экспериментальной прямой, т. е. отношение Ig R/ g X, близок к минус единице. [c.120]

Математической обработкой экспериментальных кривых Ф = /((Т, Н, рв), полученных нри нормальных режимах работы (без воздушного форсирования), можно найти расчетные уравнения для определения кратности циркуляции рассола в трубках греющей батареи в зависимости от давления в испарительной камере р и высоты кажущегося уровня Н [c.172]

В тех случаях, когда горелка предназначена в основном для работы на режимам с полным использованием подаваемого в камеру воздуха, т. е. при минимально допустимых избытках воздуха, длина горящих газовых струй должна быть такой, чтобы они перекрывали все поперечное сечение горелки. Необходимые для этого условия могут быть определены путем расчета с последующей экспериментальной доводкой основных параметров до оптимальных значений. [c.119]

По экспериментальным данным при сушке угля, песка и других материалов радиус камеры можно выбирать из условия транспортирования материала в газовом потоке. При сушке аммофоса, химических удобрений, ряда органических солей допустимы отложения продукта на стенках камеры, которые в процессе сушки ссыпаются естественным путем или удаляются с помощью скребков, вибраторов или устройств для обдува стенок. Некоторые продукты (сахаристые вещества, органические экстракты) настолько склонны к отложениям, что это приводит к невозможности их сушки распылительным методом, т. е. выбор радиуса камеры должен определяться адгезионными свойствами материалов. При дисковом распыле радиус факела [c.639]

Экспериментальные исследования акустических характеристик механических шумоглушителей в схеме сопла с центральным телом проводились на открытом акустическом стенде [1]. Режимы истечения газа из модели устанавливались по их полным давлению р на входе в сопло и температуре Т. Воздух подогревался в камере сгорания, установленной на трубопроводе перед ресивером стенда, до [c.483]

Предложена модификация известного метода вытеснения для экспериментального, определения плотности газов при высоких давлениях и температурах, заключающаяся в измерении двух серий Р — Т зависимостей при нагреве постоянной массы газа. При этом в одной из серий измерений в зону равномерной температуры тепловой камеры помещался Ц1 линдрический вкладыш из молибдена. Координаты точек пересечения полученных Р — Г кривых определяют давление и температуру, которым соответствует плотность газа, равная отношению массы газа, вытесненного вкладышем, к его объему при условиях опыта. Су - [c.121]

Техрол (узел системы регулирования вектора тяги) 239, 240 Т-камера экспериментальная 120 Топлива твердые гетерогенные 36 [c.290]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

При нроектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сечении потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, падает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

В непосредственной связи с проблемой усушки пищевых продуктов находятся вопросы измерения и уменьшения плотности теплового потока через ограждения камер, в которых производится их обработка или хранение. К настоящему времени признается большое влияние теплопритоков на усушку, но количественной информации о в обширном экспериментальном материале практически нет. Косвенно это влияние можно проследить по так называемому парадоксу Д. Г. Рютова. По [63] абсолютная усушка мороженого мяса не изменялась от степени загрузки камеры и составляла около 5 т в год при загрузке 100, 160 или 260 т мяса. Получена упрощенная форма связи между q через ограждения (точнее, теплопритоками к воздуху, контактирующему с продуктами) и усушкой продуктов, которая объясняет этот странный, на первый взгляд, факт теплота, воспринимаемая от ограждений, расходуется на испарение влаги при контакте воздуха с продуктом, независимо от количества продукта [16]. [c.15]

Определение энтальпии влажного пара проводится так же, как и в работе № 4, т, е, исследуемый влажный пар адиаОатно дросселируется до давления, близкого к атмосферному (энтальпия влажного пара до дросселирования и после него одинакова), и далее измеряется его энтальпия методом калориметрирования. Зная давление и энтальпию влажного пара, можно определить его степень сухости, используя (1.5) для энтальпии влажного пара или А, э-диаграмму., Для определения степени сухости влажного пара используется та же экспериментальная установка, что и в работе № 4 (см. рис. 7.4), Порядок проведения опыта также аналогичен описанному в работе № 4 с тем лишь отличием, что в первом опыте данной работы не включается электрический нагреватель, расположенный на трубе, подводящей пар к первой измерительной камере.. [c.210]

Поскольку известно, что существует однозначная связь между критериями Био, Нуссельта и Рейнольдса, предполагалось, что воспроизведение на газодинамических стендах закона изменения температуры газового потока по профилю лопатки Т = Гпов (О и мени в течение цикла, а также числа Рейнольдса Re = Непов (О приведет к однозначному воспроизведению неустановившихся тепловых и напряженных состояний. Поэтому была создана специальная испытательная камера, с помощью которой испытывалась только одна лопатка. На выходе устанавливалось регулируемое гидравлическое сопротивление, с помощью которого можно было создать любое заданное статическое давление, позволявшее получить в камере газ с плотностью и кинематической вязкостью, обеспечивающими получение реального значения чисел Re = Re (i). При этом в соответствии с выбранными реальными режимами эксплуатации воспроизводились графики изменения температуры и критерии Рейнольдса в течение всего цикла. Полученные экспериментально тепловые состояния считались основными при проведении исследований по изучению закономерностей разрушения. [c.196]

Графики зависимости (33) для б = 0,05 и диапазонов О s r /s 5 0,1 сек1мкм, О i 100 мкм1сек представлены на рис. 4 (цифры в скобках относятся к нижней шкале). Из графиков следует, что с ростом скорости v отношение уменьшается тем быстрее, чем больше величина T js, т. е. чем больше кривизна характеристики h s), входное давление и объем измерительной камеры прибора. Точно также с увеличением кривизны характеристики h (s) входного давления и объема измерительной камеры пер/ уменьшается тем быстрее, чем больше скорость v. При этом в случае малых значений v и T js время переходного процесса дер близко к постоянной величине, равной ЗТ. В табл. 2 сопоставляются расчетные и экспериментальные величины динамических испытаний пневматических приборов [5]. Табл. 2 свидетельствует [c.132]

Экспериментальная установка С. Гоберис [50] представляла из себя камеру с центральным расположением струи, как это показано на рис. 34. Испытания производились при значениях do = 31 и 40 мм d = 150, 300 и 400 мм, Ха = 100 т- 700 мм. [c.71]

По формуле (8-5) можно- определить значения эи-тальпии водяного пара для каждого из опытов. Полученные таким образом экспериментальные значения энтальпии следует сравнить с величинами, приведенными в [Л. 8-6] для параметров пара, измеренных в первой измерительной камере (рь /i). Процессы дросселирования и конденсации водяного пара, протекающие в установке, следует для наглядности схематически изобразить в диаграммах i — s, Т—s и i — p. [c.247]

На рис. 4 показана припциппальная схема К. ядерного размагничивания меди. Ядернаи ступень, помещённая в поле л 80 кЭ, охлаждается мощным К. растворения до 7 10 мК. Затем размыкается сверхпроводящий тепловой ключ и осуществляется размагничивание (в течение 2—10 ч). За это время в системе успевает установиться тепловое равновесие и охладиться экспериментальная камера. Т. о. удаётся охладить камеру, содержащую сверхтекучий Не, до Г 100 мкК. [c.495]

Экспериментальное исследование напряжений возможно на натурных деталях и на их моделях. Исследование натурных деталей возможно с помощью проволочных датчиков сопротивления, метода лаковых покрытий, а также с помощью рентгенографии. Однако на металлической модели очень трудно определить величины концентрации напряжений. Это успешно можно выполнить с помощью поляризационнооптического метода на моделях из оптически-активпого материала. Условия работы и условия нагружения таких деталей паровых турбин, как корпусы стопорных и регулирующих клапанов свежего пара, корпусы клапанов промежуточного перегрева, корпусы цилиндров турбин, сопловые коробки, различные элементы паровпуска, близки, особенно в блочных установках, к работе таких элементов паровых котлов, как цилиндрические барабаны, камеры, коллекторы и т. п. Диски, сварные и цельнокованые роторы паровых турбин работают, как правило, при отсутствии знакопеременных нагрузок и при относительно малых температурных градиентах по радиусу. Вследствие этого для них можно в общем случае применить те же коэффициенты запаса прочности, что и для перечисленных выше неподвижных деталей. При всех прочих равных условиях коэффициенты запаса прочности различны для деформированного и для литого металла для литого они более высоки. [c.30]

Учитывая затруднения в аналитическом выражении процесса диффузии для решения настоящей задачи, был выбран экспериментальный метод исследования. Для определения оптимальных условий работы камер патрубков необходимо знать значения не только средних, но и местных коэффициентов массообмена при различных условиях, как например скорость течения, удаление патрубка от материала и т. д. Учитывая характер импактной сушки, при которой под патрубком достигаются весьма незначительные интенсивности испарения, в нашем экспериментальном исследовании испарение жидкости было заменено, согласно законам подобия механики, сублимацией нафталина. Подобные приемы в экспериментальном исследовании применялись другими авторами для иных целей, причем возможность применения данного метода для намеченной цели была неоднократно проверена. В результате использования составной пластины из нафталина, состоящей из узких призм, стало возможным определять местные значения коэффициента массообмена. [c.163]

В течение более чем десятилетней работы нашей лаборатории в области исследования процессов горения топлива (распыленного, твердого и жидкого, а также газообразного) мы провели экспериментальные исследования на большом количестве камер горения с различными диаметрами (от 30—40 до 200—300 мм) на различных топливах уголь, торф, дизельное топливо, мазут, соляровое масло, спирт и др., при изменении расхода топлива от 1,0 до 50 кг/час, давления в камере от 1 до 50 aTMj в широких пределах изменения коэффициента избытка кислорода и т. д. [c.376]

Результаты опытов, проведенных А. В. Арсеевым и Т. В. Шаровой, представлены на рис. 5-14. По оси абсцисс графика отложено расстояние, на котором находятся исследуемые сечения камеры горения от торца горелки, а по оси ординат — средние по сечению значения химической неполноты горения (qz). Из сопоставления экспериментальных кривых выгорания отчетливо видно, что медленнее всего идет процесс горения холодного газа на холодном дутье (кривая /), быстрее — процесс сгоран-ия холодного газа при температуре дутья около 700°С (кривая [c.88]

Исследование опытного образца данной горелки, изготовленной в натуральную величину, было проведено на экспериментальном стенде (рис. 9-26), запроектированном МОЦКТИ. В исследуемой горелке была предусмотрена возможность быстрой смены сопла и стабилизатора- в тех случаях, когда возника а необходимость варьировать конструктивные особенности этих элементов. Топочная камера стенда представляла собой металлический кожух, футерованный изнутри огнеупорным кирпичом. Габариты камеры соответствовали Vie части не-экранированной топки парового котла паропроизводительностью 230 т/ч. Для снятия концентрационных и температурных полей в кожухе были предусмотрены лючки I— XXII, при помощи которых в полости камеры на различном расстоянии от горелки устанавливались многоканальные водоохлаждаемые газозаборные трубки и термопары. [c.177]

В настоящее время существует несколько понятий радиуса факела Яф, например, под понимают радиус круга, в котором оседает 99 или 100% диспергированного вещества, или под Йф понимают расстояние, которое пролетают наибольшие капли, пока их влажность не станет такой, что они пристают к стенкам камеры. Это различие в понятии делает несопоставимыми экспериментальные данные. По данным Деребина ф юо= (1,2- 1,5)Лф 99. Недостатками второго определения является отсутствие данных о влажности, при которой материал не прилипает к стенке, а также неучет силы взаимодействия частиц со стенкой и т. п. [c.639]

Описание в предьщущем разделе процесса формирования изображения как свертки обычно можно применять для практического использования в телескопах, камерах и т.д. в виде свертки интенсивностей. Для большинства фотографических, телевизионных и других систем было определено хорошее согласие между экспериментальными измерениями и расчетами, основанными на предположении, что освещенность при нормальных условиях, по существу, носит некогерентный характер (Барнс, 1971). К счастью, в этом есть много преимуществ, включая удобство использования телевизионных кадров, дисплеев на светодиодах и др. в качестве входных устройств систем обработки. [c.88]

В работах [57—59] представлены результаты экспериментальных исследований явления откола в меди и других металлах при нормальной температуре в субмикросекундном интервале времени нагружения — до Ю с. Ударники из медной фольги толщиной до 0.017 см разгонялись скользящей детонацией слоя ВВ. Толщина образцов в 3 раза превышала толщину ударников. Для исключения влияния воздуха опыты проводились в вакуумной камере. Определялся критический уровень нагружения, соответствующий макроскопическому разрушению, т. е. 02о (рис. 5.18). Обращает на себя внимание тот факт, что экстраполяция.. ависимости O2oтк(io) к 0 = 10 с (т. е. к характерному времени нагружения, при котором по кинетической теории прочности должна реализовываться теоретическая прочность От = (1.6- -1/10) ) дает значение, близкое к теоретической прочности. На микрофотографиях струкг туры отмечаются достаточно гладкая поверхность откола и отсутствие микротрещин вблизи нее. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...