Теории разрушения — Виды

Таким образом кинетическая теория разрушения твердых тел С.Н. Жур-кова позволяет выделить фундаментальные параметры, контролирующие механическую устойчивость системы в виде деформируемого твердого тела. [c.270]

Критерий наибольших касательных напряжений [третья (III) теория прочности . Здесь в качестве критерия прочности принята величина наибольшего касательного напряжения. Согласно этой теории предполагается, что предельное состояние в общем случае наступает тогда, когда наибольшее касательное напряжение т акс достигает опасного значения т . Последнее определяется при достижении предельного состояния в случае простого растяжения. Условие разрушения имеет вид [c.203]

В теории максимальных нормальных напряжений предполагают, что хрупкое разрушение материала наступает, когда максимальные нормальные напряжения достигают предельного значения другие напряжения при этом не играют роли. Для главных напряжений С и Од та теория записывается в виде [c.66]

Мы видим, что радиус критического объема постоянен для этих двух предельных случаев комбинированного нагружения. Чтобы проверить другие случаи комбинированного нагружения, по значению г,, = 0,077 дюйм построим в пространстве теоретическую огибающую разрушения (рис. 16). Великолепное совпадение теории с экспериментом [70, 74] в первом квадранте пространства к к (комбинированное нагружение — растяжение и сдвиг) является достаточным доказательством того, что при сложных напряженных состояниях, характеризуемых критерием разрушения в виде тензорного полинома (3), разрушение начинается с разрушения постоянного объема Гс. [c.239]

Впервые на связь между масштабным эффектом и явлением нераспространяющихся усталостных трещин обратил внимание В. Харрис, который на основе дислокационной теории разрушения вывел зависимость между теоретическим и эффективным коэффициентами концентрации напряжений в виде Яс = е- А + (1-е- А)а . [c.77]

Следует иметь в виду, что в настоящее время ряд вопросов физической теории разрушения твердых тел еще требует своего решения. Так, еще не решен окончательно вопрос о связи между процессами деформирования и разрушения твердых тел, в частности вопрос, какой из этих процессов и при каких условиях является ведущим. Согласно кинетической теории прочности в твердом теле под нагрузкой одновременно развиваются процессы как деформирования, так и разрушения, связанные между собой. Связь этих процессов характеризуется, например, тем, что произведение долговечности т, определяемой уравнением (4), и скорости деформирования (скорости установившейся ползучести e), определяемой уравнением (5), является постоянной величиной, не зависящей от температуры и напряжения [c.24]

Следовательно, величина /f, определяемая дальним полем, вычисляемая, например, по поверхности образца, оказывается равной разности площадей иод кривыми нагрузка — деформация для двух одинаковых тел со слегка различающимися длинами трещин только при указанных выше ограничениях и только до тех пор, пока трещины остаются стационарными (для того чтобы убедиться в этом, см. выкладки и рассуждения, которые привели к равенству (21)). Нужно прямо сказать, что в большинстве публикаций по проблеме упругопластического разрушения фактически речь идет о величине 7/, вычисляемой ио формуле (22), в то время как авторы употребляют термин /-интеграл. Применив теорему о дивергенции, видим, что [c.69]

Следует заметить, что все вышеприведенные теории имели в виду нарушение упругого состояния, а не окончательное разрушение материала, [c.111]

Из формулы (2.3.21) следует, что при г О напряжения ос, т. е. напряжения в вершине треш,ины имеют особенность вида 1 /л/г. Коэффициент при этой особенности — коэффициент интенсивности напряжений К — характеризует величину напряжений в целом во всей области, в которой справедливы формулы (2.3.21). Характер же распределения напряжений в этой области в зависимости от г и один и тот же для тел любой формы и любой схемы нагружения. Поэтому для характеристики напряженно-деформированного состояния в области справедливости асимптотических формул (2.3.21) вполне достаточно знания коэффициента К этот коэффициент (как следствие решения линейной теории упругости)прямо пропорционален параметру приложенных к телу нагрузок и зависит от размеров тела, в частности, от размеров треш,ины. Рост нагрузки приводит к пропорциональному росту К что в свою очередь означает рост напряжений (рис. 2.4). Основываясь на этом, Ирвин в 1957 г. предложил силовой критерий разрушения в виде [c.90]

Теории разрушения — Виды 317 [c.458]

Обратимся теперь к энергетическому критерию разрушения, предложенному Аланом Гриффитсом. Появившиеся в 1921 и 1924 гг. работы Гриффитса по теории трещин считаются основополагающими, которые открыли путь для теоретических исследований в области механического разрушения [9, 12]. Кратко ее содержание сводится к тому, что при продвижении трещины на единицу площади (при этом образуются две ее поверхности) выделяющаяся энергия упругой деформации G расходуется на образование этой единицы площади, и тогда критерий разрушения принимает вид [c.70]

Широкое применение в промышленности различных видов композиционных материалов, таких, как стеклопластики, углепластики и др., а также проблемы разрушения горных пород, вызывает необходимость разработки теории разрушения п долговечности анизотропных вязко-упругих тел. [c.124]

В современной теории разрушения различают три вида (моды) хрупкого разрушения в зависимости от локального дефор- [c.113]

Первый вид разрушения наблюдается, например, при растяжении и кручении чугуна второй — при кручении стальных образцов, при сжатии чугуна и т. д. Эти виды разрушения не могут быть объяснены действием одной и той же причины, а поэтому нельзя ожидать, чтобы одна теория могла объяснить и предсказать оба вида разрушения. В связи с этим возникает вопрос возможны ли оба вида разрушения у одного и того же материала, или первый вид разрушения является особенностью хрупких, а второй — пластичных материалов Если бы это было так, то к каждому сорту материала, в зависимости от его свойств (хрупких или пластичных), можно было применять ту или иную теорию разрушения. К сожалению, дело обстоит гораздо сложнее. [c.294]

При использовании теорий прочности, о которых шла речь в предыдущих параграфах, не следует упускать из вида, что любая из них обладает в принципе ограниченными возможностями. Действительно, как уже неоднократно подчеркивалось, разрушение реального тела представляет собой процесс, обычно начинающийся задолго до видимого разделения тела на части, С точки зрения же любой из классических теорий прочности ( 14), как и вообще с точки зрения любой теории, которую можно извлечь из соотношений (4.18), (4.19), дело обстоит иначе. Так, в соответствии с любой из этих теорий процесс нагружения и разгрузки тела, в котором условие (4.19) не выполняется, т.е. функция f(oi, 02, Оз) не достигает критического значения, не оставляет в теле никаких следов (поскольку f— функция только напряжений и после разгрузки образца принимает начальное значение). Никаких следов не остается после разгрузки при любой близости значения f к критическому в ходе процесса, если только критическое значение не достигается. Но достаточно, чтобы критическое значение было достигнуто, и сразу происходит разрушение. Короче говоря, в соответствии с этими теориями разрушение наступает мгновенно, а не является процессом. [c.135]

В теории разрушения А. Гриффитса [78] и последующих теориях, основанных на критерии Гриффитса, было принято наличие в совершенно упругом теле исходных дефектов в виде трещин, поверхностных и внутренних, а также допустимость применения методов теории упругости к телам произвольной формы, имеющим подобные дефекты. [c.189]

Как видно из фотографического снимка плоского стального образца (фиг. 295), заснятого перед самым разрушением, действительные условия могут оказаться более сложными. Отношение исходной ширины к толщине в этом случае было равно 10. При такой величине указанного отношения следовало бы ожидать образования симметричной шейки в сочетании с утоньшением по двум наклонным направлениям. По отражению света на плоских гранях образца можно ясно видеть белый косоугольный крест, указывающий области понижения поверхности, которые развиваются перед разрушением ). На фиг. 296 и 297 показано симметричное образование шейки в плоских образцах, когда отношение ширины к толщине было равно 7 ). Теория разрушения широких плоских образцов по наклонным плоскостям была распространена на случай анизотропных пластических деформаций Р. Хиллом ). [c.373]

Динамические модели твердого тела теоретически не обоснованы, а опираются лишь на экспериментальные данные. То же имеет место в теории разрушения и, соответственно, в теории резания. Обобщенная линейная модель процесса резания имеет вид [c.89]

При исследовании конструкционных свойств стеклопластиков, главным образом в связи с концентрацией напряжений и эффектом масштаба, подходящей исходной статистической гипотезой является теория хрупкого разрушения В. Вейбулла, отличающаяся способом аргументации и постулируемым видом функции распределения для пределов прочности первичных элементов [28]. Согласно этой теории, разрушение зависит от местного напряжения в точке, где встречается наиболее опасный дефект структуры ( слабейшее звено ). Неоднородность определенного сорта характеризуется числом ст, равным прочностному показателю образца, разрушение которого произошло от данного дефекта. Величина ст случайна и имеет непрерывную функцию распределения. Значения прочности, соответствующие различным ослаблениям, считают независимыми. Тогда вероятность того, что сопротивление разрушению образца с п неоднородностями меньше ст, равна [2, 24] [c.27]

Многочисленные экспериментальные данные указывают на то, что при рассмотрении динамики накопления поврежденности материала и формирования очага разрушения необходимо учитывать коллективные явления, проявляющиеся во взаимном влиянии микродефектов. Известен ряд работ, рассматривающих характерные особенности коллективного поведения дефектов, когда наблюдаемые АЭ-сигналы зависят не только от вида источника, но и от условий взаимодействия совокупности дефектов. В соответствии с этим строятся математические модели, связывающие эволюцию дефектной структуры с параметрами наблюдаемой АЭ. Основой для разработки моделей АЭ при коллективном поведении микродефектов твердых тел может служить кинетическая теория разрушения. Эта теория рассматривает процессы возникновения, накопления и эволюции микродефектов в материалах, а также формирование из микродефектов очага разрушения - макротрещины. Все эти процессы сопровождаются излучением акустической эмиссии. При математическом моделировании предполагается, что зарождение в материале микротрещины приводит к разгрузке близлежащего объема, что сопровождается излучением импульса АЭ. [c.175]

В данном докладе представлены некоторые наши (с моими учениками) результаты по дальнейшему развитию модели трения, износа и смазки. Рассказано о теории разрушения - образования несплошностей в виде трещин и подобных макродефектов при пластической деформации металлов, объясняющей процесс износа. Затем описан наш метод решения соответствующих краевых задач. [c.4]

Эта теория в ее современном виде объясняет не только общую величину коррозии, но и влияние гетерогенности поверхности корродирующих металлов (включая и структурную гетерогенность) на характер и скорость (увеличение и уменьшение ее, равно как и отсутствие влияния в ряде случаев) коррозионного разрушения. Она была широко использована для объяснения коррозионного поведения конструкционных металлов и сплавов в различных условиях [c.187]

Формулировка бк-теории разрушения в виде 2v lo, I, р) = б , где V — перемещение точек поверхности трещины 1а — длина реальной трещины (без силового взаимодействия м,ежду берегами трещины) (Z — 1о) — длина, иа которой противоположные берега трещины притягиваются некоторым напряжением ао(ообк = 2у) р — параметр внешней критической нагрузки Т удельная поверхностная энергия [c.482]

Общие соображения относительно полной энергии системы были использованы А. Гриффитсом при развитии его теории разрушения хрупких материалов 2). Известно, что материалы всегда проявляют намного меньшую прочность, чем можно было бы ожидать на основе анализа молекулярных сил. Для одного из видов стекла Гриффитс обнаружил теоретическую прочность на растя>кение порядка 2QQQ кГ/см-, тогда как опыты на растяжение со сток- [c.263]

Феноменологические теории и теории прочной поверхности, раздела будут рассмотрены лишь вкратце, поскольку они обсуждаются в монографии [22] и подробно изложены в других цитируемых работах. Кроме того, эти теории в том виде, в каком они сформулированы, учитывают влияние поверхности раздела лиши постольку, поскольку предполагают, что она идеально передае1т-нагрузку, и игнорируют проблемы разрушения по поверхности раздела. Поэтому основное внимание будет уделено теор-ии пре-. дельных значений прочности, учитываюш ей влияние несовершенств поверхности раздела на прочность при внеосном нагружении, и самим предельным значениям прочности композита для-случаев прочной и слабой поверхностей раздела. Такой подход по-, зволит понять влияние несовершенной поверхности раздела на прочность при внеосном нагружении и глубже разобраться в про-, блемах, которые необходимо решить для достижения максималь-, ной прочности различных реальных систем. [c.187]

Все перечисленные подходы рассматривают распространение трещин перпендикулярно направлению нагружения, которое совпадает с одной из осей симметрии материала. При невыполнении этих условий, а это характерно для большинства реальных ситуаций, возникают задачи разрушения смешанного вида. Типичным примером является растрескивание матрицы вдоль волокон в однонаправленном слое, исследованное в [35]. Возможные пути развития теории смешанного разрушения изотропных материалов рассмотрены в [36]. Метод, предложенный в [37], предполагает, что разрушение начинается в направлении фо, когда удовлетворяются следующие условия [c.132]

V. Модель тонкой пластической зоны. Концепция, альтернативная теории разрушения Гриффитса — Ирвина, была выдвинута несколько лет назад Г. И. Баренблаттом [39]. Чтобы избежать бесконечно больших напряжений в кончике трещины, он предложил, что в области перед трещиной, где полное разделение материала еще не наступило, действует поле когезионных сил (рис. 6.10, а). Считая, что напряжения в этом поле постоянны и равны напряжению текучести Oys, Даг-дейл [40] получил первое приближенное решение упругопластической задачи для трещины нормального разрыва (I рода). Дагдейл предполол<ил, что зона текучести перед кончиком трещины в плоскости трещины имеет вид узкой щели с пластической областью размером Ьо, которая увеличивается с размером трещины до предельного значения (рис. 6,10,6). [c.240]

На основании приближенной теории слоистых сред в гл. 2 разработана теория разрушения, не использующая гипотезы линейной упругой механики разрушения. Слоистая теория используется для того, чтобы учесть приближенным образом эффекты свободных кромок, наличие межслойного сдвига, влияние укладки слоев по толщине, эффекты стеснения касательных деформаций около трещины прилегающими слоями и т. д. Предложенная в гл. 2 модель оценена путем сравнения с эксиериментальными данными, полученными на слоистых композитах. Для расчетов по этой модели необходимо иметь предварительное представление о возможных видах разрушения и знать ряд параметров анализируемого материала. [c.243]

Для анализа процесса разрушения материалов были созданы различные теории прочности теория наибольших касательных деформаций, или приведенных напряжений Сен-Венана теория максимальных касательных напряжений, или критерий Кулона—Треска, который был использован для разработки условия пластичности Треска—Сен-Венана ряд энергетических теорий (Губер, Бельт-рами, Мотт) уточненная теория наибольших касательных напряжений (теория Мора) и последующие обобщения этой теории с учетом вида напряженного состояния теория трещипообразования (Гриффитс, А. Ф. Иоффе) дислокационные теории разрушения (Ирвин, Орован, Орлов В. С., Зинер, Стро, Коттрелл, Хонда и др.). [c.15]

Челябинским политехническим институтом совместно с Челябинским тракторным заводом было проведено исследование прочности рабочего колеса радиально-осевой турбины турбокомпрессора ТКР-11 при нестационарных тепловых режимах [38, 83] в связи с наблюдавшимися при доводочных испытаниях разрушениями в виде трещин на тонкой части диска (рис. 79). Была замечена также деформация колеса, в частности, коробление его кромки. Исследование включало термо-метрирование колеса при нестационарных тепловых режимах, которое было проведено как при неподвижном (заторможенном), так и при вращающемся (/гщах=45 000 об/мин) роторе анализ напряженного состояния и оценку прочности диска в условиях теплосмен, выполненную на основе теории приспособляемости натурные прочностные испытания колеса при многократных пусках. [c.170]

Б. Предположение о том, что хрупкое разрушение связано не с наибольшим растягивающим напряжением, а с наибольшим относительным удлинением, впервые было высказано, по-видимоыу, французскими учеными Мариоттом в (1686 г.) и Навье (1826 г.), а затем поддерживалось другими французскими учеными Понселе (1839 г.) и Сен-Венаном (1837 г.). Основанная на этом предположении теория прочности называется теорией наибольших удлинений или второй теорией прочности. По этой теории разрушение материала независимо от вида напряженного состояния наступит, ес.- и наибольшее упругое относительное удлинение станет равно [c.134]

Задачу оценки деформируемости следует отнести к классу задач теории разрушения. В настоящее время обще1Принят следующий механизм разрушения. Нагружение тела сопровождается перемещением, образованием и исчезновением дислокаций. Объединение некоторого числа дислокаций может привести к зарождению микротрещины. Объединение микротрещин приводит к появлению макротрещины (магистральной трещины), в результате развития которой тело разрушается. При оценке деформируемости необходимо определение деформаций, при которых образуется магистральная трещина, в зависимости от свойств материала, напряженного состояния, истории деформирования, температурно-скоростных условий. Очевидно, что такое определение на дислокационном уровне сейчас невоз-МОЖ1Н0. Известно, например, что при сжимающих напряжениях вследствие снижения потенциальных барьеров подвижность дислокаций повышается, облегчается их объединение, но вместе с тем облегчается и распад этих объединений. При этом (по сравнению с растяжением) изменяется и число дислокаций, которые, объединившись, могут привести к образованию микротрещины (оно, вероятно, возрастает), может измениться и характер этой трещины (например, вместо трещины отрыва образуется скалывающая трещина). Отсюда, как видим, даже не следует однозначный вывод о повышении пластичности при сжатии по сравнению с растяжением, [c.131]

Хотя теория Гриффитса в ее оригинальной форме была применена к разрушению очень хрупких материалов, впоследствие было показано, что можно модифицировать ее при объяснении разрушения более пластичных материалов, обычно используемых в конструкциях. Обнадеживающие результаты получены при испытаниях больших тонких пластин из алюминиевых сплавов, содержащих центральные трещины, при комнатной температуре. В этих экспериментах была определена зависимость напряжения разрушения в виде [c.104]

ЭНЕРГИЯ РАЗРУШЕНИЯ — работа, поглощенная в процессе разрушения. Ввиду локализации этого процесса вблизи вершины развиваюш,ейся трещины и одновременного развития нескольких (или многих) трещин удельную Э. р., отнесенную к единице объема или к единице поверхности, надежно определить пока не удалось. Простейшее предположение о поверхностной энергии при разрушении твердых тел введено для хрупкого (упругого) разрушения в теории Гриффитса для пластичного разрушения — в виде [c.482]

При интенсивных импульсных нагрузках и локализованных динамических воздействиях, действующих в нормальном направлении на слоистые пластины, панели и оболочки, для моделирования можслоевых взаимодействий, приводящих к разрушению в виде расслоений, важным является учет волновых процессов в перпендикулярном наиравлешш слоев — но толщине оболочки. Поэтому в таких случаях предположение об обобщенном плоском напряженном состоянии или об осредненных нормальных напряжениях, используемых в теориях оболочек, неприемлемо необходим анализ трехмерных динамических решений задач в зонах локализованных воздействий или зонах резкого изменения поверхностных нагрузок вдоль координат оболочки с последующим их сопряжением с двумерными оболочочными решениями в прилегающих областях или двумерных решений задач для волновых процессов в сечениях слоистых и композиционных панелей II оболочек. [c.29]

Теории П. П. Баландина и И, Н. Миролюбова применяются для материалов, различно сопротивляющихся растяжению и сжатию. Согласно этим теориям условия разрушения имеют вид 0пр=< в- [c.47]

Такова в общих чертах концепция Гриффитса, пололсившая начало современной теории разрушения. Довольно быстро выяснилось, что аналогичные вычисления можно проделать не только для случая растяжения, но и для других видов нагружения плоского образца с трещиной-разрезом. Сложнее обстоит дело тогда, когда тело содержит несколько трещин. С большими затруднениями рвязано также обобщение соображений Гриффитса на случай не вполне упругого тела с трещиной. Вместе с тем предположение Гриффитса об идеальной упругости материала всюду в теле (включая области вблизи концов трещины) даже при небольших требованиях к точности теории соответствует действительности, по существу, лишь в исключительных случаях (для образцов из кварца и определенных op-i TOB стекла при нагружении в определенных внешних условиях). Обычно же вблизи концевых зон трещины в реальном теле существенным образом проявляется пластичность. [c.141]

Одним из наиболее ответственных моментов расчета при таком подходе является выбор подходящего критерия прочности, т.е. конкретизация функции /(аьОг, Оз) в соотношениях (4.18), (4.19). Как мы уже знаем, если исследуемое тело есть основания отнести к категории хрупких тел, то нужно использовать первую или вторую теорию прочности или какое-либо из их обобщений ( 15), в то время как третья и четвертая теории прочности и ряд известных их обобщений в действительности являются критериями перехода из упругого в пластическое состояние. При этом, однако, нужно помнить о том, что пластичность и хрупкость суть свойства, сами во многом зависящие от напряженного состояния. Так, при всестороннем равномерном растяжении и достаточно близких к нему напряженных состояниях, как уже упоминалось, даже весьма пластичные по обычным представлениям материалы проявляют хрупкость, в то время как при достаточно значительном всестороннем сжатии даже мрамор способен испытывать большие остаточные деформации без видимых следов разрушения. Можно было бы привести и другие факты, иллюстрирующие зависимость характера разрушения от вида напряженного состояния. Вследствие этой зависимости (и по некоторым другим причинам) выбор определенной теории прочности в ряде случаев представляет собой трудную задачу, правильное решение которой во многом зависит от опыта выбирающего. [c.146]

Что же касается физической теории начального разрушения для кристаллических тел, то она, как и теория пластической деформации, развивается преимущественно на основе представлений о вакансиях и дислокациях (см. гл. 13). Поскольку зародыши разрушения в виде тех или иных несовершенств существуют во всяком реальном твердом теле, рассматривается обычно не только возникновение, но и развитие разрушения из тех или иных дефектов. При этом основным недостатком является отсутствие связи (иногда даже качественной) между теорией для высоколокальных явлений раннего разрушения и макроскопическими характеристиками развитого процесса. [c.177]

Однако, конечно, применение автоматической записи роста трещины для повторного нагружения также весьма желательно, так как это уменьшит субъективность результатов и облегчит наблюдение. Диаграммы разрушения при повторном нагружении являются еще более условными, чем при однократном, так как они зависят, кроме геометрии образца, еще и от уровня напряжения цикла, частоты нагружения и коэффициента асимметрии цикла. Однако повторное нагружение является весьма распространенным, а усталостное и повторно-статическое разрушение является наиболее частым видом разрушения деталей машин и механизмов. Поэтому получение хотя бы сравнительных характеристик разрушения материалов при условиях, близких к экс-плуатационны.м, является весьма важным. На рис. 4.16 приведены диаграммы разрушения алюминиевых сплавов при повторном нагружении максимальным напряжением цикла 10 и 17 кгс/мм , т. е. 0,3 и 0,5 от прочности образца с трещиной. Как показано на диаграмме, перегрузочные режимы повторно-статического нагружения при атах 0,5охр дают диаграммы разрушения, располагающие материалы в ряд, близкий к тому, в который располагаются эти же материалы по диаграммам разрушения при однократном кратковременном испытании (см. рис. 4.13). Для построения физически обоснованной теории разрушения весьма желательно сопровождать изучение кинетики разрушения фрактографическим исследованием с помощью оптического и электронного микроскопов (см. гл. 11). Для записи роста (и возникновения) трещины необходимо применять авто- [c.199]

Прежде всего эти опыты дают возможность в определенной степени решить вопрос о наиболее рациональной теории прочности. Анализ приведенных экспериментальных данных показывает, что ни одна из предложенных ранее теорий, включающих не более двух констант материала, не может описать разрушение широкого класса материалов. Поэтому вполне оправданным было предположение, что в более общей теории прочности должны быть отражены несколько критериев. Из приведенного экспериментального материала видно, что рациональное обобщение условия пластичности в виде ai = onst и условия хрупкого разрушения в виде Oj = onst (гл. IV), а также учет статистического аспекта прочности приводят к хорошему совпадению результатов теоретических расчетов с данными испытаний подавляющего большинства структурно-неоднородных и существенно дефектных материалов в широком диапазоне. [c.301]

Согласно этой теории, разрушение текучесть) наступает независимо от вида напряженного состояния при достижении наибольшими касательными напряжениями величины, соответствующей разрушению наступлению текучести) при простом растяоке-нии. [c.257]

Пусть требуется найти значения всех главных напряжений для напряженного состояния, показанного на рисунке примера ЗЛ. Для этого необходимо найти все собственные значения матрицы напряжений. Такая потребность возникает, если конструктор вместо теории разрушения при максимальном нормальном напряжении намерен пользоваться какой-либо другой теорией разрушения. Чтобы найти все собственные значения, обратимся к методу преобразований Якоби, для реализации которого воспользуемся подпрограммой EIGEN из пакета программ для научных исследований фирмы ШМ, предназначенной для симметричных матриц. Так как матрица симметрична, то она содержит лишь шесть различных элементов. Для экономии памяти подпрограмма EIGEN использует матрицу ЗХ 3 в компактной форме, при которой требуется только шесть ячеек памяти. Программа для решения данной задачи имеет вид [c.59]

Для оценки штампуемости листовых сталей используют теории разрушения от потери устойчивости в виде локального утонения или появления складок. В качестве характеристики ло-ка льного деформирования А. Д. Томленов предложил коэффициент запаса пластичности [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...