Число Приближенный расчет

Kn = - jN/ ( — коэффициент, учитывающий общее число N циклов нагружений (оборотов) соединений для приближенных расчетов в средних условиях его можно принимать равным единице. [c.137]

Для подсчета погрешности по давлению, допускаемой при рассмотрении движения газа как течения несжимаемой жидкости, следует воспользоваться соотношениями (3.23) и (3.24), полученными в задаче 3.19. В приближенных расчетах можно принять грХ М /4. В частности, при движении воздуха [к — 1,4 Д = = 287 Дж/(кг-К)1 с числом М = 0,3, которому при Г = 288 К и а = 340 м с соответствует скорость V = Ма = 102 м/с, погрешность составляет 2,25%. [c.87]

Графики на рис. 2.4.1 и 2.4.3 позволяют осуществлять приближенный расчет коэффициента демпфирования реальных конфигураций, т. е. летательных аппаратов в виде комбинации корпуса конечного радиуса и оперения. При этом результаты такого расчета могут быть уточнены за счет влияния сжимаемости (числа Моо). Рассматриваемый метод расчета состоит в том, что коэффициент демпфирования заданной комбинации принимается равным [c.186]

Любая конструкция является системой с бесконечно большим числом степеней свободы, так как силы ее веса распределены по ее объему. Однако приближенный расчет конструкции даже в том случае, когда нельзя пренебречь ее весом, можно выполнить как расчет системы с одной степенью свободы. Для этого вес Q конструкции заменяют весом Q, сосредоточенным в некоторой точке. При вынужденных колебаниях эта точка принимается совпадающей с местом приложения возмущающей нагрузки. [c.534]

Отверстием в тонкой стенке называется отверстие, диаметр которого больше толщины стенки 6. В этом случае коэффициент расхода fx и другие коэффициенты однозначно определяются числом Рейнольдса, а в приближенных расчетах обычно принимают е = 0,64 ф = 0,97 а=1 = 0,065 ц = 0,62. [c.48]

Удельный объем газа при помощи методов термодинамического подобия можно определить с погрешностью около 2 /о (при малых я несколько точнее), а для жидкости— с погрешностью около 3 /о, т. е. на порядок хуже, чем экспериментально. Большое число приближенных методов расчета свойств веществ описано в 5]. [c.37]

Число витков. Определение числа витков п производится при расчете деформации пружины. В приближенных расчетах осадки пружины учитывают только действие скручивания витков, используя теорию кручения прямого бруса (см, 39). Ошибка при таком расчете будет тем больше, чем больше угол подъема витка а ,, причем при значениях < 30° погрешность не будет превышать 10%. Угол, на который поворачивается сечение т п по отношению к сечению тп, удаленному от него на расстояние dl (рис. 4.96, б) определяется по формуле [c.499]

В большом числе елучаев оказывается возможным приближенный расчет оболочек на основе сочетания безмоментной теории и теории краевого эффекта (см. 14). [c.132]

Сложность уравнений общей теории оболочек вызвала появление большого числа приближенных методов расчета. Эти приближенные методы базируются на ряде гипотез, справедливых в тех или иных конкретных условиях. [c.312]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ ЧИСЛА РЕМОНТОВ [c.56]

Приближенный расчет теплоотдачи при турбулентном движении жидкостей (газов) с числами Рг > 0,7 в каналах некруглого сечения, а также при продольном обтекании пучков труб можно производить по формуле (57), используя в качестве диаметра эквивалентный диаметр di). [c.211]

В табл. 59, а для приближенного расчета числа и размеров промежуточных вытяжек при вытяжке с утонением — формулами и табл. 60. [c.849]

При назначении объема ускоренных испытаний рам исходили из следующих (Приближенных расчетов расшатывание заклепочных рам ДТ-54А происходит примерно после двух лет эксплуатации тракторов, а при ускоренных испытаниях — примерло после 70000 переездов препятствий и 20000 поворотов. Из расчета десятилетнего срока службы была установлена длительность испытаний 35000 переездов препятствий и 100000 поворотов. Если рама выдержит такое число нагружений без ПОЛОМОК, можно предполагать, что в эксплуатации в течение всего срока службы трактора она будет работать надежно. [c.70]

Определение удельного объема вещества при помощи методов термодинамического подобия можно произвести для облас и газа с точностью около 2% (при малых я несколько точнее), а для области жидкости —с точностью около 3%, т. е. на порядок хуже, чем при экспериментальном исследовании. Большое число приближенных методов расчета свойств веществ описано в [Л. l-vS]. [c.42]

Расчеты выполнялись при допущении постоянства диаметра капли по всей длине трубы Вентури. Для приближенного расчета такой подход, как указывалось вы-ще, достаточно обоснован. Скорости частиц золы и капель были вычислены в 24 сечениях каждого типоразмера труб, в том числе по конфузору— 11, горловине—.3 и диффузору— 10 сечений. [c.55]

Из формул (3-2-62) следует, что с увеличением К К, В) увеличивается, т. е. с углублением поверхности испарения ( возрастает, коэффициент уменьшается) число Нуссельта Nu e будет уменьшаться. В этом случае углубление поверхности испарения действует аналогично вдуву газа в пограничный слой. Физически это объясняется так поскольку температурный напор Т — — Те) является постоянным, то с углублением поверхности испарения коэффициент теплопередачи уменьшается за счет увеличения термического сопротивления пограничного слоя твердого тела. В этом случае в число Нуссельта вместо коэффициента теплообмена а входит коэффициент теплопередачи k. Для приближенных расчетов можно использовать. формулу [c.216]

Приближенный расчет показывает, что величина источника массы I прямо пропорциональна числу Gu [c.219]

Существует много методов расчета двухмерного пограничного слоя в том числе приближенные методы, основанные на применении уравнений импульсов. Однако известно очень мало работ, посвященных весьма распространенному в прикладной аэродинамике общему случаю — трехмерному пограничному слою. Для этого случая вряд ли можно подобрать метод, дающий точное решение. Даже приближенные методы наталкиваются на значительные затруднения. В этой статье на основе более ранней работы [1] будет описан приближенный, основанный на уравнениях импульсов метод расчета ламинарного пограничного слоя, образующегося на теле произвольной формы, причем потенциальный поток предполагается известным. [c.360]

На рис. 11.15 приведены подсчитанные значения [х в зависимости от перемещения золотника X и числа Рейнольдса Re ( х изменяется от 0,65 до 0,75 и для приближенных расчетов может быть принят равным 0,7). Число Рейнольдса Re определили по формуле [c.275]

Приближенный расчет числа циклов до проникновения термоусталостной трещины на опасную глубину, которая в каждом отдельном случае зависит от условий работы детали, может быть произведен по формуле [c.169]

Приближенный расчет. В тех случаях, когда допустимы приближенные расчеты (как это почти всегда имеет место в расчетах строительной теплотехники), можно пользоваться вещественным числом Ув.п(см. выше) и пренебречь множителем У г или г получим вместо формулы (14.3) [c.172]

Число турбин каждого типа зависит от размеров и параметров теплового потребления. Набор таких турбин определяют предварительно по оценочным приближенным расчетам и уточняют в результате детальных расчетов тепловой схемы. [c.179]

В опытных характеристиках имеется дополнительное отклонение от спрямленной, упрощенной характеристики вследствие дросселирования пара в регулирующих клапанах турбины. Степень дросселирования (мя-тия) пара зависит от степени открытия и от числа регулирующих клапанов. Обычно в отечественных крупных конденсационных турбинах имеются четыре регулирующих клапана, поэтому на опытной характеристике заметны бывают четыре волны. Гребень волны появляется в момент наименьшего открытия соответствующего регулирующего клапана — момент наибольшей потери давления в этом клапане при малом его открытии. Обычно это отклонение в расходе парк при дросселировании не превышает 2—4% по расходу пара и в условиях приближенных расчетов по характеристике их можно не учитывать. [c.226]

Упрощенный (приближенный) расчет шлицевых соединений по критерию смятия является основным для шлицевых (зубчатых) соединений. При расчете по критерию смятия работоспособность соединения проверяют по условию действующие напряжения смятия на рабочих поверхностях зубьев не должны превышать допускаемые [ст] . В приближенных расчетах напряжения смятия на рабочих поверхностях зубьев находят в предположении равномерного распределения напряжений смятия по рабочей поверхности зубьев при наибольшем вращающем моменте Т из числа длительно действующих. Неравномерность распределения нагрузки между зубьями учитывают с помощью коэффициента А р . Таким образом, основной расчет на смятие рабочих поверхностей зубьев шлицевых соединений сводят к проверке условия [c.142]

Reкp = 4-10 [эти числа Рейнольдса вычисляются согласно (1.10.1) соответственно по координатам начала и конца области перехода = х р и Хкр = Хкр см. рис. 1.10.1]. Эти значения иногда называют соответственно первым и вторым критическими числамиРей-н о л ь д с а. Указанная область перехода характеризуется быстрым нарастанием пограничного слоя и увеличением скорости вблизи стенки. В приближенных расчетах можно исходить из того, что ламинарный пограничный слой отделен от турбулентного областью перехода с бесконечно малыми размерами, т. е. поверхностью. Пересечение этой поверхности с обтекаемой стенкой фиксирует точку перехода. Координата этой точки определяется по критическому числу Рейнольдса [см. (1.10.1)], которое, в свою очередь, вычисляется как среднее между первым и вторым, критическими значениями этого числа. [c.90]

Результаты исследования координаты г , полученные по аэродинамической теории тонкого тела [18], приведены в табл. 2.5.1 в виде зависимости безразмерного параметра 2, = (2 — г)кр/(5т — г) р от отношения (гт)кг> = = /(5т)кр- Эта зависимость, как видно из табличных данных, весьма слабая, что свидетельствует о возможности осуществлять приближенный расчет боковой координаты вихря без учета интерференции с корпусом, т. е. для изолированного крыла. При этом такой расчет, основанный на линеаризованной теории, позволяет учесть влияние числа Мю, сужения Г1 р = Ь р/Ькц. удлинения Х р = 2 (5т — г)/Ьсц и угла стреловидности tgyJ 2. Соответствующие [c.198]

Точное решение задачи о свободных колебаниях в нелинейных диссипативных системах в подавляющем большинстве случаев наталкивается на весьма большие и очень часто неразрешимые трудности. Поэтому (как и в случае консервативных систем) приходится искать методы приближенного расчета, которые с заданной степенью точности позволили бы найти количественные соотношения, определяющие движения в исследуемой системе при заданных начальных условиях. Из ряда возможных приближенных методов рассмотрим в первую очередь метод поэтапного рассмотрения. Мы уже указывали, что этот метод заключается в том, что в соответствии со свойствами системы все движение в ней заранее разбивается на ряд этапов, каждый из которых соответствует такой области изменения переменных, где исследуемая система с достаточной точностью описывается или линейным дифференциальным уравнением, или нелинейным, но заведомо интегрируемым уравнением. Записав решения для всех выбранных этапов, мы для заданных начальных условий находим уравнение движения для первого этапа, начинающегося с заданных начальных значений. Значения переменных 1, х, у = х) конца первого этапа считаем начальными условиями для следующего этапа. Повторяя эту операцию продолжения решения от этапа к этапу со сшиванием поэтапных решений на основе условия непрерывности переменных х и у = х, мы можем получить значения исследуемых величин в любой момент времени. Если разбиение всего движения системы на этапы основано на замене общей нелинейной характеристики ломаной линией с большим или меньшим числом прямолинейных участков, то подобный путь обычно называется кусочно-линейным методом. В этом случае на каждом этапе система описывается линейным дифференциальным уравнением. Условие сшивания решений на смежных этапах — непрерывность х я у = х — необходимо и достаточно для системы с одной степенью свободы при наличии в ней двух резервуаров энергии и двух форм запасенной энергии (потенциальной и кинетической, электрической и магнитной). Существование двух видов резервуаров энергии является также необходимым условием для возможности осуществления в системе свободных колебательных движений, хотя для диссипативных систем оно недостаточно. При большом затухании система и с двумя резервуарами энергии может оказаться неколебательной — апериодической. [c.60]

Поперечные колебания, подобные колебанию струны, возникают при наличии несбалансированных масс и искривлении линии вала. Возможны нескольк форм поперечных колебаний, или гармоник, зависящих от числа и расположения опор и схемы нагружения вала. В случае, показанном на рис. VII.6, а, представлены первая (/) и вторая II) формы. Как показала практика, для жестких валов гидротурби при приближенных расчетах можно ограничиться первой формой собственных колебаний, имеющей наименьшую частоту и наибольший период Т = 1/(0. [c.201]

Систематизированы точные и приближенные методы расчета термодинамических характеристик реакций и свойств одно- и многокомпонентных систем. Основное внимание уделено определению характеристик индивидуальных неорганических веществ при отсутствии соответствующих справочных данных. Рассмотрены методы приближенного расчета стандартных энтропий, теплоемкости твердых, жидких и газообразных соединений, температур и теплот фазовых превращений. Изложена термодинамика фаз переменного состава и ннтерметаллических соединений. Приведены расчеты термодинамических параметров с использованием данных об активности металлических фаз при различном числе компонентов в фазах. [c.10]

Метод расчленения напряженного состояния оболочки на основное и краевой эффект не ярляется единственным приближенным приемом расчета оболочек. Запросы практики породили появление большого числа приближенных теорий для расчета оболочек, требующих введения дополнительных гипотез, связанных либо с особенностями конфигурации данной оболочки, либо с характером изучаемого напряженного состояния. В создании таких теорий велика роль В, 3. Власова. Наибйлее употребительные приближенные теории расчета оболочек рассмотрены в гл. 7. [c.259]

Для проверки результатов приближенных расчетов проведено исследование НДС с помощью МКЭ. Схема разй1ения модели на треугольные элементы, условия нагружения и закрепления показаны на рис. 3.12. Влиянием боковых накладок, использованных в стендовых испытаниях, пренебрегали. Общее число элементов составляло 257, число узлов 168. Решение упругопластической задачи при дискретном представлении модели получено на основании деформационной теории пластичности в качестве обобщенной Д1 раммы циклического деформирования использовали татическую а — (для нулевого полущос-ла) и изоциклическую кривые деформирования, [c.143]

При выполнении расчетов на основании опыта пли иптупщш приходится выбирать многие характеристики, коэффициенты, задаваться определенными параметрами (скоростями, перепадами давления и пр.), а затем увязывать результаты различных расчетов. Поэтому требуется выполнять определенное число вариантных расчетов методом последовательных приближений. [c.176]

Программа приближенного расчета конденсатора по зависимостям (4.96) — (4.99), (4.100а) и (4.101а) реализована на ЭВМ Минск-22 . В качестве исходных данных задаются геометрические. характеристики трубного пучка конденсатора и скорость набегающего воздушного потока. Расчет производится последовательно для каждого ряда труб по ходу воздуха. Каждая труба разделяется на п участков по длине (число участков задается в исход- [c.162]

Учитывая неточность определения величины и направления возмущающих сил, можно удовлетвориться следующим приближенным расчетом заменяющих статических сил если частота собственных колебаний превышает частоту, кратную рабочему числу оборотов, то конструкцию можно рассматривать как систему с адной степенью свободы. В этом случае заменяющая сила определяется по [c.209]

Формально число комбинаций и, следовательно, число возможных решений было бы 2х2х2х2х4 = = 64. Однако анализ отличительных признаков сразу же показывает, что признак 1.1 может быть вычеркнут, так как он соответствует неудовлетворительному решению (рис. 17). Для непосредственной передачи враш,ающегося момента от одной ступени шкива к другой применение вала лишено смысла. Таким образом, признак 2.2 также может быть вычеркнут. На вопрос, выполнять ось сплошной или полой, отвечает приближенный расчет или справка в соответствующем руководящем материале [31], из которых видно, что полая ось будет на 70% дороже, чем сплошная. Вследствие этого комбинации с неподвижной полой осью отпадают. [c.60]

Минимальное число участков разбиения подбирается из условия малости относительной погрешности eig = Asig/sie приближенного расчета температурных перемещений причем [c.55]

С ростом температуры возрастает число взаимных столкновений фононов, что приводит к дополнительному поглощению дебаевских волн. В этом случае согласно приближенным расчетам [Л. 18] значение 1 — IIT. Поскольку в этой температурной области практически u = 0nst, для кристаллического твердого тела имеем [c.29]

Последовательное ylвeличev i e числа расчетных интервалов (Л. 84]. Пусть по условиям получения требуемой точности расчета нужно разбивать расчетный период времени не менее, чем, например, на восемь расчетных интервалов. Вначале расчет ведем при разбивке периода лишь на два укрупненных интервала. После выполнения нескольких итераций (не доводя итерационный процесс до конца) переходим к расчету по четырем интервалам, а затем к расчету по требуемым восьми интервалам. Менее трудоемкие расчеты по двум и четырем интервалам могут рассматриваться как предварительные — они предназначены для получения режима начального приближения. В приближенных расчетах по укрупненным интервалам ограничения по суммарной мощности ГЭС и другие берутся равными сумме таких же ограничений для мелких интервалов. [c.54]

Скольжение потока приводит к изменению основных характеристик лопаточных венцов. Это связано, прежде всего, с увеличением критического числа Re p при возрастании угла скольжения ф. Рост ф приводит к увеличению толш,ины пограничного слоя у поверхности лопаток и гидравлических потерь, при их обтекании. Поэтому с увеличением ф КПД диффузорной решетки снижается. В приближенных расчетах можно считать, что увеличение угла скольжения на 1° приводит к снижению КПД примерно на 0,15 %. [c.86]

Сначала по температуре наружного воздуха и заданной нагрузке определяют параметры рабочего режима ГТУ, принимая значение аэродинамического сопротивления КУ и соответствующих газоходов равным примерно 2—3 кПа. После этого рассчитывают КУ. При поверочном расчете находят значения гидравлических и аэродинамических сопротивлений КУ и делают повторный расчет модуля ГТУ-КУ по скорректированным данным. Далее определяют параметры рабочих тел в схеме паротурбинной и теплофикационной установок. Расчет ПТУ позволяет скорректировать исходные данные для повторного расчета КУ и парогенерирующего модуля ГТУ-КУ в целом. Затем повторяют расчет ПТУ с модулем ГТУ-КУ с постоянной корректировкой исходных данных. Одновременно определяют затраты тепловой и электрической энергии на собственные нужды. После необходимого числа щагов расчета режима ПГУ-ТЭЦ с последовательным приближением сравнивают значения полученной и заданной тепловой мощности ТЭЦ. [c.405]

В некоторых случаях, а также при приближенных расчетах допустимо считать коэффициенты трения покоя и скольжения fj и / одинаковыми. При этом, согласно (12), г + = 2+, г .= г1 (б . = б+, Vi-= Y-). т. е. число определяющих безразмерных пара-MeipoB становится равным двум, и области существования установившихся режимов могут быть изображены на плоскости (рис, 4). [c.17]

Таким образом, все варианты определения коэффициента трения по усилию деформации должны быть отнеч ены к числу приближенных. Кроме того, во многих литературных источниках при описании метода давления не делается различия между коэффициентом трения / и показателем сил трения /(у. Формулы (173), (175), (176) рекомендуются непосредственно для расчета коэффициента трения, без учета переходных соотношений (174) и (177). Это вносит дополнительную существенную погрешность в результаты определения коэффициента трения. [c.80]

Расчетные еоотношения (3.256)—(3.258) относятся к случаю, когда температура газового объема неизменна и окружающие его поверхности имеют фиксированную температуру. На практике реальные ситуации обычно более сложны излучающий объем обладает неравномерным полем температур граничные поверхности имеют разные оптические характеристики и разные температуры. Приближенные расчеты таких сложных систем достаточно эффективно можно проводить на основе зонального метода [29]. Неизотермический газ и замыкающая его оболочка делятся на конечное число объемов и площадей, которые можно считать близкими к изотермическим. Затем для каждой такой ячейки записываются уравнения баланса энергии. Получается алгебраическая система уравнений относительно неизвестных тепловых потоков (или в иной постановке — температур на одних поверхностях, потоков излучения на других). Практическая реализация метода зависит от конкретного вида решаемой задачи, а успех — от того, насколько удачно выделены расчетные зоны. С увеличением числа расчетных зон повышается точность вычислений, но увеличивается их объем. Для реализации метода обычно требуется современная вычислительная техника. [c.261]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...