Инструментальные стали определение

Износостойкость 56, 166 Изотермические превращения 166 Инструментальные стали определение 22 долговечность 34 классификация 115 предел упругости 32 прочность 28 твердость 23 текучесть 33 Интенсивности напряжения показатель 39 [c.311]

Следует учитывать также, что целесообразность применения в производстве инструментальных сталей определенных марок должна характеризоваться, помимо режущих свойств, их способностью к восприятию закалки, глубиной прокаливаемости, шлифуемостью, влиянием ковки на структуру стали и пр., а также расходом легирующих элементов на единицу обрабатываемого изделия, так как наличие низкого содержания легирующих элементов в стали (вольфрам, ванадий и др.) может привести не к экономии, а к перерасходу легирующих элементов за счет снижения стойкости инструмента и увеличению брака в процессе изготовления инструмента. [c.786]

Испытание на твердость благодаря своей быстроте, простоте, а также возможности производить испытания на готовых изделиях без их разрушения и повреждения получило очень широкое распространение как на заводах, так и в научно-исследовательских лабораториях. Для деталей, подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотизации и т. д.), и закаленных инструментальных сталей определение твердости является основным методом испытания при оценке качества изделий. [c.76]

Для определения твердости по Шору применяют стандартный боек в форме цилиндра с коническим слегка закругленным алмазным концом. Боек падает со стандартной высоты. Высота отскока стандартного бойка, измеренная в условных единицах, является числом твердости по Шору и обозначается через Hs- За 100 условных единиц принимается высота отскока бойка от закаленной на мартенсит высокоуглеродистой инструментальной стали. Другими словами, эталоном твердости по Шору является твердость инструментальной стали, принятая равной Hs = 100. [c.56]

Фрезы диаметром свыше 75 л<л< в целях экономии инструментальной стали изготовляются сборной конструкции. При определении конструктивных элементов основным является диаметр фрезы, от величины которого зависит число и форма зубьев, диаметр отверстия, а также толщина стружки и др. [c.367]

Производительность труда рабочих на станочных работах может быть повышена посредством целого ряда мероприятий, среди которых немалое место занимает улучшение режущих свойств инструмента и условий его эксплуатации. Улучшению режущих свойств инструмента в большой степени может способствовать быстрое исследование его свойств с тем, чтобы своевременно улучшать технологию его изготовления и качество. Улучшение условий эксплуатации инструмента, помимо таких мероприятий, как правильная организация труда рабочих, организация централизованной заточки и т, п., может быть достигнуто путем определения оптимальных режимов резания, зависящих от характера-обрабатываемых изделий, и качества инструментальных сталей. [c.91]

Методика определения режущих свойств инструмента по скорости резания при продольной обточке аналогична принятой при определении обрабатываемости металлов по тому же критерию с той лишь разницей,- что в данном случае сравниваются Цдо разных инструментальных сталей, работающих на одном и том же обрабатываемом материале при прочих постоянных факторах резания. [c.284]

Характер износа резцов, изготовленных из быстрорежущей инструментальной стали, во многом зависит от формы и сечения стружки, геометрии режущих элементов резца, качества обрабатываемого материала, характера обработки, условий работы и т. д. Наиболее достоверным признаком нарастающего в процессе работы износа, легко поддающегося количественному определению, является износ по задней грани резца (принят при разработке нормативных материалов по режимам резания) [6]. Нарастание износа протекает равномерно до определённой величины, после которой обычно наступает резкое нарастание, сопровождающееся повышением компонентов усилия резания, расхода мощности и показаний милливольтметра (при температурном методе испытаний). Изменяется цвет сходящей стружки, нарушается плавность работы станка и возникают вибрации. Перечисленные явления служат признаками быстрого возрастания износа инструмента, в зоне которого дальнейшее резание резко сокращает срок службы инструмента. Вследствие этого в качестве критерия затупления принимается оптимальный износ инструмента, при котором достигается максимальная продолжительность работы его до полного использования (фиг. 11). [c.285]

В справочнике приведены сведения о материалах, широко применяемых в машиностроении чугуне, стали, цветных металлах й их сплавах, инструментальных материалах — инструментальных сталях, твердых металлокерамических сплавах, алмазах и минералокерамических материалах, об изделиях, получаемых методами порошковой металлургии, пластмассах и способах переработки их в изделия. Большое внимание уделено вопросам стандартизации, нормализации и унификации изделий в машиностроении, допускам и посадкам, прогрессивным способам получения заготовок, вопросам экономии металла в машиностроении. Приведено описание универсальной логарифмической линейки УСЛ-12, применяемой для определения оптимальных режимов резания при точении, сверлении и других работах. [c.4]

При определении температуры закалки инструментальной стали большое значение имеет ее исходная структура. Например, сталь марки X имеет удобный для производства широкий интервал закалочных температур от 810 до 850° С при исходной структуре однородного мелкозернистого перлита. Менее выгодным узким интервалом закалочных температур обладают структуры пластинчатого перлита, особенно если пластинки крупные. Всякое укрупнение карбидов и карбидная ликвация и полосчатость резко снижают интервал закалочных температур и не позволяют получить необходимую для производства высокую твердость при хорошей структуре мелкоигольчатого мартенсита. [c.368]

Требуемый уровень основных и технологических свойств инструментальной стали должен обеспечивать необходимые конструктивную прочность (надежность) и эксплуатационную стойкость (износостойкость, живучесть) инструментов, а также наименьшую трудоемкость их изготовления. Все это определяется ее химическим составом, технологией изготовления и термической обработкой. Кроме перечисленных к инструментальным сталям предъявляются определенные требования по твердости, прочности, ударной вязкости, теплостойкости (красностойкости), износостойкости, прокаливаемости, обрабатываемости резанием и давлением, шлифуемости, обезуглероживанию и окислению при их нагреве без применения защитных сред, деформируемости при термической обработке, закаливаемости, чувствительности к перегреву. [c.325]

Стоимость быстрорежущих сталей примерно в пять раз выше стоимости других легированных инструментальных сталей, поэтому ее следует применять в конкретных условиях, повышающих производительность труда или требующих определенной стойкости инструмента. [c.333]

Характерной особенностью испытания на изгиб является то, что гладкие образцы из пластичных материалов (медь, алюминий, железо и их сплавы в отожженном, а часто и в улучшенном состояниях) не могут быть доведены до разрушения, так как образцы изгибаются до соприкосновения концов, не разрушаясь. Поэтому испытания на изгиб гладких образцов с определением предела прочности и максимальной стрелы прогиба применяют прежде всего для малопластичных при растяжении материалов (чугунов, инструментальных сталей). В этом случае предел прочности [c.196]

На основе опытных данных установлены [8] следующие эмпирические формулы для определения величины Ти.в после прогрева в зависимости от общего содержания сильных карбидообразующих элементов в инструментальных сталях. Для заэвтектоидных углеродистых и низколегированных сталей [c.748]

Большинство инструментов, кроме высокой твердости поверх ностных слоев, должно иметь соответствующую прочность по вСему поперечному сечению или в каком-то определенном месте с тем, чтобы противостоять крутящим, изгибающим, растягивающим, сжимающим или комплексным нагрузкам, которым он подвергается. Обычно наибольшие и весьма разнообразные напряжения возникают на кромках инструмента или в поверхностных слоях. Схемы напряженного состояния, вызываемые разными нагрузками, весьма различны. Эти различия схематично представлены на рис. 12, предложенном Я- Б. Фридманом. Из диаграммы видно, какое напряжение при той или иной нагрузке (способе испытания) является решающим растягивающее напряжение или напряжение сдвига. Как известно, с точки зрения увеличения пластичности, способности к деформации благоприятным является напряжение сдвига. Чистое трехосное растягивающее (нормальное) напряжение вызывает хрупкий излом, т. е. разрушение без остаточной пластической деформации. Следовательно, не случайно, что инструментальные стали с различной структурой ведут себя по-разному при различных видах нагружения. Хрупкие стали вообще не выносят или трудно выносят неблагоприятные с точки зрения возникновения пластической деформации напряжения (например, испытание на разрыв, растягивающую нагрузку). Поскольку, стали с такой структурой или же при таких испытаниях на способны к проявлению даже минимальной остаточной пластической [c.28]

Факторы, определяющие вязкость инструментальных сталей. Наряду с определенными внешними факторами на вязкость сталей и сопротивление хрупкому разрушению влияет еще множество внутренних факторов [c.41]

Пока не разработан общепринятый унифицированный метод для определения сопротивления термической усталости инструментальных сталей. [c.50]

Вязкость инструментальных сталей для горячей деформации обычной чистоты также весьма чувствительна к укрупнению зерен, обусловленному перегревом. Поэтому очень важным является определение величины зерен аустенита таких сталей, излома, вязкости в зависимости от температуры закалки. Величина зерен аустенита некоторых инструментальных сталей для горячей деформации представлена в зависимости от температуры аустенитизации в табл. 21. Продолжительность выдержки при нагреве 10 мин. При увеличении продолжительности выдержки при нагреве размер зерен заметно возрастает. [c.70]

Цель термической обработки инструментальных сталей состоит в том, чтобы создать в стали определенного состава структуру, обеспечивающую такие механические и физические свойства, в которых имеется необходимость при обработке и главным образом при эксплуатации инструмента. Термическая обработка оказывает непосредственное влияние на долговечность инструмента, так как свойства материала, из которого изготовлен инструмент, формируемые во время обработки, становятся окончательными. [c.132]

При азотировании в соляной ванне под воздействием наиболее предпочтительной температуры нагрева (570° С) снижаются прочность и вязкость стали. Поэтому более целесообразно эти стали азотировать в газовой среде при температуре ниже 500° С, но с более продолжительным временем выдержки. Стали, подвергнутые мартенситному старению, сохраняют свою прочность и предел текучести до определенной границы при нагреве, т. ё. до той температуры, пока не становятся значительными рост зерна и процесс превращения мартенсита в аустенит. Зависимость предела текучести и ударной вязкости различных мартенситно-стареющих сталей от температуры испытания представлена на рис. 209. Для. сравнения на рисунке дан предел текучести инструментальной стали марки К14, подвергнутой термической обработке на высокую прочность, который только в интервале температур выше 500° С достигает и в некоторых случаях [c.260]

Для определения степени деформации и температуры горячей обработки давлением инструментальных сталей строят отдельно для литого и деформированного металла диаграммы рекристаллизации с осями координат [c.501]

Выход по току пе является постоянной величиной, а зависит от материала электрода, состава электролита, величины поляризации электрода и других факторов. Например, выход по току для анодного растворения в хлоридном электролите колеблется от 10% при ЭХО молибдена до 99%—-инструментальной стали [207]. Наблюдаемые в некоторых случаях значения т], превышающие 100%, объясняются, как правило, затруднениями определения истинной валентности растворяющегося металла (а следовательно, и величины его электрохимического эквивалента), а также химическим растворением металла и механическим уносом его частиц. [c.24]

Количество легирующих, оставщихся в твердом растворе инструментальной стали определенного состава, дисперсность карбидов и, таким образом, ее теплостойкость можно хорошо регулировать подбором условий аустенитизации и отпуском (табл. 10). [c.53]

Должен знать устройство токарных, карусельных и лобовых станков средней сложности и правила управления ими технологические свойства и маркировку обрабатываемых металлов назначение и способы применения различных контрольно-измерительных инструментов и присиособлений виды термообработки и правила затачивания резцов и режущие свойства инструмента из инструментальной стали и сплавов углы затачивания резцов для различных обрабатываемых металлов элементарные правила определения наивыгоднейших режимов резания назначение паспорта станка и правила пользования им назначение допусков и посадок и обозначения их на чертежах и калибрах причины возникновения брака и меры его предупреждения. [c.348]

Так как все металлы непрозрачны, то их строение можно исследовать на изломах или специально подготовленных шлифах. Исследование строения по изломам часто применяют при анализе причин разрушения деталей машин, аппаратов и элементов стальных конструкций. Макроструктурный метод используется также для ориентировочного определения глубины закаленной зоны инструментальных сталей, глубины цементованного слоя и т. д. [c.75]

Из приведенных определений видно, что понятие специальные стали более широкое, чем понятие легированные стали так как к специальным сталям, кроме легированных, могут относиться и углеродистые стали, если им приданы специальные свойства посредством определенных спо собов производства и обработки Так, к специальным сталям относятся следующие углеродистые стали определен ного назначения и качества качественные конст рукционные, инструментальные, термически упрочненные, для холодной штампов к и и др [c.8]

Процесс нормализации зависит не только от условий нагрева, но и в значительной степени от условий охлаждения прокатанного металла. Очевидно, что скорость охлаждения металла (на воздухе) определяется диаметром проката, скоростью движения воздуха, охлаждающего прокат, тем, каким, образом сложен металл, и т. д. Точно так же и при отжиге явления, сопровождающие этот процесс, существенно зависят от массы садки металла, от действительной скорости охлаждения. По этим причинам определения нормализованное состояние или отожженное состояние не могут дать и не дают полного представления о структуре стали после соответствующей операции технологического процесса. Так, при отжиге инструментальной стали типа ХВГ, 9ХС, X и подшипниковых сталей по одному и тому же режиму может получиться различная структура — от сорбитообразного до крупнозернистого перлита. При этом указанные колебания структуры могут встретиться не только в разных прутках одной партии металла, но и в одном прутке. В сталях ШХ15 и ШХ15СГ указанные колебания структуры встречаются на расстояниях, не превышающих 75 мм. В ряде случаев в отожженной стали обнаруживаются обрывки карбидной сетки. [c.74]

Методы закалки образцов квадратного или круглого сечения. Для определения про-каливаемости углеродистых инструментальных сталей, обладающих неглубокой прокаливаемостью закаленные с 760, 800 и 840°С (в воде или в 5%-ном растворе Na l) образцы разрушают на половине их длины. Прокаливаемость определяют по виду излома [1 ]. Критериями прокаливаемости служат глубина мелкозернистого закаленного слоя, оцениваемого по стандартной шкале, и температура закалки, при которой появляются крупнокристаллический излом и трещины. Чем глубже мелкозернистый слой и чем выше температура закалки, при которой появляются крупнокристаллический излом и трещины, тем выше прокаливаемость стали и тем шире интервал закалочных температур. [c.152]

Закаливаемость и прокаливаемость ииструмеитальных сталей. Методы определения. Закаливаемость доэвтектоидных углеродисть Х инструментальных сталей при охлаждении в обычной среде (вода 20° С) зависит от содержания углерода (они получают высокую твердость HR 60 при содержании углерода свыше 0,6%). Закаливаемость заэвтектоидных и ледебуритных инструментальных сталей, определяется от степени насыщения аустенита углеродом при нагреве под закалку. Содержание углерода в этих сталях неоднозначно определяет закаливаемость, поскольку состав аустенита при нагреве под закалку из-за присутствия избыточных карбидов не соответствует составу стали. [c.377]

Напильники представляют собой режущий инструмент в виде стальных закаленных брусков различного профиля с насечкой на их поверхности параллельных зубьев под определенным углом к оси инструмента. Материалом для изготовления напильников служит углеродистая инструментальная сталь марок У13 и У13А, а также хромистая шарикоподшипниковая сталь ШХ15. [c.19]

П. п. при растяжении (сг ,), с катии (0 (,) и одинарном срезе (Т(.р) вычисляются нутом деления наибольшей нагрузки (в кг) на исходную площадь поперечного сечения образца (в или см ), ири двойном срезе макс. нагрузку относят к удвоенной площади поперечного сечения образца (см. Испытание на срез). Определение а ь возможно лишь тогда, когда при постоянно возрастающей нагрузке происходит разрушение образца. У высокой ластичных материалов (медь, алюминий и др.) разрушение образца, как правило, не наступает и вместо (Т J определяют напряжение, при к-ром на боковой поверхности испытуемого образца появляются трещины. Для большинства конструкционных металлич. сплавов условные П. п. при сжатии в 1,5—2,5 раза больше П. п. при растяжении, для хрупких материалов (инструментальная сталь, чугуны, стекла) а , обычно превышает aj, в 3—7 раз (табл.). [c.45]

Все эти факторы повышают также твердость стали, поэтому с хорошим приближением можно считать, что чем больше твердость инструментальной стали, тем выше предел ее текучести. Однако с увеличением твердости плa тичнo tь инструментальных сталей снижается, поэтому при HR >50- 55 речь может идти только о пределе текучести при сжатии. При растягивающей нагрузке такие стали уже при небольшой нагрузке хрупко разрушаются. На рис. 18 представлена деформадионная способность инструментальных сталей с большим пределом текучести при сжатии. На рис. 18 указано влияние предела текз чести при сжатии на изменение предела прочности при изгибе, определение которого считается более целесообразным, чем предела прочности при растяжении. [c.34]

Работа остаточной деформации может быть определена испытаниями на изгиб и на кручение как площадь диаграмм, снятых при изгибе и кручении (рис. 20). Работу разрушения при изгибе А обычно выражают в джоулях. Ислытание на изгиб, при котором напряженное состояние более благоприятно, чем при чистом растяжении, весьма пригодно для оценки высокотвердых, ледебуритных и поэтому хрупких инструментальных сталей и материалов. В специальной литературе часто можно встретить случаи использования значений прочности на изгиб для характеристики вязкости ледебуритных сталей. Для оценки вязкости быстрорежущих сталей часто применяют также испытание на кручение, которое может характеризовать прежде всего ожидаемое поведение спирального сверла. Однако этот метод определения намного сложней и дороже испытания на изгиб и растяжение. Работа разрушения, определяемая разными методами, из-за влияния особенностей распределения напряжений и формы образцов не может быть сопоставлена сами по себе эти способы могут быть использованы для сравнительной оценки сталей, их структуры и вязкости. [c.38]

Для простоты определения вязкости высокоуглеродистых и ле-дебуритных инструментальных сталей используют обычно значения ударной вязкости а , измеряемые на образцах без надреза при испытании на ударный изгиб. [c.46]

Следует заметить, что в уравнении стойкости режущего иструмента скорость фигурирует в 8—10-й степени. Износ вырубных инструментов или находящаяся от него в прямой зависимости высота заусенца в данных условиях вырубки тем меньше, чем больше карбидов типа МС содержит инструментальная сталь (рис. 43). Количество остаточного аустенита, в некоторых пределах повышающее вязкость, увеличивает износостойкость инструмента, уменьшает высоту заусенцев вырубленных деталей (рис. 44). Для предотвращения выкрашивания во всех случаях необходима определенная минимальная вязкость. Это подтверждает также диаграмма (см. рис. 40), из которой видно, что повышение твердости однозначно ведет к снижению вязкости. Если у инструмента преобладает динамическая нагрузка, то для повышения износостойкости при данной твердости и содержании карбидов требуется больший запас вязкости. В очень многих случаях (например, у вырубных, пневматических инструмен"- [c.57]

ЭШП), даже при грубозернистой структуре более благоприятно, чем у обычных сталей. Из рис. 59 следует, что наибольшая прочность, достигаемая при данной температуре аустенити-зации, различна и достигается при наиболее короткой тепловой выдержке при нагреве (необходимой для растворения карбидов). Однако максимально достижимое значение прочности на изгиб с повышением температуры аустенитизации выше определенного предела (- 1220° С) даже при наиболее короткой выдержке существенно сокращается (рис. 62). И беа того низкие значения прочности на изгиб обычных, непереплавленных ледебуритных инструментальных сталей типа К1 (не более 2800 Н/мм ), и работа пластической деформации при разрушении на изгиб (не более 0,6 Дж) с укрупнением зерна аустенита уменьшаются еще больше (рис. 63). Поэтому возможная погрешность, допускаемая при осуществлении технологии термообработки, обычно приводит к большому различию в сроках службы инструмента. [c.71]

Прокаливаемость нелегированных или низколегированных сталей проще всего определить испытанием по Джомини (торцовой закалкой) или на основании эталонов излома. Изломы, характеризующие прокаливаемость нелегированных инструментальных сталей, показаны на рис. 64. Образцы в виде прямоугольных призм с поперечным сечением 20X20 мм после нагрева до 760—840° С охлаждают в воде. В зависимости от толщины закаленного слоя в изломе может быть определен балл прокаливаемости. В таких случаях после обозначения марки стали указывают балл (например, S111, S112). Прокаливаемость сильнолегированных и, следовательно, хорошо прокаливающихся сталей проверяют на специальных образцах с увеличенными размерами. [c.73]

Структура закаленных сталей в зависимости от состава и условий аустенитизации состоит из тетрагонального мартенсита, непреобра-зовавшегося (остаточного) аустенита и нерастворенных карбидов. В таком состоянии инструментальная сталь весьма хрупка, подвержена большим внутренним напряжениям, вследствие чего непосредственно после закалки не используется. Мартенсит — метастабильная фаза, склонная к превращению в другие, более стабильные фазы. Превращение мартенсита в течение длительного времени (месяц, год) наблюдается и при комнатной температуре однако за практически приемлемое время происходит только при нагреве (отпуске). Поэтому инструменты поле закалки отпускают, нагревают до какой-то невысокой или более высокой температуры и выдерживают. Под действием тепла в структуре закаленных инструментальных сталей Происходят превращения. Для определенной стали характер и величина изменений зависят от температуры отпуска. У нелегированных сталей наблюдаются четыре хорошо различимые стали. В нелегированных и низколегированных инструментальных сталях с 60°С наблюдается первая стадия отпуска (60—150—170° С). Де- [c.104]

Классификация инструментальных сталей. Инструментальные стали как по своему составу, так и по структуре существенно отличаются от конструкционных, даже если в некоторых случаях встречаются определенные. совпадения свойств. Большинство инструментальных сталей имеет заэвтектоидную или ледебуритную, а иногда доэвтектоидную структуру некоторые имеют даже мартенситную основу с очень незначительным содержанием углерода (С<0,03%) (например, мартенситно-стареющие стали). Структура ледебуритных и заэвтектоидных инструментальных сталей после закалки и отпуска состоит из карбидов эвтектики и (или) распределенных в мартенсите вторичных карбидов. В структуре доэвтектоидных инструментальных сталей нет вторичных карбидов, а присутствуют только карбиды, получающиеся при эвтектоидных превращениях или при распаде мартенсита (при отпуске). В последние годы все щире применяют стали, закаленные на мартенсит, с очень незначительным содержанием углерода твердость этих сталей значительно увеличивают дисперсионным твердением (мартенситно-стареющие стали). [c.115]

Износостойкость ледебуритных инструментальных сталей с 12% Сг довольно высокая, во много раз больше, чем нелегированных йнструмептальных сталей, причем ее можно еще более повысить путем увеличения содержания углерода и ванадия, а следовательно, И количества карбидов (см. табл. 12, а также рис. 41 и 43). Если сталь имеет определенную минимальную вязкость (вследствие наличия Ьстаточного аустенита), то это оказывает благоприятное воздействие на предотвращение разрушения режущих кромок (см. рис. 44). [c.195]

Данные об объемных деформациях инструментальной стали в зависимости от условий закалки приведены в табл. 72. Из нее можно видеть, что изотермическая выдержка при определенной температуре по сравнению с закалкой в масле уменьшает объемные деформации от термической обработки, а следовательно, и общее изменение размеров. К этому следует добабить, что увеличение температуры соляной ванны до 350—450° С и изотермическая выдержка при этой температуре в течение 40 мин не уменьшает твердости стали К1, достигаемой закалкой и отпуском, а, наоборот, в определенной степени даже увеличивают ее. [c.200]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

На рис. 1.13 показаны коэффициенты интенсивности напряжений пороговый Kis и критический Кгс и области докритического роста трещины соответственно в водяном паре и воде, определенные при статическом нагружении для высокопрочной хромистой инструментальной стали Н-11 (5 % Сг, сТт = 158 кг/мм ). [c.34]

Хотя было бы желательно подтвердить данные о скорости трещины, полученные на основе измерений падения динамического потенциала, каким-то другим методом, полученные величины близки к тем, которые интуитивно можно было ожидать, и поэтому достаточно убедительны. Кроме того, трудно применить другую экспериментальную технику, такую, как фотография с повторной экспозицией -через определенные промежутки времени или высокоскоростную фотографию. Зависимости изменения скорости при испытаниях на изгиб для различно термообработанной инструментальной стали Pitho, показанные на рис. 8 и относящиеся к ним данные о разрушающей нагрузке, представленные в табл. 3, убеждают [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...