Углеродистая сталь определение

Фактические данные значений механических свойств углеродистых сталей, определенные на литых заготовках различной толщины представлены в табл. 5.62 [c.324]

Закалка в одном охладителе (рис. 245, кривая 1)—наиболее простой способ. Нагретую до определенных температур деталь погружают в закалочную жидкость, где она остается до полного охлаждения. Этот способ применяют при закалке несложных деталей из углеродистых и легированных сталей. При этом для углеродистых сталей диаметром более 2—5 мм закалочной средой служит вода, а для меньших размеров и для многих легированных сталей закалочной средой является масло. Этот способ применяют и при механизирован- [c.302]

Профили холодногнутые изготовляются из углеродистой стали обыкновенного качества, по ГОСТ 380— 71, углеродистой качественной, по ГОСТ 1050— 60 и низколегированной стали, по ГОСТ 5058—65 в соответствии с техническими требованиями по ГОСТ 11474—65 термины и определения устанавливает ГОСТ 14350 —69. [c.67]

Механизм охрупчивания в жидких металлах аналогичен механизму КРН только при определенных сочетаниях жидких и напряженных твердых металлов, приводящих к межкристаллитному растрескиванию (табл. 7.2). Например, чтобы избежать катастрофического межкристаллитного растрескивания, ртутные котлы должны быть изготовлены и изготавливаются из - углеродистой стали, а не из титана, его сплавов или латуни. Адсорбированные атомы ртути снижают энергию межатомных связей на границах зерен напряженного титана или латуни, вызывая растрескивание, а в случае железа это не имеет места. [c.142]

Стали — это сплавы железа с углеродом и добавками других химических элементов, предназначенных для придания ей определенных свойств. По сравнению с другими материалами стали характеризуются высокой прочностью, пластичностью, хорошей обрабатываемостью. Термообработка большинства сталей значительно улучшает их свойства. По составу стали разделяют на углеродистые и легированные. Углеродистые стали бывают обыкновенного качества (ГОСТ 380 — 71), конструкционные качественные (ГОСТ 1050 — 74). [c.158]

Коррозия углеродистой стали в морской воде находится -в линейной зависимости от концентрации кислорода [15] (см. рис. 5). Однако линейная зависимость начинается не от нуля, а от определенной величины [16]. [c.37]

Для изготовления тяжелонагруженных деталей ответственного назначения у углеродистых сталей не хватает прочности и вязкости. Компенсировать этот недостаток за счет увеличения сечения детали нерационально, так как из-за недостаточной прокаливае-мости углеродистых сталей внутренняя часть сечения оказывается непрочной. Под прокаливаемостью понимается способность стали закаливаться на определенную глубину. Ее можно оценивать, например, по наибольшему диаметру, при котором деталь из данной стали прокаливается насквозь, приобретая во всем сечении мартен-ситную структуру. [c.40]

При отсутствии в таблицах экспериментальных данных для определения пределов выносливости принимают эмпирические соотнощения. Так, например, для углеродистой стали [c.13]

Кроме того, коррозионное поведение металла связано с образованием слоев из продуктов реакции, которые покрывают его и защищают от дальнейшего разъедания. Например, уже незначительное количество меди способствует повышению коррозионной стойкости стали, вследствие того, что оксид меди, соединяясь с окалиной, образует довольно плотный защитный слой. В железокремнистых сплавах под действием соляной или серной кислоты образуются защитные слои для их образования необходимо, чтобы металл содержал определенное количество кремния (выше 12—13%). Кристаллы матрицы высоколегированных сталей (например, зерна хромистого феррита и зерна аустенита), так же, как и зерна феррита в нелегированной углеродистой стали, могут выявляться как окрашиванием при погружении в травитель, так и оптически после обычного травления поверхности зерен. [c.109]

Анодная защита от кислот уже применяется в целом ряде процессов химической промышленности, а также при хранении и транспортировке. Она успешно осуществляется даже на сосудах и трубопроводах сложной геометрической формы [12]. Углеродистая сталь может быть защищена в азотной и серной кислотах. Однако во втором случае применимость ограничивается определенными значениями температур и концентраций [18]. При температурах около 120 °С эффективная защита достигается только при концентрациях выше 90 %. При концентрациях в пределах 67—90 % и температурах примерно до 140 °С можно применять хромоникелевые стали с анодной защитой. [c.394]

При ударе по закрепленному, незакрепленному и монолитному абразивам при определенной энергии удара максимальной износостойкостью обладают закаленные углеродистые стали, содержащие 0,7—0,8% С. [c.166]

При прокатке отожженных углеродистых сталей всухую на поверхности валков отмечено резкое увеличение износа в начальный период и затем после определенного числа оборотов. [c.16]

Коррозионная стойкость серого чугуна несколько выше стойкости углеродистых сталей. Это объясняется наличием так называемой литейной корки, которая обладает определенными защитными свойствами. Кроме того, литые детали из серого чугуна имеют стенки большей толщины, чем стальные детали. [c.35]

Полученное уравнение проверяли экспериментально на плоских образцах толщиной 3,4 и шириной 60 мм с центральной трещиной, изготовленных из углеродистой стали двух марок с одинаковым содержанием Мп (0,66 7о) и Si (0,35%) и различным содержанием углерода I — 0,12% и И — 0,65%. Механические свойства испытанных сталей I — ав = 450 МПа От = = 213 МПа П — ав = 750 МПа СТт ЗОО МПа. Постоянные, входящие в уравнение (54), зависят от предела прочности стали (рис. 54) Показатель степени у для обеих сталей оказался одинаковым и равным 0,71 0,06. В табл. 28 приведены результаты расчетного и экспериментального определения основного порогового значения амплитуды коэффициента интенсивности [c.134]

Приведенные результаты показывают, что для поверхностно-наклепанных деталей актуальной становится задача не столько определения момента появления усталостной трещины, сколько определение ее критической длины. Установление такой предельной длины нераспространяющейся трещины необходимо и для возможности контроля безопасности дальнейшей эксплуатации-детали. Определение размеров нераспространяющихся усталостных трещин в поверхностно-наклепанных деталях проводили на образцах из углеродистой стали в состоянии поставки (0,57 % С 0,61 % Мп 0,23 7о Si 0,019 %Р и 0,016% S Ов = 702,5 МПа о-г = 397 МПа 6 = 20,5% и г 5 = 38,4%). Образцы диаметром 24 мм имели концентраторы одинаковой глубины 6 мм с различными радиусом при вершине и углом раскрытия (табл. 35). [c.158]

Необходимо отметить, что началу грубого (как и топкого) скольжения предшествует инкубационный период вполне определенной продолжительности [4]. Изучение развития грубых полос скольжения по 2000 зернам показало, что интенсивность накопления поврежденных мест для углеродистых сталей достаточно хорошо представляется зависимостью [c.124]

При затруднениях в определении скорости коррозии рекомендуется пользоваться распределением металлов по группам, в пределах которых контакт может считаться допустимым. Для атмосферных условий эксплуатации можно выделить пять таких групп I — магний II — алюминий, цинк, кадмий III — железо, углеродистые стали, свинец, олово IV — никель, хром, коррозионностойкие стали (в пассивном состоянии) типа Х17 н 18—8 V — медно-никелевые и медноцинковые сплавы, медь, серебро, золото. [c.74]

Наклепанное состояние металла неустойчиво — в нем самопроизвольно происходит снятие искажений структуры, вызванных наклепом. Этот обратный процесс называется отдыхом или возвратом металла. При комнатной температуре отдых происходит очень медленно он значительно ускоряется при нагреве (для углеродистой стали до 200 — 400°С). Вследствие этого часто отдыхом называют снятие искажений в наклепанном металле именно при нагреве до определенной для каждого металла температуры и выдержке при ней. В таком случае отдых можно рассматривать как разновидность термической обработки. В металлах с низкой температурой плавления (свинец, олово) отдых про-исходит при комнатной температуре. При отдыхе не происходит заметного изменения структуры металла, но свойства металла, изменяясь, приближаются к тем, которые были до деформации, — уменьшается прочность и твердость и повышается пластичность. Снятие искажений в металле при отдыхе происходит за счет пластических сдвигов внутри кристаллитов и отчасти за счет диффузии и сопровождается небольшим выделением тепла, в которое переходит энергия, освобождаемая при снятии искажений. С течением времени интенсивность протекания отдыха, при неизменной температуре, падает. Эта интенсивность тем больше, чем выше температура отдыха. Полного устранения искажений в структуре, внесенных в металл наклепом, при отдыхе не происходит. [c.271]

Для изготовления деталей арматуры применяются углеродистые стали 20Л и 25Л. Наиболее широко используется сталь марки 25Л-П, она применяется при давлениях р-у < 6,4 МПа. Для работы в условиях Ру < 20 МПа, когда требуется гарантировать определенные показатели ударной вязкости, применяется сталь 25Л-1П. [c.26]

Этот способ расчета пригоден для определения толщины стенки сальниковых камер, сделанных из углеродистых сталей, и мало пригоден для расчета сальников, сделанных из аустенитных сталей, бронз и других материалов. В последних случаях рекомендуется определять толщину сальниковой камеры, пользуясь формулой Ламе, применимой для материалов, поведение которых удовлетворительно описьшается четвертой энергетической теорией прочности [c.100]

Примером СО состава является СО состава углеродистой стали определенной марки. Примером СО свойств является уже упомянутая выше шкала твердости Мооса, которая представляет еобой набор 10 эталонных минералов для определения числа твердости по условной шкале. Каждый последующий минерал этой шкалы является более твердым, чем предыдущий. Эту шкалу используют для оценки отноеитель-ной твердости стекла и керамики. [c.144]

Из приведенных определений видно, что понятие специальные стали более широкое, чем понятие легированные стали так как к специальным сталям, кроме легированных, могут относиться и углеродистые стали, если им приданы специальные свойства посредством определенных спо собов производства и обработки Так, к специальным сталям относятся следующие углеродистые стали определен ного назначения и качества качественные конст рукционные, инструментальные, термически упрочненные, для холодной штампов к и и др [c.8]

Настоящий стандарт распространяется в целом на качествевную углеродистую сталь определенного химического состава и механических свойств, применяемую как конструкционный материал, а в части обязательности норм химического состава также на поковки, штамповки и листовую сталь. [c.140]

Углеродистая сталь обыкновенного качества обозначается марками СтО, Ст1 и т. д. доСтб. Цифра в обозначении носит чисто условный характер, но соответствует либо определенному составу, либо механическим свойствам, либо и тем и другим вместе. Стали марки СтО, Ст1 и Ст2 применяют для изготовления корпусов аппаратов, труб, строительных конструкций СтЗ, Ст4 — крепежных изделий (болтов, гаек, шпилек и т. д.), Ст5, Стб используют для изготовления валов, шестерен, шпонок и т. п. Пример условного обозначения Ст4 ГОСТ 380—71 . [c.286]

Каждый металл и сплав имеет свой строго определенный температурный интервал горячей обработки давлением. Например, алюминиевый сплав АК4 470—350 °С медный сплав БрАЖМц 900—750 °С титановый сплав ВТ8 1100—900 "С. Для углеродистых сталей температурный интервал нагрева можно определить по диаграмме состояния (см. разд. 1) в зависимости от содержания углерода. Например, для стали 45 температурный интервал 1200—750 °С, а для стали УЮ 1100—850 °С. [c.60]

Развитие усталостных поЬреждений схематически представлено на рис. 160. На первых стадиях нагружения возникают, сначала в отдельных кристаллических объемах, пластические сдвиги, не обнаруживаемые обычными экспериментальными методами (светлые точки). С повышением числа циклов и уровня напряжений сдвиги охватывают все большие объемы и переходят в субмикроскопические сдвиги, наблюдаемые с помощью электронных микроскопов (точки со штрихами). При определенном числе циклов и уровне напряжений (кривая 1) образуется множество трещин, видимых под оптическим микроскопом (заштрихованные точки). Начало образования металлографически обнаруживаемых трещин условно считают порогом трещинообразован и я. У низколегированных и углеродистых сталей первые трещины появляются при напряжениях, равных 0,7 —0,8 разрущающего напряжения у высоколегированных сталей и сплавов алюминия и магния микротрещины обнаруживаются уже при напряжениях, равных 0,4—0,6 разрушающего напряжения. Порог трещинообразования снижается с укрупнением зерна. [c.278]

При длительном режиме работы с постоянной или мало-меняющейся нагрузкой определение допускаемых изгибных напряжений при симметричном цикле производится по формуле [а/г]=а ]/ц при отнулевом цикле [з/ ] = 1,5а 1//г, где п = = 1,3. .. 2—коэффициент запаса прочности. Предел выносливости можно определять по формулам а ] = 0,430 — для углеродистых сталей а 1 = 0,350 + (70... 120) МПа — для легированных сталей а 1 = 85. . . 105 МПа — для бронз и латуней а [ = (0,2. . . 0,4) — для деформируемых алюминиевых сплавов для пласт- [c.217]

Для испытаний берется серия образцов, в опасных сечениях которых изменением силы Р создаются различные максимальные напряжения. В протоколе испытаний № —номера образцов в порядке уменьшения в них r n,3, N — число циклов, выдержанное образцом до разрушения (циклическая долговечность). Ниже приведен протокол испытаний по определению r i углеродистой стали с 0,35% С и а, = 550 МПа. [c.336]

Для учета влияния на критические напряжения в хрупком состоянии размеров трещины по отношению к размерам элементов конструкций используют поправочные функцйи из табл. 2.1. При определении по уравнению (4.1) запасов прочности в хрупком состоянии следует иметь в виду возможность сильной температурной зависимости Ki или бк (см., например, рис. 4.1) для мягкой углеродистой стали. При столь резком падении Ki со снижением температуры следует основываться на минимальных значениях коэффициентов интенсивности напряжений K i , соответствующих закритической области (см. рис. 3.4). [c.64]

Прокал иваемость - это способность стали к получению закаленного слоя с мартенситной или трооститно-мартенситной структурой определенной глубины. Характеристикой прокаливаемости является наибольший критический диаметр D . цилиндра из данной стали, который при закалке приобретает полумартенситную структуру в центре образца. Проблема прокаливаемости связана с тем, что скорость охлаждения по сечению образца (детали) различна и уменьшается по мере удаления от поверхности детали. Следовательно, твердость по сечению детали будет неоднородной. Например, для стали с содержанием 0,8% углерода твердость на поверхности может достигать 65 HR и только 15 HR в центре. Для углеродистых сталей глубина закалки составляет 1,5-2 мм, а для легированных в 2-2,5 раза больше в зависимости от химического состава стали. [c.237]

Рис. 4.4. Графики для определения толщины стенок s отливок, полученных в песчаных формах л — из углеродистых сталей (1) и чугуна (2) б — из медных безолоиянных (/) И оловянных (J) сплавов а — из алюми

Природа материвла основы оказывает определенное влияние на прочность сцепления его с покрытием При одинаковых уело ВИЯХ термообработки адгезия на образцах нз легированных сталей несколько ниже чем ка образцах нз углеродистой стали Удовлет верительная прочность ннкель-фосфорного покрытия с алюмини- [c.10]

Многочисленными опытами установлены следующие эмпирические зависимости для определения предела выносливости по известному пределу прочности для углеродистых сталей — а 1 0,43ств для легированных [c.183]

Лоскиевич [36] исследовал влияние продолжительности и температуры травления на выявление структуры углеродистой стали азотной и пикриновой кислотами. Продолжительность травления определяли по времени, которое было необходимо для отчетливого выявления пластинчатого перлита и границ зерен феррита без значительного растравливания. При определенной температуре было найдено время для достижения лучшего результата травления путем изменения концентрации реактива. На рис. 10 для стали с содержанием 0,3% С представлена зависимость длительности травления от температуры реактива. Эта зависимость имеет приблизительно линейный характер. [c.24]

Исследованию влияния различных факторов на магнитные свойства низкоуглеродистых сталей с целью изучения возможности контроля их по магнитным свойствам посвящен ряд работ [1—7]. Возможность контроля предела прочности, предела текучести, твердости углеродистых сталей 08КП, ЮКП, 08Ю показана в работах [4—7]. Однако этих исследований недостаточно для определения возможности магнитного контроля всего класса низкоуглеродистых листовых сталей и выбора оптимальных магнитных параметров. [c.89]

Для выяснения возможности проникновения водорода в сталь при сравнительно невысоких температурах и повышенных давлениях были проведены исследования водородо-проницаемости технического железа, углеродистой стали марки 20, низколегированных сталей 12МХ и ЗОХМА, стали марки 2X13 мартенситного класса и стали марки Х18Н10Т аустенитного класса. Испытания для определения постоянных водородопроницаемости различных марок сталей проводились при температурах 100-900 и давлениях водорода 10-600 атм. [c.123]

Методом пропитки в вакууме получали композиционный материал на основе алюминия, упрочненного нитевидными кристаллами окиси алюминия. Технологический процесс заключался в предварительном получении полуфабрикатов в виде ленты из проволочной сетки с нанесенными на нее после воздушной сепарации нитевидными кристаллами. Такая лента разрезалась на отрезки определенной длины, которые подвергались на специальной установке прокатке до необходимой толщины. На полученные таким образом листы методом катодного напыления наносили покрытие из нихрома (60% Ni —24% Fe—16% r) или из углеродистой стали. Листы с покрытием пропитывались жидким алюминием. Полученный таким образом материал, содержащий 20 об.% нитевидных кристаллов AI2O3, имел при 500° С предел прочности 21 кгс/мм и длительную, 100-часовую прочность при этой же температуре 8,4 кгс(мм . По данным работы [174] модуль упругости композиции алюминий — усы AljOa составлял 12 6000 кгс/мм2. [c.100]

В литературе очень редко встречается полезная информация о коррозионных потерях для незащищенных реальных конструкций из углеродистых сталей, которая могла бы быть использована для проверки полученных формул. В работе Ларраби [7 ]. сообщалось, что средняя глубина коррозии стальных свай в незагрязненной морской воде около Санта-Барбара (Калифорния) составила за 20 лет около 1 мм. Это вполне удовлетворительно согласуется зо значением Pt[c.453]

Определение сталей марок ЗОХГС, 18ХГМ, 40Х, отделение углеродистых сталей от легированных, 100< /о-ная проверка поковок или материала в прутках [c.394]

Мур и Джонс [56] нашли, что на углеродистой стали при pH 11 (LiOH) основная пленка достигает определенной толщины и ее наружная поверхность имеет галькообразную структуру. Они интерпретировали этот результат как указание на то, что основная пленка одновременно генерируется на поверхности раздела металл — окись и растворяется на поверхности окись —раствор. Вначале контролирующей скорость стадией является реакция на поверхности раздела металл — окись, но окончательно контролирующей стадией становится процесс на поверхности окись — раствор. [c.260]

С увеличением содержания марганца в углеродистой стали наблюдается последовательная стабилизация аустенита, в результате чего структура металла в литом состоянии или после нормализации переходит от перлитной к сорбитной, троостит-ной, мартенситной и, наконец, аустенитной. Однако марганцовистый аустенит, в отличие от никелевого, характеризуется метастабильностью, сказывающейся в повышенной склонности к наклепу. В сильно деформированных сплавах наблюдаются определенные предкристаллизационные процессы, сопровождающиеся иногда появлением ферромагнетизма. [c.383]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...