Ледебуритная сталь

Ледебуритные стали, имеющие в структуре первичные карбиды, выделившиеся из жидкой стали. В литом виде избыточные карбиды совместно с аустенитом образуют эвтектику — ледебурит, который при ковке или прокатке разбивается на обособленные карбиды и аустенит. [c.360]

Инструментальными сталями называют углеродистые и легированные стали, обладающие высокой твердостью (HR 60—65), прочностью и износостойкостью и применяемые для изготовления различного инструмента. Обычно это заэвтектоидные или ледебуритные стали, структура которых после закалки и низкого отпуска мартенсит + избыточные карбиды. [c.295]

Некоторые способы окрашивающего травления сплавов на основе железа, особенно нелегированной стали, были приведены ранее. Они пригодны для низколегированной, а также для ледебуритной стали, но не для нержавеющих ферритных или аустенитных хромистых или хромоникелевых сталей. Марганцовистый аустенит в марганцевой стали в этом отношении составляет исключение он окрашивается даже тиосульфатом натрия. [c.152]

Упругие свойства 1 (2-я) —166 Ледебурит 3 — 321, 337 Ледебуритная сталь 3 — 337, 359 Лежандра полиномы 1 (1-я) — 99, 267 Лежандра функции 1 (1-я)—140 Лейбница формула 1 (1-я)—155 Лемешные плуги — см. Плуги лемешные Лемехи — Построение контура 12—10 Построение поверхности 12 — 12 [c.130]

Сплавы, лежащие внутри фигур ТЯЕ, могут получить при нагреве однофазную у-структуру. Сплавы, лежащие правее линий RE, являются ледебуритной сталью и в избытке у них всегда [c.337]

Ледебурит 119 Ледебуритные стали 325 Ликвация дендритная 95 [c.497]

Ледебуритные стали, как правило, являются разновидностью мартенситных сталей с высоким содержанием углерода и легирующих элементов. После нормализации структура стали представляет смесь мартенсита и ледебурита, наличие которого является причиной карбидной ликвации в поковках и прокате этих сталей. [c.73]

Рис. 6.28. Оптимальные температуры нагрева под закалку доэвтектоидных и заэвтектоидных (а), а также высоколегированных ледебуритных сталей (<5)

Время выдержки после прогрева. Изотермическая выдержка после прогрева для инструментальных заэвтектоидных и ледебуритных сталей должна обеспечить такую степень растворения избыточных карбидов и выравнивание состава аусте-нита, которые необходимы для достижения высокой теплостойкости и получения после отпуска высоких механических и режущих свойств. [c.748]

Для высокохромистых ледебуритных сталей [c.748]

Поведение других инструментальных сталей аналогично приведенным выше данным. Прочность ледебуритных сталей при самом мягком методе испытаний (сжатии) в 2—3 раза больше прочности при растяжении. Поэтому всегда необходимо иметь в виду, какому напряженному состоянию соответствует предел прочности, о котором идет речь. Из ледебуритных сталей целесообразно изготавливать инструменты, работающие преимущественно на сжатие. К сожалению, часто из-за неправильного расчета в инструментах, кроме благоприятных сжимающих нагрузок, действуют и другие, приводящие к возникновению неблагоприятных схем напряженного состояния. Именно поэтому свойства используемых инструментальных сталей должны удовлетворять и этим -требованиям. [c.29]

ТАБЛИЦА 4. ПРОЧНОСТЬ НА ИЗГИБ ЛЕДЕБУРИТНЫХ СТАЛЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДИАМЕТРА ПРУТКА [c.31]

Чтобы распространить общуЮ зависимость на высоколегированные хрупкие ледебуритные стали, необходимо изображать значения показателя, характеризующего вязкость, в зависимости от твердости. Ранее было наказано, что твердость с хорошим приближением определяется содержанием углерода в мартенсите. На рис. 26 представлены значения Кю различных инструментальных сталей в зависимости от твердости сплава. Можно заметить, что вязкость, относящаяся к какой-то данной твердости, изменяется в широких пределах в зависимости от марки стали, технологии производства, от переплавки, перековки и термообработки. Влияние же вспомогательных характеристик на вязкость в области высоких значений твердости невелико. [c.45]

Ледебуритные стали с высоким содержанием карбидов в определенных пределах из-за наличия специальных карбидов менее чувствительны к перегреву. Присутствующие в таких сталях карбиды по некоторой степени препятствуют укрупнению зерен аустенита и существенному ухудшению их механических свойств. Показатель размера зерен аустенита SG быстрорежущей стали типа R6 в зависимости от продолжительности аустенитизации и выдержки представлен на рис. 56, а аналогичный показатель сталей R8 и R11 —на [c.70]

Продолжительность нагрева в соляной ванне низколегированных и содержащих 12% Сг ледебуритных сталей в зависимости от толщины изделия можно видеть на рис. 125. [c.148]

Вследствие повышения растворимости карбидов и количества остаточного аустенита кривая твердости этих сталей, зависящая от температуры закалки, имеет максимум (рис. 182). Максимум достигаемой твердости и температура закалки, соответствующая этой твердости, тем выше, чем больше содержание углерода и ванадия в стали. Как видно из рис. 62 и 63, ледебуритная сталь также имеет максимальные значения предела прочности на изгиб и ударной вязкости. Зависящие от условий (температура и время) закалки. Слабое растворение карбидов, слишком большое содержание остаточного аустенита и связанная с этим крупнозернистость ухудшают прочность, вязкость, твердость. [c.188]

Основным недостатком ледебуритных сталей, содержащих 12% Сг, являются неоднородное распределение карбидов и малая вязкость. Они не выдерживают динамических нагрузок. [c.194]

Предел текучести при сжатии ледебуритных сталей с 12% Сг составляет 2400—3250 Н/мм (см. раздел 2.1.2), предел прочности при сжатии 4000—4300 Н/мм это больше, чем у доэвтектоидных и инструментальных сталей, содержащих 1% С и 5% Сг. Путем увеличения содержания углерода и ванадия, а также обработкой холодом после закалки можно вызвать дисперсионное твердение в ванадиевых инструментальных сталях и тем самым повысить предел текучести при сжатии (табл. 65). [c.194]

В содержащих 2,1% С и низколегированных ванадием сталях предел Текучести при сжатии все-таки несколько меньше, чем в обычных сталях, а вязкость (предел прочности при ударе) несколько больше. Переплавка ледебуритных сталей с высоким содержанием углерода и ванадия в целях избежания ликваций и для улучшения распределения карбидов, а также в целях получения удовлетворительной вязкости не эффективна. Однако предел текучести при сжатии по сравнению со сталью К1 увеличивается. Продолжительная выдержка при температуре отпуска ниже 180° С существенно не уменьшает предела текучести при сжатии, однако немного улучшает вязкость. [c.194]

Большое влияние на предел текучести при сжатии ледебуритных сталей с 12%Сг оказывает остаточный аустенит. Увеличение содер- [c.194]

ТАБЛИЦА 65. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ЗАКАЛКИ И УСЛОВИЙ ОТПУСКА НА ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ ПРИ СЖАТИИ И ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ ПРИ ИЗГИБЕ ЛЕДЕБУРИТНЫХ СТАЛЕЙ, СОДЕРЖАЩИХ 12% Сг И РАЗЛИЧНОЕ КОЛИЧЕСТВО УГЛЕРОДА И ВАНАДИЯ [c.195]

Ледебуритные стали с 12% С нагревают до температуры закалки ступенчато, в два или три этапа [c.197]

Твердость ледебуритной стали, содержащей 12% Сг, изменяется при закалке в зависимости от того, с какой температуры была проведена закалка. Изменение Твердости стали К1, закаленной с различных температур, в зависимости от температуры отпуска было уже представлено на рис. [c.197]

Кривые отпуска ледебуритной стали, содержащей 12% Сг и 1,6 2,4 и 3,2% С и, кроме того, легированной еще ванадием, можно видеть на рис. 188. В этих сталях дисперсионное твердение проявляется более интенсивно, чем в стали К1. На первом участке отпуска у всех марок сталей твердость уменьшается быстрее, чем йа втором и третьем участках. [c.197]

Температура отпуска ледебуритной стали, содержащей 12% Сг, в общих чертах была уже представлена в разделе 2.1.3 для практического же применения ее выбирают в зависимости от обоснованной и достижимой твердости и от свойств стали (табл. 70). [c.199]

Необходимо учитывать, что граница между доэвтектоидными и заэвтектоидиыми легированными сталями, а также между заэвтекто-идными и ледебуритными сталями проходит при меньшем содержании С, чем у углеродистых сталей, так как большинство легирующих элементов смещает точки 5 и диаграммы состояния Ре—РедС к мень-щим концентрациям С (рис. 11. 21). Например, углеродистые стали, содержащие менее 0,8% С, принадлежат к доэвтектоидному классу, а содержащие более 2% С — к ледебуритному. При содержании 5% Сг сталь с содержанием 0,6% С является заэвтектоидной, а сталь с содержанием 1,5% С — ледебуритной. [c.173]

Травитель 70 [раствор НзгЗгОз (И)]. Как у всех ледебуритных сталей, структура быстрорежущей стали после различных термообработок выявляется тиосульфатом натрия (II) за 30 с. Мартен-ситная структура основы выявляется так же отчетливо, как и растворами 65 и 66. [c.126]

Исходя из структуры, получаемой после охлаждения небольших образцов с 900 °С на воздухе, различают следующие классы сталей перлитный, бейнитный, мартенситный, ферритный, аустенитный и карбидный (ледебуритный). Стали перлитного и бейнит-ного классов содержат сравнительно небольшое количество легирующих элементов, мартенситные — больше, а ферритные, аустенитные и карбидные — большое количество легирующих элементов. Кроме того, могут быть смешанные классы феррнтно-мар-тенсйтный, аустенитио-ферритный, аустенитно-мартенситный. Вопросы для самопроверки [c.143]

Наплавка ледебуритных сталей XI2, Х12М, Х12ВФ трудна из-за склонности наплавленного металла к образованию холодных и горячих трещин, возникающих по фаницам зерен легкоплавких карбидных эвтектик. Увеличение в наплавке углерода до 1,2. .. 1,5 % увеличивает количество легкоплавкой эвтектики, и трещины исчезают. [c.271]

Классификация по структуре отличается некоторой условностью. Структурный класс ферритной, перлитной и мартенситной стали определяется той основной структурой, которую легированная сталь получает после охлаждения на воздухе, т. е. нормализации. Структурный класс аустенитной стали устанавливается по основной структуре после быстрого охлаждения, т. е. после закалки. Структурный класс ледебуритной стали определяется после медленного охлаждения, т. е. отжига, по наличию в структуре эвтектики-ледебурита, который может быть раздроблен при горячей прокатке или kobj на отдельные карбиды. [c.324]

По равновесной структуре, т.е. по структуре после медленного охлаждения (отжига), различают доэвтекто-идную, эвтектоидную, заэвтектоидную и ледебуритную стали. Структура доэвтектоидной стали состоит из легированного перлита и легированного феррита. Эвтектоид-ная сталь имеет перлитную структуру. В заэвтектоидной стали кроме перлита имеются избыточные (вторичные) карбиды. В структуре ледебуритной стали имеются первичные карбиды, которые выделились из жидкого сплава. Следует отметить, что границы между этими сталями по содержанию углерода не соответствуют диаграмме Fe-Feg (0,8 и 2,14 % С), так как легирующие элементы сдвигают точки S и Е диаграммы влево. По этой причине в классификации появились ледебуритные стали. Как уже говорилось ранее, при большом содержании легирующих элементов возможно получение сталей, имеющих в равновесном состоянии ферритную или аустенитную структуру. Поэтому классификация должна быть дополнена ферритными и аустенитньши сталями. [c.156]

Типовой обработкой валковых сталей является закалка с отпуском или нормализация и отпуск В ряде случаев (заэвтектоидные, ледебуритные стали, например, 150ХНМ) применяют двойную или тройную нормализа цию с отпуском, чтобы разбить сетку избыточного цемен тита [c.397]

Форму, расположение и распределение эвтектических карбидов характеризуют баллом карбидной неоднородности. Для вольфрамовых и для вольфрамомолибденовых быстрорежущих сталей существуют две восьмибалльные шкалы (ГОСТ 19265—73), определяющие карбидную неоднородность. Для высокохромистых ледебуритных сталей (ГОСТ 5950—73) имеется 10-балльная шкала, близкая для баллов 2—9 к шкале карбидной неоднородности вольфрамовых быстрорежущих сталей. [c.374]

Величина зерна определяется температурой нагрева выше A i. Влияние выдержки проявляется в менее сильной степени. Рост зерна при нагреве задерживается карбидами. Вследствие этого заэвтектондные и особенно ледебуритные стали сохраняют мелкое зерно при высоких температурах, если еще не наступает растворение большей части карбидов. [c.379]

Влияние величины зерна на прочностные свойства доэвтектондных, заэвтек-тондных и ледебуритных сталей примерно аналогично с повышением величины зерна свыше балла 9—10 наблюдается снижение указанных свойств (табл. 4). [c.379]

Объемные изменения значительнее у углеродистых эвтектоидных сталей, поскольку в мартенсите этих сталей содержится наибольшее количество углерода. Они меньше у легированных эвтектоидных, а также заэвтектоидных, и особенно у ледебуритных сталей, имеющих более низкую концентрацию углерода в мартеи- [c.385]

Большая часть инструментальных сталей имеет повышенное содержание углерода. По структуре различают заэвтектоидные, близкие к эви-тектондным и ледебуритные стали. [Их используют после термической обработки (закалки и отпуска), в результате которой инструментальные стали приобретают высокие твердость (до HR 60—70 у ряда сталей), прочность (до 3S0—400 тс/юг при изгабе) и износостойкость, а некоторые из них — и теплостойкость, т. е. способность сохранять эти свойства при нагреве рабочей кромки в процессе резания или деформирования. [c.143]

Работа остаточной деформации может быть определена испытаниями на изгиб и на кручение как площадь диаграмм, снятых при изгибе и кручении (рис. 20). Работу разрушения при изгибе А обычно выражают в джоулях. Ислытание на изгиб, при котором напряженное состояние более благоприятно, чем при чистом растяжении, весьма пригодно для оценки высокотвердых, ледебуритных и поэтому хрупких инструментальных сталей и материалов. В специальной литературе часто можно встретить случаи использования значений прочности на изгиб для характеристики вязкости ледебуритных сталей. Для оценки вязкости быстрорежущих сталей часто применяют также испытание на кручение, которое может характеризовать прежде всего ожидаемое поведение спирального сверла. Однако этот метод определения намного сложней и дороже испытания на изгиб и растяжение. Работа разрушения, определяемая разными методами, из-за влияния особенностей распределения напряжений и формы образцов не может быть сопоставлена сами по себе эти способы могут быть использованы для сравнительной оценки сталей, их структуры и вязкости. [c.38]

Ледебуритные стали в холодном состоянии не деформируются. Поэтому быстрорежущие стали протягивают при примерно 350— 500° С, когда пластичность у них больше, а сопротивление деформации меньше, нежели при комнатной температуре, В случае высоколегированных сталей также нужно считаться с весьма высоким со-цротивлением деформации (табл. 24). Сопротивление деформации, как известно, помимо температуры, зависит также от степени относительной истинной деформации, от скорости деформации. [c.76]

В процессе дальнейшего охлаждения из перегретого аустенига внутри зерен выделяются карбиды и частично на карбидах эвтектики. Структуру ледебуритной стали в литом состоянии иллюстрирует рис. 76. При горячей деформации хрупкая эвтектическая карбидная сетка сначала вытягивается ё направлейии деформации, сплющивается, затем образуются карбидные ряды (Строчки), а при очень большой деформаций формируется равномерно распределенная зернистая карбидная структура. [c.89]

Обладающие высокой твердостью, износостойкие и теплостойкие инструментальные стали. К ним осносятся ледебуритные стали со средним или высоким содержанием углерода, высоколегированные W, Мо, V (например, быстрорежущие стали). [c.116]

Зернистость ледебуритных хромистых сталей, содержащих молибден, вольфрам и ванадий, меньше зернистости сталей, легированных только хромом. Легирование вольфрамом увеличивает. износостойкость ледебуритных сталей, содержащих 12% Сг, но уменьшает их вязкость. Вольфрамовые стали труднее поддаются отжигу. Добавки ванадия делают более твердыми кадрбиды, но уменьшают содержание остаточного аустенита. Производственные расходы на такую сталь значительно возрастают, так как ковкость ее намного хуже. [c.193]

Твердость ледебуритных сталей, содержащих 12% Сг, изменяется в зависимости от температуры закалки по кривым с резко выраженными максимумами (см. рис. 182). Большое влияние на твердость, например стали К1, оказывает время выдержки при температуре закалки (табл. 66). Для растворейия карбидов также требуются [c.195]

Аустенит в сталях с 12% Сг достаточно стабилен и распадается е трудом. Влияние условий отпуска на пределы текучести и прочнос- irn при сжатии различных ледебуритных сталей, содержащих 12%Сг, отчасти уже было представлено в табл. 65, остальные данные можно райти в табл. 69. В сталях, легированных ванадием, превращение остаточного аустенита в мартенсит в ходе многократного отпуска увеличивает их твердость. С увеличением температуры отпуска и уменьшением внутренних напряжений и твердости в любом случае увеличиваются предел текучести при изгибе и вязкость. [c.199]

Диаграммы превращений быстрорежущих сталей. С увеличением температуры закалки вследствие перехода карбидов в раствор значительно возрастает содержание легирующих компонентов в твердом растворе (см. табл. 76). Содержащий много легирующих компонентов (3,5—4 % Сг, 2—8 % W, 3—6 % Мо, 0,8—2 /о V) аустенит во всех областях полиморфных иревращегшй становится устойчивым. Устойчивость аустенитной фазы быстрорежущих сталей приближается к" устойчивости этой же фазы у ледебуритной стали с 12 % Сг и почти не изменяется в сталях с различным составом. В качестве примера на рис. 190 приводится диаграмма изотермиче- [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...