Напряжение в конструкции условное

При таком напряжении материал как бы течет , развиваются процессы пластической деформации, происходит остаточное искажение кристаллической решетки. Здесь следует сказать, что не у всех материалов при пределе текучести наблюдается площадка. В случае растяжения легированных сталей, алюминиевых сплавов и некоторых других материалов кривая имеет плавный характер (рис. 18, б). В связи с этим было введено понятие условного предела текучести. Условным пределом текучести ао,2 называется напряжение, при котором величина остаточной деформации достигает 0,2% первоначальной длины образца. Дальнейшее повышение нагрузки (участок 2) вызывает последующее развитие пластической деформации. Однако до Ртах деформация носит организованный характер, т. е. распределяется по всей длине образца приблизительно равномерно. При нагрузке Ртах в наиболее слабом участке образца возникает местная деформация и образуется шейка. Зная величину силы Ртах, можно вычислить предел прочности материала а . Если напряжение в конструкции достигнет предела прочности, то она разрушается. [c.553]

При контактной точечной и роликовой сварках допускаемые напряжения в конструкциях могут быть гпи и ,ти на срез [т ] < 0,40,5 от [сг]р, на отрыв 0,25- -0,3 [ст]р. Эти цифры условны. Для установления допускаемых напряжений в этих случаях следует пользоваться данными специально проведенных экспериментов. [c.37]

Учет геометрического формоизменения оболочковых конструкций, наблюдающегося на стадиях потери их пластической устойчивости, в рамках применяемого метода линий скольжения, базирующегося на концепциях жесткопластического тела, осуществляется путем введения в расчеты параметра Р, корректирующего значения полу чаемых условных напряжений в стенке рассматриваемых конструкций на уровень истинных, отвечающих реальному изменению поперечного сечения оболочек. [c.102]

Если местные условные упругие напряжения и от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то независимо от циклических свойств металлов разрушающие амплитуды Оа условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до разрушения N или число циклов до разрушения Ыр при заданной разрушающей амплитуде Оа по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле [c.371]

Для последующего использования в расчетах прочности конструкций результатов длительных испытаний представляется важной возможность степенной аппроксимации кривой длительной прочности для времени х с учетом пластических деформаций возникающих на начальных стадиях нагружения и определяющих превышение истинных напряжений а,,, над условными о [c.22]

Выше уже отмечалось, что неоднородность конструкционных материалов вызывается рядом причин. Их можно разделить на две группы. Первая объединяет факторы, связанные с внешним воздействием окружающей среды. К ним относятся температура, радиоактивное излучение, влажность и др. Вторая группа включает факторы, обусловленные технологией изготовления элемента и влиянием напряженного состояния конструкции. Следует отметить, что, хотя такое разделение в известной степени условно, оно все же позволяет систематизировать причины неоднородности, а также установить пути [c.12]

Па — амплитуда местных условных приведенных упругих напряжений в элементе конструкции при эксплуатации, МПа, кг/мм [c.218]

Если приведенные местные условные упругие напряжения Oai и Отг Определены В соответствии с п. 3.1. по данным расчетов аналитическими или численными методами (например, методом конечных элементов) или по данным испытаний модельной или натурной конструкции при эксплуатационных /-режимах нагружения, то концентрация деформации и напряжений в расчетах не учитывается и расчет на циклическую прочность ведется по указанным выше местным напряжениям. [c.223]

Анализ прочности и ресурса конструкций и машин осуш ест-вляется на последней, четвертой стадии исследования по величинам вычисленных выше деформаций для различных номеров времени с использованием деформационно-кинетических критериев малоциклового разрушения или условных упругих напряжений и расчетных уравнений кривых малоцикловой усталости, В последнем случае оценке прочности и ресурса должна предшествовать обработка напряжений в соответствии с принятой классификацией для мембранных 0 , изгибных o и пиковых 0д, напряжений, определенных с учетом концентрации 0к (см. г л. 2 и 11). Поскольку нормы [2] основываются на расчетах сосудов давления и трубопроводов по теории оболочек, распределение 0(обол) напряжений 0 и 0и в любом из сечений получается непосредственно из расчета (см. рис. 12.1, а). [c.257]

В МВТУ им. Баумана в течение ряда лет проводилось исследование-по изучению образования трехосных остаточных напряжений, которые возникают при сварке элементов толстостенных конструкций с толщиной стенок 100—300—500 мм и более. Эта задача наиболее трудная в теоретическом отношении. Напряжения измеряли непосредственно в точке, точнее говоря в небольшой зоне, принимаемой условно за точку, в трех взаимно перпендикулярных направлениях. Таким образом находились все три составляющие остаточных напряжений в толстостенном шве. [c.136]

Постановку задачи переноса тепла и ее решение можно условно разделить на несколько этапов [Л. 15]. Первый этап заключается в изучении работы тепловой машины, ее отдельных агрегатов и устройств. При этом выделяются наиболее напряженные элементы конструкции, характерные режимы работы машины. [c.29]

Предел прочности является условной величиной, относящейся к начальной площади сечения образца (см. 8 гл. 3). Однако большинство экспериментальных исследований [55, 58, 87 и др.1, а также наш опыт оправдывают определение /г по (4.5). Допустимая величина зависит от условий эксплуатации диска, необходимой надежности, точности оценки напряжений, действующих в конструкции, и регламентируется в пределах 1,3— 1,8. [c.115]

Более того, в конструкции материал ведет себя обычно, как па условной диаграмме, поскольку па практике фиксированными оказываются не напряжения, а силы, действующие па конструктивные элементы (исключением является нормальное давление). Кроме того, возникающие в местах заделки реактивные истинные напряжения совпадают с условными, при неизменной площадке заделки. Сказанное свидетельствует об известных преимуществах четвертой пары условное напряжен и с—кратность удлинения. [c.172]

Если действующее напряжение в детали (конструкции) будет меньше ау , материал будет работать в области упругих деформаций. Ввиду трудности определения ау практически пользуются условным пределом упругости, под которым понимают напряжение, вызывающее остаточную деформацию 0,005—0,05% от начальной [c.109]

Сварочные напряжения и деформации возникают вследствие местной пластической деформации отдельных зон сварной конструкции в результате неравномерного нагрева их в процессе сварки. Изменение формы и размеров сварной конструкции условно называются сварочными деформациями. [c.491]

Одновременно перед конструкторами встал вопрос о том, каким образом использовать имеющиеся материалы в конструкции, как оценить, допустимый предел температур и напряжений для обеспечения заданной долговечности. Для этого оказалось необходимым построение механической теории ползучести. Испытания материалов на ползучесть по некоторым стандартным методикам велись промышленностью в большом объеме, задачей этих испытаний была выработка некоторых условных критериев стойкости сплава по отношению к ползучести и сравнительная оценка пригодности тех или иных материалов для данных условий эксплуатации на основе этих критериев. Большой опытный материал, накопленный в результате испытаний такого рода, естественно, должен был быть положен в основу при создании механической теории. Однако этого было недостаточно, для создания и обоснования механической теории необходимы специальные целенаправленные эксперименты принципиального характера. Основные вопросы, которые подлежали выяснению в первую очередь, были следующие. [c.121]

На фиг. 96 указана примерная схема передачи давлений на стержень заклёпки. Закон распределения этих давлений по цилиндрической поверхности нам неизвестен он во многом зависит от неправильностей формы заклепочного отверстия и стержня, вызванных условиями изготовления конструкции. Поэтому расчет производится условно. Принято считать, что неравномерное давление, передающееся на поверхность заклёпки от листа, распределяется равномерно по диаметральной плоскости сечения заклёпки (фиг. 96). При этом напряжение по этой диаметральной плоскости оказывается примерно равным наибольшему сминающему напряжению в точке А поверхности заклёпки. [c.161]

Если же упругая деформация детали и её деформация в стадии неустановившейся ползучести пренебрежимо малы по сравнению с деформацией в стадии установившейся ползучести, то при расчётах на ползучесть можно исходить из наибольшей допускаемой величины установившейся (минимальной) скорости ползучести. Допускаемая величина скорости ползучести, очевидно, должна быть опреде.гена опять-таки из условия, чтобы деформация ползучести, нарастающая с этой постоянной скоростью, не превзошла в течение срока службы детали некоторой допускаемой величины деформации, при которой не происходит нарушения нормальной работы конструкции. Соответствующее наибольшее напряжение в материале, не вызывающее при данной температуре скорости ползучести, превышающей допускаемую, может быть рассматриваемо, как допускаемое напряжение. Нередко это напряжение называют условным пределом ползучести материала по допускаемой минимальной или равномерной скорости деформации (осо). Величина очевидно, является функцией температуры и допускаемой минимальной скорости ползучести. [c.803]

Изменение формы гибкого колеса не вызвало существенных изменений напряжений на дуге АВ. На дугах АМ и MB напряжения существенно изменились. На дуге АМ изменился знак напряжений. На дуге MB напряжения увеличились. В местах сопряжения дуг наблюдаются скачки расчетных напряжений, которых нет на экспериментальных кривых. Эти скачки связаны с неточностью расчетов напряжений на локальных участках сопряжения дуг и подобны скачкам расчетных напряжений в балках в местах приложения сосредоточенных моментов. В реальных конструкциях нет сосредоточенных сил и моментов. Сосредоточенными силами и моментами в расчетных схемах заменяют некоторые локальные распределенные нагрузки с плавными переходами. Эту условность расчетных напряжений в местах сопряжения необходимо учитывать при сравнении с результатами эксперимента (см. ниже). [c.123]

Для тел, П. к-рых резко различна в различных направлениях, весьма часто решающей является не величина наибольшего напряжения, а величина напряжения по тому направлению, по которому П. является наименьшей. Поэтому, напр, в отношении древесины, делается проверка не на главные тангенциальные напряжения, а на скалывающие напряжения вдоль волокон. Наконец определение безопасных напряжений на основе той или иной теории П. в отношений таких сооружений, как клепаные конструкции, железобетон и т. п., является операцией в значительной мере условной. С одной стороны, это происходит потому, что самое определение напряжений по методам строительной механики или теории упругости само по себе в отношении таких конструкций условно, а с другой—и потому, что такие сооружения в громадном большинстве разрушаются не в результате перехода основных напряжений за предел упругости или временное сопротивление, а в результате возникновения неустойчивых форм деформаций или местных напряжений-, не учитываемых обычным расчетом. [c.193]

Как уже указывалось, уровень остаточных напряжений при сварке жестких конструкций может быть и больше условного предела текучести. Например, после сварки кольцевого шва ротора турбины ГТ-12 на ЛМЗ были получены значения остаточных на-прял енин в пределах 32—38 кГ/мм . После технологической термической обработки остаточные напряжения в роторе составляли около 6 кГ/мм . [c.113]

Во многих случаях напряжения в конструкции при периодических нагрузках превышают предел усталости. Это относится, например, к деталям авиационных двигателей, лопастям несухцих винтов вертолетов, к ряду объектов военной техники, срок эксплуатации которых очень ограничен различными причинами. В этих случаях важно знать характеристики ограниченной выносливости, которые определяют ресурс детали или конструкции, обеспечивают сопротивление усталостным разрушениям в течение определенного срока, т. е. некоторого числа циклов. Поэтому,, если при расчетах на усталость из всей кривой Велера важно знать фактически лишь одну точку — предел усталости, то при расчете на ограниченную выносливость суш.ественное значение приобретает верхняя часть кривой Велера. Однако характеристики работы детали и ее ресурс, поскольку он задан, исходя из других соображений, фактически определяют уменьшенную базу испытаний на усталость. Тем самым главным становится по возможности наиболее точное воспроизведение в испытаниях истинных условий работы детали и установление статистических характеристик, определяющих вероятность разрушения детали при напряжениях, отличающихся от выявленного таким образом условного предела усталости (предела ограниченной выносливости), и при числах циклов, отличающихся от базы испытаний. Последнее особенно важно в связи с тем, что при напряжениях, заметно превышающих истинный предел усталости и близких к пределу статической прочности, разброс данных усталостных испытаний бывает очень большим. В последние годы статистическим методам обработки данных усталостных испытаний уделяется большое внимание. [c.306]

Для снижения уровня напряжений в конструкции предпринята попытка термоизолировать всю внутреннюю поверхность цилиндра, чтобы коэффициент теплоотдачи на ней составлял 350 Вт/(м град), а образующую параболоида, ограничивающего перемещения наружной поверхности, описать уравнением г = 0,1 + 0,1 2 . При эти данных сходимость процесса резко замедляется. Первые три шага давали контактную зону длиной в 50, 36 и 49 конечных элементов. Для ускорения сходимости был предложен алгоритм, согласно которому по двум очередным шагам контактная зона для следующего шага назначалась в виде среднего значения, полученного из двух расчетов. Эта схема поиска зон контакта предпочтительна при двухсторонней сходимости процесса. Результаты решения задачи в этом случае были получены за пять шагов. В контакте находилось соответственно 50, 36, 43, 45 и 44 конечных элемента, т. е. зона контакта цилиндра с параболоидом в этом случае занимает область —0,044 Z 0,044 м. Результаты расчета данного варианта приведены на рис. 51. На рис. 51, а показано распределение контактных давлений а, и радиальных перемещений наружной поверхности, а также изотермы по области меридионального сечения цилиндра (условные обо значения те же, что и на рис. 53, б). Температуры и контактные напряжения существенно ниже, чем в предыдущем варианте. На рис. 51, 5 [c.151]

Запорные бессальниковые клапаны Dy = 15 40 мм с электромагнитным приводом. Условное обозначение Б 26107 (рис. 3.22, табл. 3.18). Предназначены для воздуха с агрессивными парами рабочей температурой от —10 до +90° С, используются для отбора проб воздуха из помещений. Температура окружающего воздуха от —10 до +50° С. Рабочее давление среды рр = 0,15 МПа для клапанов исполнения Б 26107.01, Клапаны устанавливаются на горизонтальном трубопроводе электромагнитным приводом вертикально вверх и присоединяются при помощи штуцеров. Рабочая среда подается на золотник, золотник гуммирован вакуумной резиной. Основные детали изготовляются из следующих материалов корпус, ниппель — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н9Т, золотник — сталь 14Х17Н2. Клапаны управляются электромагнитным приводом с магнитом переменного тока на напряжение 220 В мощностью 575 Вт, режим работы ПВ повторно-кратковременный, не более 15 циклов в час. Имеется ручной дублер управления. Сигнализация крайних положений золотника осуществляется микропереключателем МИ-ЗА, встроенным в конструкцию электромагнита. Электрическая схема привода приведена на рис. 3.23. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-1056—72. Герметичность запорного органа обеспечивается по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 0,25 МПа. [c.114]

В результате расчета выявлено, что поле условных (термоупругих) напряжений в переходной зоне оболочечного корпуса зависит от особенности конструкции и уровня температурной нагрузки в соответствующем режиме нагружения. Особенности напряженного состояния в переходной зоне оболочечного корпуса отражены на кривых распределения меридиональньЕХ напряжений вдоль образующей внешней цилиндрической поверхности. [c.182]

Использование данных об электрической прочности горных пород для оценки уровня рабочего напряжения в технологическом процессе ЭИ с реальным породоразрушающим устройством требует учета следующих обстоятельств. Прежде всего для многоэлектродной конструкции величина разрядного промежутка становится условным параметром (вводится понятие эквивалентного разрядного промежутка) и напряжение пробоя в соответствии с описанным выше механизмом автоматического распределения разрядов по забою и цикличности процесса разрушения изменяется от импульса к импульсу. Диапазон вариации напряжения пробоя зависит от конструктивных особенностей устройства, и главная задача при конструировании состоит в том, чтобы при прочих равных условиях (проектной производительности) обеспечить минимальный уровень рабочего [c.41]

Как следует из результатов гл. 3-5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугубляются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Комплекс критериев технологичности детали, обрабатываемой на станках с ЧПУ и в ГПС, условно можно разделить на две группы. Первая группа критериев определяет общие требования к детали во вторую группу входят критерии технологичности, относящиеся к обрабатываемой поверхности. К общим требованиям относятся обоснованный выбор материала детали и увязка требований качества поверхностного слоя (щероховатости поверхности, упрочнения, остаточных напряжений в поверхностном слое и т. д.) с маркой материала детали обеспечение достаточной жесткости конструкции наличие или создание искусственных технологических баз, используемых при обработке и захвате заготовки промышленным роботом сокращение до минимального числа установов заготовки при обработке наличие элементов, удобных для закрепления заготовки в приспособлении, причем зажимные элементы должны обеспечивать доступ для обработки всех поверхностей детали и высокую жесткость системы заготовка — приспособление возможность обработки максимального числа поверхностей с одного установа с использованием в основном кон-сольно закрепленного инструмента отсут- [c.542]

В изложенной формулировке задач устойчивости не учитывается изменение объема и поверхности тела в начальном состоянии равновесия, и поэтому под напряжениями понимаются некоторые условные, а не истинные напряжения. Однако такой подход, предполагающий малость деформаций, вполне оправдан для исследования устойчивости тонкостенных силовых конструкций. Кроме того, действующие на тело силы считаются мертвыми , т. е. неизменными при переходе системы в состояние, смежное с начальным. Это ограничение непринцнпиально условие (3.29) и вытекающие из него уравнения (3.31) и граничные условия (3.32) нетрудно обобщить и на тот случай, когда действующие на тело консервативные силы изменяются при сообщении системе перемещений ы . Тогда для системы в состоянии, смежном с начальным, можно записать = = ёо + = Ро + /oj, где grj и — дополни- [c.83]

Таким образом, необходимо отметить, что явление холодной ползучести, отя и требует определенного внимания, но не может рассматриваться в качестве отрицательной характеристики конструкционных титановых сплавов по ряду причин. Действительно, при коэффициенте запаса 1,5 (минимальный для машиностроения) рабочие напряжения составляют 0,7 ia, т. е. близки к условному пределу ползучести и деформация ползучести ничтожно мала (--1% за 100 000 ч). При коэффициенте запаса 2 СТрад = 0,5(1 и, в частности, на сплаве Ti—6А1—2Nb—ITa—0,8Мо накопленная деформация не достигает 0,3% за 30 лет [9]. Следовательно, даже при минимальных запасах прочности явление ползучести в конструкциях не реализуется. Следует учитывать, что в плоском напряженном состоянии, а также в результате наклепа или поверхностной пластической деформации сопротивление ползучести увеличивается. Наконец,, важным обстоятельством является то, что титан, а-сплавы, отожженные а + р-сплавы не охрупчи-ваются под напряжением. При ползучести образец разрушается после накопления такой деформации, при которой он разрушается при испытании на разрыв. Поэтому на основании известных значений б. If, 6 , и т. п. долговечность элементов конструкций надежно прогнозируется путем несложных расчетов. [c.129]

Заметим, что в сопротивлении материалов термин напряжение применяется очень часто вместо термина внутренние силы взаимо-дёйствия между частями стержня , поэтому мы будем говорить о равномерном или неравномерном распределении напряжений по сечению , об усилии как сумме напряжений надо помнить, что эти выражения являются в известной мере условными например, для вычисления усилия нельзя просто суммировать напряжения в разных точках надо, как это указано выше, вычислить в каждой точке сечения элементарное усилие, передающееся через малую площадку dF, а потом суммировать уже эти слагаемые. Резюмируя изложенное, можно сказать, что результатом действия внешних сил на элементы конструкции является возникновение в них деформаций, сопровождаемых напряжениями. [c.21]

При малоцикловых нагрузках (если расчетное число циклов нагружения находится в пределах 10 .. 10 ) производится расчет конструкции на мапоцикловую усталость. Максимальные амплитуды условных упругих напряжений в элементах крышки и решетки, вычисленных, как описано выше, с учетом соответствующих коэффициентов концентрации напряжений, не должны превышать допускаемой амплитуды приведенных упругих напряжений, определенной в соответствии с ГОСТ 25859. [c.382]

Если актуальность вопроса об усуойчивости тонкостенных конструкций, таких как стержень, пластинки, оболочки, является вполне очевидным в связи с отчетливо наблюдаемым явлением выпучивания, то вопрос об устойчивости пространственных тел может показаться чисто академическим. Не говоря уже о том, что проявление неустойчивости для таких дел, если оно возможно, носит другой характер и термином выпучивание может быть названо лйшь условно, расчетные значения уровня критических напряжений в рамках вполне естественного для тонкостенных конструкций предположения об упругости материала оказываются здесь столь высокими, что в реальных задачах просто недостижимы. [c.183]

По заданному коэффициенту запаса прочности и предельным напряжениям Опр (стпр.р пр.с) определяем допускаемое напряжение [а] ([а]р, [а]с). Этот пункт может отсутствовать, если непосредственно в условии задачи заданы допускаемые напряжения. В противном случае должны быть либо даны максимальные предельные напряжения, либо указан материал и то напряжение, которое принимается в качестве максимально допускаемого. Таковыми в зависимости от требований к конструкции могут быть или предел пропорциональности Опц, или предел упругости Gy, или предел текучести Gt, или предел прочности временное сопротивление) Gb, или условный предел текучести oq 2- Эти величины берутся из полученных опытным путем так называемых условных диаграмм растяжения-сжатия , которые приведены на рисунках 1.3 и 1.4 для двух различных материалов, соответственно обладающих площадкой текучести -D, и без нее. От- [c.12]

Цоявление ЭЦВМ позволило перейти от поиска решений отдельных упругопластических задач к разработке численны х методов решения широкого класса задач [51. К ним относятся сеточные методы, использующие конечно-разностную аппроксимацию нелинейных дифференциальных уравнений [6], численное интегрирование таких уравнений методом прогонки с ортогона-лизацией решений [71, сведение нелинейных дифференциальных уравнений к интегральным [3, 4, 81, применение метода конечных элементов к физически нелинейным задачам и другие методы [5]. Расчет ведется последовательными прибли,жениями с использованием метода переменных параметров упругости [8]. Каждый из этих методов имеет свои достоинства, однако их реализация для узлов и конструкций в инженерной практике оказывается значительно более сложной по сравнению с упругим расчетом тех же конструкций. Этим объясняется традиционный подход к оценке прочности узлов, работающих в условиях упругопластического деформирования, при котором ограничиваются данными их упругого расчета [1]. При проведении поверочного расчета конструкций нормами рекомендуется определять напряжения в предположении упругого поведения материалов такжё и в том случае, если напряжения,. определенные по расчету, превышают предел текучести. При этом для удобства выполнения расчетов, принятых в инженерной практике, вместо упругопластических деформаций вводятся условные напряжения, определяемые упругим расче том [2]. [c.123]

Соединения внахлестку выполняют сугловыми (валиков ы м и) швами. В зависимости от расположения швов по отношению к действующему на соединение усилию различают лобовые (рис. 3.3, а), фланговые (или фланковые) (рис. 3.3, б) коале (рис. 3.3, в) и комбинированные (рис. 3.3, г) швы. По форме поперечного сечения швы бывают нормальными, условно приншаае-мымн очерченными равнобедренным прямоугольным треугольником (рис. 3.4,а) выпуклыми (рис. 3.4, б) и вогнутыми (рис. 3.4, в). Применение выпуклых швов нецелесообразно, так как при этом требуется больший расход наплавленного металла и, кроме того, появляется значительная концентрация напряжений. При вогнутых швах наблюдается пониженная концентрация напряжений, их целесообразно выполнять в конструкциях, работающих при переменных нагрузках, однако для получения вогнутого шва [c.62]

Определяется максимальная сила инерц1ш Р , приходящаяся на один болт, определяются ориентировочные размеры болта и разрабатывается ого конструкция. При этом принимают условные напряжения в болте [c.287]

Если действующее напряжение в детали (конструкции) меньще Оуп, то материал будет работать в области упругих деформаций. Ввиду трудности определения СТуп практически пользуются условным пределом упругости, под которым понимают напряжение, вызывающее остаточную деформацию 0,005—0,05% от начальной расчетной длины образца. В обозначении условного предела упругости указывают величину остаточной деформации, например ao.oos и т. д. [c.174]

Расчеты на прочность ведут по номинальным допускаемым напряжениям, по коэффициентам запаса прочности или по вероятности безотказной работы. Расчеты по номинальным напрянтениям наиболее просты и удобны для обобщения опыта конструирования путем накопления данных о напряжениях в хорошо зарекомендовавших себя конструкциях, работающих в близких условиях. Наиболее полезны такие данные для машин массового выпуска, в частности автомобилей, опыт эксплуатации которых велик. Расчеты по коэффициентам безопасности учитывают в явной форме отдельные факторы, влияющие на прочность концентрацию напряжений, размеры деталей, упрочнения, а потому более точны. Вместе с тем эти расчеты сохраняют условность, так как коэффициент запаса вычисляют для некоторых условных характеристик материалов и значений нагрузок. [c.12]

На батарею должна быть нанесена маркировка по ГОСТ 18620—86Е, содержащая товарный знак предприятия-изготовителя условное обозначение (тип) батареи знаки полярности + и — дату изготовления (месяц, год) обозначение стандарта и технических условий на батарею конкретного типа номинальную емкость в ампер-часах и номинальное напряжение в вольтах для батарей с общей крышкой и необслуживаемых разрядный ток в амперах, если он больше ЗС20 при —18 °С клеймо технического контроля. На батареи обычной конструкции, предназначенные для эксплуатации в странах с тропическим климатом, дополнительно наносят букву Т. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...