Кривая Велера

Кривая зависимости числа циклов нагружений до разрушения от максимального напряжения, создаваемого в образце. Эту кривую часто называют кривой Велера по имени одного га основоположников учения об усталостной прочности материалов. [c.91]

В связи с тем, что в последнее время появилась необходимость в проектировании конструкций, работающих при знакопеременных нагрузках выше предела текучести, исследователей заинтересовал левый участок кривой Велера, относящийся к области малоцикловой усталости. На рис. 21.1.1 представлено схематическое изображение кривой усталости. [c.360]

Для получения одной точки рассматриваемой диаграммы необходимо испытать серию одинаковых образцов (не менее 10 шт.) и построить кривую Велера, по которой определится предел выносливости для цикла с данным коэффициентом асимметрии. [c.552]

К 15.2. 7. Что представляет собой кривая усталости (кривая Велера) и как ее получают [c.567]

На рис. 202 показана такая кривая. Ординаты точек этой кривой представляют амплитуды напряжений, которые имели образцы, абсциссы — числа выдержанных ими циклов, соответствующие этим амплитудам. Такие кривые часто называют кривыми Велера по имени одного из основоположников учения об усталости материалов. Предел выносливости определяется как постоянная ордината участка кривой, где она становится параллельной оси абсцисс. [c.352]

Так, широко применяются методы испытания образцов на выносливость (усталость) с использованием известного уравнения, связывающего число циклов до разрушения N с действующим напряжением а, (уравнение кривой Велера) [c.505]

Длительными испытаниями устанавливается зависимость числа циклов N от переменной величины максимального цикла ртах, необходимого для разрушения образца. Обычно эту зависимость представляют графически в виде так называемой диаграммы усталости (кривой Велера). [c.40]

Полученная кривая Велера вначале круто идет вниз, а затем становится все более пологой, асимптотически приближаясь к постоянной величине напряжения, которое и является пределом выносливости материала. [c.42]

Крест полярископа 131 Кривая Велера 40, 41, 42 [c.286]

На основании полученных результатов можно построить кривую выносливости (кривую Велера), дающую графическую зависимость между величиной максимального напряжения Отах [c.155]

Опытом установлено, что для стали кривая Велера вначале круто идет вниз, а затем с небольшим уклоном приближается к горизонтальной асимптоте, ордината которой Сд определяет предел выносливости. Для цветных и легированных оплавов, а также для очень крупных образцов пологая часть кривой выносливости имеет значительно больший наклон к оси абсцисс. [c.156]

Как строится график выносливости (кривая Велера) [c.157]

Зависимость между величиной напряжения и числом циклов до разрушения характеризуется кривой Велера (рис. 13). [c.50]

Зависимость числа циклов до разрушения от амплитуды действующего напряжения выражается кривой Велера и для упругого контакта имеет вид [5] [c.18]

При известной нагрузке в форме о = I t используем зависимость амплитуды напряжения Оа от числа циклов до разрушения Хр (кривая Велера) в виде [c.106]

Кривая Велера для тела с надрезом, выраженная в номинальных величинах напряжения,проходит под кривой Велера гладкого тела и имеет более крутое прохождение. Коэффициент надреза р, который определен как Отношение амплитуд напряжения для данного количества циклов, в этом случае имеет вид [c.227]

Кривую Велера для тела с надрезом можно численно рассчитать, если принять выражение для распространения усталостных трещин [c.230]

Рассмотрим зависимость между скоростью роста йа (1М и кривыми Велера в координатах Л с (АК), имеющую место в случае, когда рост трещин преобладает по сравнению с их зарождением в процессах усталости Лст ов- Интегрирование кривых (АК) [c.264]

Время разрушения зависит от числа (а соответственно и от частоты) изменений нагрузки и от ее величины. Относительные значения этих параметров при разрушении можно записать в виде так называемой кривой Велера (рис. 40). Однако результат зависит и от частоты изменений нагрузки, и от формы кривой этих изменений (синусоидальной, треугольной или квадратичной). [c.37]

Отмечено некоторое отличие в длительности стадий усталостного разрушения исследованных материалов. Увеличение прогиба в начале испытаний на первом участке первой стадии у образцов из сплава на основе титана и стали 30 происходит очень быстро, в течение 500—2000 циклов, длительность же второго участка первой стадии, характеризуемого уменьшением прогиба, различна. Так, максимум на диаграммах усталости для стали 30 наступает через 5—10 тысяч циклов при всех напряжениях выше предела усталости, то есть длительность первой стадии очень мала и составляет 2% от общей долговечности образцов. Длительность же первой стадии для сплава на основе титана значительно больше (14—27% от долговечности образцов). Это объясняется тем, что в стали 30 как процессы упрочнения, так и процессы разупрочнения протекают очень интенсивно, в результате чего относительно рано появляются микроскопические трещины усталости, вызывающие необратимые повреждения и снижающие усталостную прочность. Указанный вывод подтверждается известным фактом малой выносливости при перегрузках среднеуглеродистых отожженных сталей, для которых кривая повреждения (кривая Френча) проходит почти параллельно горизонтальной части кривой Велера. [c.39]

В условиях совместного действия коррозионной среды (влажная атмосфера, пресная и морская вода, конденсаты продуктов сгорания и др.) и циклических нагрузок различного знака наблюдается процесс коррозионно-усталостного разрушения металлов и сплавов (стали, сплавы алюминия, латуни и др.). Число циклов до разрушения при данной нагрузке уменьшается по сравнению с испытаниями в сухом воздухе, а истинный предел усталости не достигается. Поэтому коррози-онно-усталостные испытания проводят на базе определенного числа циклов (обычно 5-WN). На кривой Велера (рис. 11) после перелома появляется нисходящий участок, крутизна которого зависит от условий испытания (различный доступ кислорода к металлу, различная обработка поверхности, различная степень предварительной коррозии и др.). [c.131]

Силовой расчёт 2 — 51 Кривошипы с контркривошипом 2 — 504 Кривые Велера 3 — 70, 84 [c.123]

Выбор материала для таких пружин должен производиться с учётом его усталостной прочности в тех условиях (температурных, коррозионных и др.), в которых предстоит работать пружине. Для расчета пружин при нагрузках, переменных во времени, желательно располагать кривыми разрушающих напряжений в зависимости от числа циклов нагрузки (фиг. 3, кривые Велера), причём наибольший интерес, [c.655]

Испытания на усталость позволяют определять сопротивление металлов повторно-переменным нагрузкам. Количество повторений (циклов), которое выдерживает металл в образцах или в деталях машин до разрушения, зависит от величины и характера напряжений. Эта зависимость для чёрных металлов имеет показанный на фиг. 159 (кривая Велера). [c.70]

Кривая Велера имеет два различных участка. В пределах первого из них выносливость ограничивается вполне определённым числом циклов. Например, при напряжении <з произойдёт разрушение, если число циклов превысит N На втором участке кривая Велера приближается к асимптоте с ординатой ау. Повторное приложение сту уже не связано с разрушением металла. Это напряжение называют пределом усталости. [c.70]

Метод нисходящих нагрузок. При испытании с целью получения кривой Велера количество образцов обычно составляет 8 — 12. Первый образец устанавливается на напряжение, равное 2/д Нагрузка на последний образец ориентировочно может быть принята равной той, которая вызывает в образце напряжение а=0,45- 0,5 а/). Ступени последовательного снижения нагрузок от первого образца к последним располагаются равномерно в интервале между верхним и нижним пределами напряжений. При меньших нагрузках выявляется то напряжение, при котором образец не ломается после 10 циклов. Для решения вопроса, является ли это напряжение пределом усталости производят проверку, нагружая следующий образец на напряжение, среднее по величине между напряжением, не вызвавшим поломки после 107 циклов, и тем, при котором образец сломался. Если и при этом напряжении образец не сломается после 107 циклов и разность между величинами напряжений — наименьшего, вызвавшего поломку, и наибольшего, не вызвавшего её, —не превышает 5% и не больше 1 кг млА, то считают, что предел усталости установлен. Чтобы подтвердить этот результат, обычно производят испытание ещё одного образца при напряжении, равном установленному пределу усталости. [c.84]

Метод, основанный на использовании характеристик кривой Велера [1]. Целью этого метода является выявление такой последовательности нагрузок, при которой испытание на усталость и построение кривой Велера могут быть произведены при минимальном количестве образцов. Согласно этой методике образец № 1 устанавливается на напряжение о,, при котором вполне вероятна поломка приблизительно после 3-105 циклов, причём величина определяется [c.84]

В случае же поломки образца № 3 напряжение 34 следует взять на 2—3 kz mm меньше зд. В связи с тем, что кривая Велера после Ю циклов для чёрных металлов становится почти параллельной оси абсцисс, следует ожидать, что З4, уменьшенное на 2—3 кг/им , в сравнении с Зд не должно привести к поломке, и образец пройдёт 107 циклов, Образец № 5 устанавливается для уточнения предела усталости. [c.84]

Кривая Френча 1 представляет собой геометрическое место таких точек и характеризует нагружаемость предварительно перенапряженных образцов. Чем ближе кривая 1 к кривой Велера 2, тем выше способность материала сопротивляться действию перегрузок. Для некоторых прочных материалов при оптимальной термообработке кривые Френча практически совпадают с наклонными участками кривых Велера. У пластических материалов (например, отожженных углеродистых сталей) кривые Френча являются продолжением горизонтального участка кривой Велера (штриховая линия). Это значит, что такие материалы совершенно не выносят перегрузок, детали из этих материалов следует рассчитывать по пределу выносливости даже в малоцикловой области. [c.286]

Рассмотрим условия, опреде.пяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины и до критической /с, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала по классической кривой Велера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условиях усталости должна дать механика разрушения. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как известно, имеет определенный допуск на размер не-обиаружпваемых дефектов). К сварным конструкциям это относится в большей мере, и в этом случае желательно иметь критические значения коэффициентов иитеисивиости напряжений (Кс или Я/с) для основного материала, материала шва и материала переходной, термически поврежденной, зоны. Кроме этого, для сварных конструкций я елательно в области сварного шва знать величину и распределение остаточных напряжений. Все это вместе взятое способствует уточнению расчетов. [c.272]

Обобщенная диаграмма усталости приведена на рис. 19, где AB — кривая выносливости (кривая Велера). При напряжениях ниже длительного предела выносливости микротрещнны не развиваются. А В С — линия начала появления субмикроскопи-ческих трещин и А С — линия начала образования микротрещин или линия необратимой повреждаемости (линия Френча). При критическом напряжении усталости разрушение про- [c.82]

Различают два вида определений предела выносливости длительные (основные) и ускоренные (косвенные). Длительные испытания, проведенные на серии одинаковых образцов, дают возможность установить зависимость между максимальным напряжением цикла Ornas И ЧИСЛОМ 6ГО повторений Л/, нсобходимым для разрушения образца. Эту зависимость представляют обычно графически (рис. 88) в виде так называемой диаграммы выносливости (кривой Велера). Ускоренные методы позволяют лишь косвенным образом приближенно установить величину предела выносливости на основании результато1в испытания одного образца. Использование ускоренных методов возможно только при наличии дополнительного оборудования, и применимы они лишь для стали при испытании на изгиб по специально разработанной методике. [c.152]

Аналогичные исследования Г. С. Быструшкин провел на образцах и деталях из стали ЭИ9б1, для чего использовал резонансный прибор с накладной катушкой, работающий на частоте 60 кгц, [Л. 9]. Были построены диаграммы усталостного разрушения с граничными линиями (кривой Велера, линией образования микротрещин, линией образования субмикротрещин, линией упрочнения). [c.165]

В. С. Иванова разработала новую теорию усталостных разрушений металлов при циклических нагружениях. С этой целью в усталостную диаграмму, кроме кривой Велера AB D (рис. 18) В. С. Иванова ввела ряд дополнительных линий. [c.56]

Прямое измерение границы, образующей предел между образованием и распространением трещины, невозможно, поскольку 1с определяет наибольшее, а не среднее значение размеров трещин. Получить полную статистику размеров мпкротрещин в зависимости от количества циклов экспериментальным путем, вероятно, невозможно, поэтому нельзя установить также наибольшую из микротрещин в зависимости от количества цик- рис. 1. Кривые Велера 1 и Френча лов. Здесь, однако, можно вое- 2 для стали 12010. [c.225]

Г. е. неявное выражение кривой Велера для тела с надрезом. Результаты расчета для конкретных образцов с надрезом из стали 12010 приведены на рис. 4 в координатах коэффициент 3 — количество циклов до ра.зрушения. Очевидно, теоретические кривые и. экспериментальные точки находятся в хорошем соответствии. [c.228]

Твердые сплавы, широко применяемые в промышленности в виде режущих и формоизменяющих инструментов, подвергаются разнообразным механическим и термическим переменным нагрузкам. Достаточно указать на реншм прерывистого резания при токарной обработке, на фрезерование, глубокую вытяжку, прессование и штамповку с помощью твердосплавных инструментов. Оптимальное использование соответствующих инструментов требует знания с достаточно высокой точностью характеристик усталостной прочности описанных сплавов [1]. Вследствие хрупкости твердых сплавов при построении кривых Велера необходимо испытывать большое количество образцов, что приводит к повышенному расходу материала и увеличению времени испытаний. В настоящей работе впервые представлены результаты исследований по распространению усталост- [c.258]

Тз =/( >.). 1 = onst, имеющих место в случае схематизации по максимумам процессов нагружения с корроляцинными функциями (т) и / 2(т), когда осуществляется равномерное квантование величин Лтах, л т ,, и Do, случайная составляющая входного сигнала вычислительной подсистемы ограничена на интервале [—За +Зо] (о — среднеквадратическое отклонение ироцесса нагружения) среднее значение процесса нагружения принадлежит интервалу (0,3о], а в качестве операторов и Fn используется формула Серенсена и степеп-ная аппроксимация кривой Велера [3] [c.19]

Таким образом, по 5—6 образцам устанавливается приблизительный вид кривой Велера. При наличии большего количества образцов их используют для уточнения отдельных участков, добиваясь расположения полученных результатов либо вдоль всей кривой Велера, либо только в верхней или нижней её частях, в зависимости от цели испытаний. Нельзя применять несломавшиеся образцы для испытаний при увеличенных нагрузках, так как под действием переменных напряжений ниже предела усталости материал значительно упрочняется [29]. [c.84]

Построение диаграммы напряжение — число циклов . Существуют три способа. При первом способе строится кривая Велера в координатах напряжение — число циклов (фиг. 190, а). Предел усталости в этом случае соответствует ординате асимптоты кривой Велера. Выявление асимптоты иногда вызывает затруднения, так как испытания обычно проводятся при сравнительно небольшом числе циклов (до 5-lUfl-f-10-108), поэтому предпочитают пользоваться двумя другими способами. [c.84]

Лабораторный практикум по сопротивлению материалов (1975) -- [ c.40 , c.41 , c.42 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.305 , c.308 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.205 ]

Сопротивление материалов Издание 3 (1969) -- [ c.640 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...