Расчетное число нагружений (циклов)

Расчетное число нагружений (циклов) при расчете по [c.23]

Коэффициент приведения к расчетному числу нагружений (циклов). При вычислении величины коэффициента приведения к рас- [c.25]

РАСЧЕТНОЕ ЧИСЛО НАГРУЖЕНИЙ (ЦИКЛОВ) [c.20]

При расчете по ограниченному пределу выносливости коэффициент срока службы Фс [см. формулу (26) ] принимается по расчетному числу нагружений (циклов) [c.22]

Для подсчета общего числа нагружений валов крутящим моментом по табл. 15 принимаем расчетное число рабочих циклов крана = 25 в час, число нагружений за один цикл = 1. [c.78]

Расчетное число нагружений муфты за весь срок службы при симметричном цикле условно принимаем равным [c.103]

Расчетное число нагружений оси в данном случае определяется режимом работы механизма подъема. Согласно табл.-13— 15, для заданного среднего режима работы этого механизма имеем срок службы Л = 20 лет, число часов работы Т = 28 920, коэффициенты использования крана /г = 0,4 и = 0,5. Расчетное число циклов = 25, число нагружений за один цикл а = 1-Общее число нагружений оси по формуле (46) [c.217]

При определении расчетного числа нагружений при изгибе исходим из условного цикла работы крана при повороте стрелы на угол 50° из крайнего положения при а = 15° в среднее. Угол наклона стрелы в этом положении равен 65°. [c.300]

При малых расчетных числах нагружений N. меньших, чюм число циклов ТУо до перегиба кривой усталости типа Велера, [c.84]

Если срок службы вала ограничен, т. е. число циклов напряжений Л ц меньше базового числа нагружен ий Л цо 10 при знакопеременном изгибе, то расчетный предел усталости [c.58]

Допускаемые напряжения зубчатых колес, работающих в зоне наклонной кривой усталости (т. е. при расчетном числе циклов нагружений N, меньшем числа циклов N jq, достижении длительного предела выносливости), определяются из уравнения кривой усталости al N = Он где т — по- [c.186]

Сосуды подвергались нагружениям по схеме пульсирующего цикла давление в сосуде доводилось до рабочего (в нашем случае — до 67 кгс/см ), а затем снималось. Среднее время цикла составляло 3 мин. За расчетное число в испытаниях было принято 500 циклов. [c.58]

Тензометрирование деформации сосудов осуществлялось со снятием показаний при рабочем давлении, при давлениях, превышающих рабочее давление в 1,25 и 1,5 раза, а также после полной разгрузки. Если сосуд выдерживал расчетное число циклов нагружения до рабочего давления, путем плавного повышения давления он доводился до разрушения. При этом фиксировалось разрушающее давление и количество рабочего агента, израсходованное на увеличение объема сосудов. С целью определения остаточных пластических деформаций в 25 сечениях цилиндрического корпуса сосуда замерялась длина окружности до и после разрушения. Сосуды испытывались при различных температурах до —55°С. Вода в качестве рабочего агента использовалась до +4°С, а при понижении температуры применялось арктическое дизельное топливо. [c.61]

Экспериментальные и расчетные числа циклов до разрушения для указанного и еще трех сходных режимов сложного циклического нагружения приведены в табл. 5.5. Расчетные числа циклов попадают в пределы доверительного интервала (при доверительной вероятности р = 0,95) для средних значений экспериментальных чисел циклов до разрушения. [c.162]

В табл. 5.9 и 5.10 приведены расчетные и экспериментальные числа циклов до разрушения и значения меры повреждений для трубчатых образцов отожженной стали 45 (режим термообработки нагрев до 850 °С, выдержка 1,5 часа в печи, охлаждение на воздухе), испытывавшейся в условиях мягкого циклического растяжения—сжатия или синхронного растяжения—сжатия и кручения. Во всех случаях расчетные значения меры повреждений для момента фактического разрушения достаточно близки к единице. Экспериментальные числа циклов до разрушения находились в пределах 0,6Л р < Л экс < 1.4Л р, где Л р — расчетное число циклов. Определение N-p сводилось здесь к расчету продолжительности последней ступени нагружения, в то время как продолжительность предыдущих ступеней была заранее известна. [c.195]

На рис. 5.29 приведены результаты расчетного исследования влияния начальной температуры пара на допускаемое число циклов нагружения РСД. На основании приведенных графиков рекомендовано повысить температуру промперегрева перед толчком при пуске турбины из горячего состояния с 400 до 440°С. При этом допустимое число пусков из горячего состояния увеличится с 500 до 4000, а число комбинированных циклов - с 200 до 600. Что касается РВД, то хотя допустимое число нагружений его и выше, чем для РСД, однако с учетом колебания его температуры при изменении нагрузки желательно, по крайней мере, на 20-30°С уменьшить захолаживание ротора при пуске из горячего состояния, что повысит, согласно расчетам, допустимое число пусков с 800 до 1500-2000. [c.169]

Роторы турбин и генераторов находятся под действием статических и повторно-статических (малоцикловых) напряжений, обусловленных центробежными силами и тепловыми нагрузками при испытаниях, эксплуатационных пусках и остановах, а также при изменении мощности. Число таких циклов может достигать 20—60 и более в год при общем числе за расчетный ресурс 500— 1000 и более. Повторяющаяся смена нагрузок вызывает в роторах (особенно в местах повышенной концентрации и значительных температурных напряжений) накопление малоцикловых повреждений. Сочетание повторных нагрузок с повышенными температурами в элементах конструкций высокого давления является причиной ускорения накопления повреждений за счет длительных статических повреждений. Кроме того, на низкочастотные (10- —10 Гц) циклы высоких напряжений накладываются высокочастотные (в диапазоне частот 10—150 Гц) циклы переменных напряжений, обусловленные действием нагрузок от силы тяжести на оборотных частотах , срывом масляного клина в подшипниках или вибрационных нагрузок за счет изгибных и крутильных колебаний роторов по соответствующим формам. Суммарное число циклов нагружения за расчетный ресурс достигает при этом 10 — 10 . Вибрационная составляющая циклических напряжений для роторов турбин и генераторов при современном уровне балансировки, предварительных доводочных работ и контроля вибраций при эксплуатации может быть снижена практически до безопасных уровней при нормальной эксплуатации. Но роль этой составляющей резко возрастает при изменении жесткости роторов на стадии развития в них макротрещин. Для роторов паровых турбин в интервале указанных низких и высоких частот могут иметь место циклы нагружения с промежуточными частотами (0,01 —10 Гц) в результате неравномерности давлений и температур потоков пара. Таким образом, фактический спектр механических и температурных напряжений для роторов турбин и турбогенераторов оказывается достаточно сложным. Сложность формы цикла возрастает по мере повышения температур (образуются деформации ползучести), а также за счет изменения асимметрии цикла при наличии остаточных напряжений. [c.7]

Многократная статическая нагрузка считается условно однократной, если число ее циклов не превышает 10 . При определении числа циклов нагружения не учитывают колебания нагрузки в пределах 15 % расчетной. [c.355]

Таким образом, моделирование условий разрушения телескопического кольца показало, что в стендовых испытаниях и в условиях эксплуатации возможны режимы нагружения, когда реализуются разрушения малоциклового характера. На рис. 5.15 приведены также данные расчета малоцикловой усталости модели, полученные с использованием рис. 5.13, 5.14 и табл. 5.2. Соответствие кривых хорошее, лучше при расчете чисел циклов на основе максимальных деформаций в опасных зонах с помощью МКЭ. Рис. 5.16 является итоговым для оценки корректности расчетного способа на основе деформационно-кинетической трактовки условий малоциклового разрушения при высокой температуре. Здесь же приведены результаты расчета для двух конструктивных элементов 3, испытанных в стендовых условиях по режиму, приведенному на рис. 5.9, г, но со значительным перекосом разрушение за Л 1 = 1672 и Л/2 = 2544 циклов приходилось на зону Ra- При известной внешней максимальной нагрузке цикла с учетом перекоса и соответствующего анализа определена средняя нагрузка q в локальной зоне перегрузки, е помощью которой на основе данных рис. 5.13 (точка 5) найдена максимальная деформация, а затем по рис. 5.14 определено расчетное число циклов. [c.218]

По табл. 14 принимаем срок службы крюка Л = 20 лет. Число часов работы крюка при этом сроке службы по табл. 13 Т = 28 920, расчетное число циклов = 25 (табл. 15), число нагружений за один цикл принято а = 1. [c.108]

Расчетные нагрузки и расчетное число циклов. Этот расчет рассмотрим на примере трансмиссионного вала. Согласно стр. 15 расчет этого вала на усталостную прочность производим по нагрузкам, соответствующим положению тележки с грузом на расстоянии 1 I от опоры (рис. 42, а). Нагрузка на наиболее нагруженную опору А при этом будет равна [c.163]

Расчетное число циклов нагружения детали [c.200]

Расчетное число циклов нагружений детали с Пр = = 30 об мин [c.205]

Медианные значения числа часов работы или циклов нагружения— это такие значения, которые 50% всех деталей выдерживают при заданных условиях работы без отказа. Расчетное число часов работы где Я — фактор надежности, пока- [c.138]

Для машин цикличного действия, зная фактическое время работы машины, соответствующее долговечности Т, можно определить число ее рабочих циклов Ыц. При известном числе у нагружений рассматриваемого элемента за один рабочий цикл расчетное число циклов определится из выражения =г ЛГц. [c.138]

При расчете деталей на контактную прочность можно принимать йд= 0,65, при расчете на изгиб йдр 0,8. Коэффициент определяется в зависимости от расчетного числа гр сч циклов нагружений детале и показателя степени т уравнений кривой выносливости. Расчетное число циклов нагружения определяется по формуле [c.48]

Проверка пригодности расчетной модели была произведена на семи сосудах, в которых имелось 41 место с порами или скоплениями пор с начальной глубиной 0,18—0,22 мм. Испытания проводились при пульсирующих нагрузках, вызывающих в стенках максимальные напряжения в пределах 1330—1372 МПа. Число циклов нагружений отдельных сосудов составляло 475, 596, 722, 852, 992, 1000, 1000. Предварительными исследованиями было установлено, что трещины на границах пор при этих уровнях напряжений возникают примерно через No = = 100 циклов. Поэтому в качестве расчетного числа циклов нагружения при росте трещин принималось N = N — 100. [c.269]

Экспериментальные сосуды при положительных температурах выдерживали полное расчетное число нагружений до рабочего давления (500 циклов). При разрушении излом был вязким, сосуд в большей части оставался целым (рис. 20, а). При низких температурах разрушение было хрупким, трещины ра1апространяли1СЬ лавинно. Сосуды при этом разламывались на несколько частей (рис. 20, 6, в). [c.62]

Расчетное число нагружений, подсчитанное выше при изгибе расл = 7,8-10 , при кручении 2 = 1,73-10 коэффициенты срока службы, соответствуюш,ие этому числу циклов, по табл. 9 Фс = 1,03 и фс = 1,24. [c.143]

Грузки Qi Np — суммарное число циклов нагружения за расчетный срок службы Мр—ООТобщП, здесь п — расчетное число нагружений равное частоте вращения элемента, мин. [c.26]

Допускаемые напряжения изгиба [а,, ] для зубьев червячного колеса устанавливаются в зависимости от материала, способа отливки и характера нагружения (реверсивное, нереверсивное). Значения [а д ] при базе испытаний Np - = 0 циклов нагружений приведены в табл. 8.7. Для определения значения допускаемого напряжения изгиба при расчетном числе циклов TVjj. табличное значение [а g ] следует умножить на коэффициент долговечности Уд,, равный [c.181]

Таким образом, сопротивление циклическому упругопластическому деформированию аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при температуре Т = 650° С, соответствующей интенсивному протеканию в ней процессов деформационного старения и других температурно-временных эффектов, существенным образом зависит от условий испытаний, к которым в первую очередь относятся уровень циклических деформаций и форма цикла (частота) нагружения. Эти характеристики в значительной мер определяют интенсивность деформационного старения материала, а тем самым и характер изменения деформационных характеристик, на основе которых описываются процессы накопления повреждений. Учет изменения механических свойств материала вследствие его структурных изменений, а также особенностей развития деформаций в зависимости от формы цикла нагружения позволяет, как показано в разд. 4.3, достаточно правильно описывать накопление повреждений и определять в соответствии е этим расчетное число циклов до разрушения. [c.191]

При малоцикловых нагрузках (если расчетное число циклов нагружения находится в пределах 10 .. 10 ) производится расчет конструкции на мапоцикловую усталость. Максимальные амплитуды условных упругих напряжений в элементах крышки и решетки, вычисленных, как описано выше, с учетом соответствующих коэффициентов концентрации напряжений, не должны превышать допускаемой амплитуды приведенных упругих напряжений, определенной в соответствии с ГОСТ 25859. [c.382]

Так как показано, что чувствительность к повторности нагружения мало зависит от характеристики цикла, то значения для рабочих температур можно определить по результатам простейших экспериментов, например, при двухступенчатом нагружении циклами, число которых соответствует условиям эксплуатации. Так как цикл работы многих деталей высокотемпературных установок можно упрощенно представить как запуск — работа на стационарном режиме — останов , то влияние повторности и величину а, можно оценивать по результатам испытаний при циклическом нагруженйи с полной разгрузкой и охлаждением после выдержки под напряжением и использовать такие значения для получения расчетной кривой длительной прочности при любых сложных циклах повторного нагружения. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...