Условие граничное механическое

Начальные и граничные условия для механических и электромагнитных величин указаны выше. [c.257]

Граничные условия, учитывающие механическое взаимодействие фаз [c.15]

Как уже было отмечено, условие граничного перепада температур было впервые с позиций теплорода сформулировано Карно. По убеждению Карно, механическая работа, получаемая в тепловом двигателе, является следствием перетекания теплорода от горячего тела к холодному. Указанный процесс, по мнению Карно, протекает так же, как процесс получения работы за счет падения воды с высокого уровня на низкий. [c.69]

Работоспособность калории, подводимой вместе с теплоносителем, определяется, прежде всего, возможностью расширения теплоносителя, т. е. определяется превышением давления подводимого теплоносителя над давлением внешней среды. Следовательно, граничные механические факторы процесса превращения тепла в работу не только являются обязательными условиями длительного действия теплового двигателя, но одновременно определяют работоспособность подведенного тепла. В качестве меры сравнительной технической работоспособности калорий, заключенных в единице веса рабочего вещества и подводимых к рабочему телу при давлении теплового резервуара (верхнем давлении), по-видимому, возможно использовать удельную адиабатическую работу расширения рабочего вещества от верхнего давления до давления окружающей среды. [c.72]

Условие баланса сил. Обычные условия локального механического равновесия дают второе граничное условие. В силу того, что профиль пленки слева от линии трехфазного контакта описывается возрастающей функцией, а справа от нее - убывающей, углы наклона гребешка выражаются через производные таким образом [c.118]

Производство поршневых колец. Такие кольца работают при температурах до 250-450 °С, в условиях граничного трения, при высоких напряжениях. Для увеличения срока службы литых поршневых колец, а следовательно, и самих двигателей применяют различные технологические приемы пористое хромирование, легирование чугуна, азотирование, изготовление колец из чугуна со сфероидальным графитом и из литой графитизированной стали. Установлено, что структура металла кольца должна представлять собой мелкопластинчатый или сорбитообразный перлит допускается феррит в виде отдельных зерен в количестве не более 5 % поля зрения на шлифе, а структурно-свободный цементит не допускается. Именно такая структура обеспечивает поршневым кольцам высокие механические свойства (необходимые для сохранения формы кольца при надевании его на поршень), достаточную упругость, высокие антифрикционные свойства и сопротивление износу при работе в паре со стенкой цилиндра. Производство литых колец из чугуна с последуюш,ей механической обработкой требует более десяти машинных операций, во время которых до 90% металла теряется в стружку. [c.21]

Граничные условия для механических величин. Граничные условия задаются в интервале времени (/q, в котором происходит деформация тела. В каждой точке должна быть задана массовая [c.236]

Особую сложность представляют задачи пограничного слоя в гиперзвуковом потоке при наличии разрушения поверхности тела из-за высоких температур обтекающего поверхность газа. Появляющиеся в этих условиях процессы плавления или непосредственного испарения (сублимации) поверхности тела создают в пограничном слое многокомпонентные смеси, содержащие наряду с диссоциированными и ионизованными частицами еще сложные молекулы материала разрушающейся поверхности. Это приводит к необходимости установления граничных условий на деформирующейся поверхности, учета тепловых явлений в самом твердом теле, ограниченном разрушающейся поверхностью, и рассмотрения условий его механического разрушения (образование трещин и их выветривание ). [c.699]

Узлы угловые 217 на сторонах 217 Условия граничные 143, 181, 183 Уравнение теплопроводности 127, 299 сохранения механической энергии 126 [c.350]

Плоская контактная задача для пьезоэлектрической полуплоскости при наличии сцепления была рассмотрена в работах [6, 7] при следующих граничных условиях для механических переменных поля [c.593]

То, что одинаковый результат решения задачи получен двумя различными путями, подтверждает, что вариационное уравнение включает в себя дифференциальные уравнения равновесия, граничные условия и механические свойства тела. Во многих случаях, когда совместное решение уравнений равновесия и уравнений состояния затруднительно, использование вариационных принципов позволяет сравнительно простым путем получить требуемые результаты. [c.136]

При нагружении трением в эксплуатации тонкие слои рабочих поверхностей находятся под многократным воздействием нормальных и тангенциальных напряжений и нагреваются до значительных температур. Особое значение в этих условиях имеют рабочие среды в зоне контакта. Естественно, что механические и физико-химические свойства тонких поверхностных слоев и основного металла резко отличаются. В качестве примера показан график изменения твердости по глубине для сечения вала двигателя, работающего при нормальных условиях граничного трения (рис. 5, а), и изменение твердости в сечении поверхностного слоя подшипника скольжения при развитии схватывания I рода (рис. 5, б). Отличия весьма [c.30]

Граничные условия для механического нагружения выбираются аналогичными рассмотренным в разделе 3.1.2 отсутствие скольжения на торцах осадка гармонического характера = Eq sin oi. [c.177]

Подшипник работает в условиях граничной смазки (масло МС-20) при малой скорости скольжения, не вызывающей его нагрева. Радиальная нагрузка, действующая на вал, Р = 10 кН (100 кгс). При таких условиях можно с большой надежностью и достоверностью использовать в расчете исходные механические и геометрические характеристики подшипника. [c.103]

Подставив выражения (4.7.10) и (4.7.11) в граничное условие для механических напряжений (4.7.3), найдем следующие два условия [c.242]

Здесь пренебрегается скачком температур на межфазной границе (см. (5.5.27)), а граничное условие при г) = оо для рассматриваемой системы реализует приток или отток тепла Q o на бесконечности и подвод пли отвод механической энергии Ах за счет работы поверхностных сил, которые равны [c.286]

Однако, в отличие от теплового контакта при механическом или диффузионном контакте системы и внешней среды для выравнивания соответствующих интенсивных свойств на граничной поверхности системы необходимо, чтобы изменялись ее внешние свойства (объем, массы компонентов и др.). Зависимость же состояния от внешних свойств, т. е. от индивидуальности выбранной системы и внешних воздействий на нее, следует уже из определения этих свойств и является очевидной ез дополнительных постулатов. Поэтому в термодинамике постулируется существование только термического равновесия и температуры, другие же термодинамические силы (давление, химические потенциалы компонентов и другие интенсивные переменные, выравнивание которых на граничной поверхности системы является необходимым условием соответствующего контактного равновесия) получаются как следствия применения к равновесным системам второго закона термодинамики (см. гл. 5). [c.23]

Углы наклона линий скольжения при выходе на контур зависят от величины касательных напряжений на данном контуре. При отсутствии касательных напряжений на свободных (боковых) поверхностях мягкой прослойки линии скольжения пересекают данную поверхность под углом +45°. Если касательные напряжения на контактной поверхности металлов М и Т достигают наибольшей величины (например, при большой степени механической неоднородности соединений), то к .В данном случае одно семейство пересекает поверхность контакта металлов М и Т под углом 90°, а для второго семейства линия контакта является огибающей. При этом из угловых точек мягкой прослойки (которые будут особыми) строятся в соответствии с граничными условиями веерные поля сеток линий скольжения с соответствующими центрированными углами. Пример построения сетки линий скольжения для мягкой прослойки со степенью механической неоднородности =а /сг >6 и относи- [c.43]

МЕХАНИЧЕСКИЙ СМЫСЛ ФУНКЦИИ ЭРИ и ГРАНИЧНЫЕ УСЛОВИЯ ДЛЯ НЕЕ [c.234]

Суммируя изложенное, можно констатировать, что одинаковые безразмерные дифференциальные уравнения, описывающие группу гидродинамических процессов, вместе с безразмерными условиями однозначности (начальными и граничными условиями), а также одинаковые значения критериев подобия являются необходимыми условиями механического подобия. Доказать их достаточность удается не во всех случаях, так как это связано с вопросом о существовании и единственности решений уравнений Навье — Стокса. Рассмотрим этот вопрос подробнее. [c.123]

Перейдем теперь к формулировке граничных условий в задачах электроупругости. Здесь необходимо различать условия для механических составляющих электроупругого поля и условия электростатики. Если же на поверхности электрического тела заданы внешние силы, то компоненты тензора механических напряжений должны удовлетворять условиям (1.3). Граничные условия, обусловленные наличием электрического поля, зависят существенно от способа возбуждения пьезоэлектрического тела, поверхность которого может быть покрыта тонкими проводящими электродами или граничить с вакуумом. Механическая деформация и возбуждение колебаний пьезоэлектрика осуществляется с помощью задания разности электрических потенциалов, созданной на части электроднрованной поверхности 5 тела. В этом случае выполняется условие [c.255]

Закономерности смазочного действия могут считаться выясненными только для жидкостного трения, при котором только и применим метод моделей, если не касаться трудностей его практической реализации. В тех же случаях, когда толш,ина смазочного слоя между скользящими деталями не везде превышает необходимую толщину, смазочный эффект становится зависящим от особого поведения граничного смазочного слоя, учет которого крайне затруднен малой изученностью соответствующей области явлений. При этом явления жидкостной смазки крайне осложняются, и количественная трактовка их делается по существу невозможной. Между тем практика предъявляет требования оценки смазочных средств не только в отнощении объемно-механических свойств, определяющих действие смазки при жидкостном трении, но и в отношении свойств, определяющих положительное действие смазки в условиях граничного трения. Это совпадает с требованием оценивать маслянистость смазки, понимая под ней вышеуказанный комплекс свойств. [c.78]

В условиях граничной смазки, когда нагрузка, скорость перемещения и температура невелики, а масляная пленка не нарушена (см. рис. 9.3, в), вероятнее всего можно ожидать механическое изнашивание в форме истирания поверхностей. Отдельные наиболее высокие гребешки микронеровностей снимают тонкие слои сопряженной поверхности и одновременно сами изнашиваются. Это можно наблюдать в хорошо изолированных от абразивной пьши передаче винт-гайка скольжения, цепных передачах, шарнирных подшипниках скольжения и др. Увеличение твердости и снижение шероховатости трущихся поверхностей, применение антифрикционных пар и смазочных материалов с противоизносными присадками повышают их износостойкость. [c.195]

Для материалов, работающих в условиях граничной смазки, самосмазывающихся материалов, в ряде других случаев фрикционного взаимодействия твердость поверхностного слоя не является определяющим параметром износостойкости. Большое значение приобретают способность поверхностных слоев многократно передеформироваться, не испытывая сильного наклепа, химическая активность поверхности в отношении окружающей среды и контртела, возможность образования поверхностных слоев с развитой анизотропией механических свойств. С точки зрения структуры, сопротивление материала усталостному изнашиванию определяется прежде всего энергией, необходимой для зарождения трещин, и скоростью их распространения. Положительное влияние ионной имплантации на прочность при малоцикловой усталости связано прежде всего с появлением радиационных дефектов, улучшающих гомогенность деформации (измельчение полос скольжения), и снижением энергии дефектов упаковки при образовании поверхностных сплавов. В условиях многоцикловой усталости большое значение приобретают остаточные напряжения, возникающие при легировании поверхности. В большинстве случаев глубина зарождения усталостных трещин при изнашивании значительно превосходит глубину имплантированного слоя. Исходя из этого, можно предположить, что имплантация влияет не на зарождение трещин, а на их развитие и выход на поверхность. В табл. 3.4 суммированы некоторые результаты исследования износостойкости ионно-легированных слоев в условиях граничной смазки и усталостного изнашивания [26]. [c.97]

Снижение работоспособности шарикоподшипника при смазке маловязкими агрессивными жидкостями происходит из-за коррозионно-механического изнашивания, коррозионно-усталостного разрушения (при больших нагрузках) и повышенного износа или поломки сепаратора. Частицы коррозионно-механического износа попадают в зазоры подшипника и могут привести к его заклиниванию. Смазка подшипника маловязкими жидкостями создает условия граничного трения, при котором долговечная работа шарикоподшипника возможна только при высокой антифрикционности и самосмазываемости пары трения сепаратор — кольца и шарики. [c.208]

Адсорбционно - коррозионно - усталостное изнашивание наиболее распространено в подвижных сопряжениях, работающих в условиях граничной смазки и при внешнем трении [91]. Усталостный и коррозионно-механический виды изнашивания являются частными случаями этого вида изнашивания. Изнашивание является резул1,тато.ч фрикционной усталости поверхностных слоев, возникающей при их многократном деформировании, на которое вл1 яет эффект Ребиидера и коррозионные процессы, особенно процессы, сходные по механизму с коррозией под напряжением. Взаимодействие твердых тел, приводящее к этому виду изнашивания, осуществляется следующим образом. [c.36]

Проведенный анализ работы подшипников скольх<ения с мягкими вкладышами, работающих в условиях граничной смазки, позволяет рекомендовать для применения нагрузки, вид механической обработки поверхности вала, механические и триботехнические характеристики материалов и конструктивные параметры сопряжения, обеспечивающие минимальные в заданных условиях потери на трение. [c.168]

В (3) учтены основные конструктивные (Лиар, / ви). технологические ( та1, / , V), материаловедческие ( . [I, Оаф) и эксплуатационные (то и Р) параметры, влияющие на момент сил трения. Для обычных видов механической обработки рабочей по-в рхности пяты можно принять, что Ь — =2. Тогда для вычисления момента сил трения в упорном подшипнике скольжения, работающем в условиях граничной смазки, следует использовать фор.мулу [c.187]

В табл. 12 представлены основные характеристики некоторых металлов и их окислов, сульфидов, хлоридов [16]. Как видно из данных этой таблицы, окисные пленки большинства металлов, которые можно рассматривать как продукты хемосорбции кислорода, обладают более высокой механической прочностью, чем сами металлы. Температура плавления окислов, их плотность, термодинамические показатели, энергия связи ( в), как правило, превышают соответствующие данные для чистых металлов. Сульфиды металлов и их фосфорсодержащие соединения менее тугоплавки и прочны, чем их кислородные аналоги. С этим связана одна из главных причин применения противоизносных и противозадирных серофосфорсодержащих присадок [75—78, 85]. Галоидные пленки тяжелых металлов удовлетворяют всем требованиям граничной смазки их температура плавления и механическая прочность значительно ниже, чем для чистых металлов, и в то же время достаточно высоки, чтобы противостоять высоким нагрузкам и температурам в условиях граничного трения. Хлорсодержащие маслорастворимые ПАВ также являются распространенным классом присадок к трансмиссионным и гипоидным маслам [85]. Особый интерес представляют кислородные соединения бора (бораты). Окислы бора в отличие от самого бора и окислов других металлов легкоплавки тем пература плавления бора 20 75°С, его окисла (В2О3) —450 °С. Это предопределяет -использование солей борных кислот в качестве присадок к моторным и трансмиссионным маслам, а также к смазочно-охлаждающим жидкостям. Так, значительное распространение получили борсодержащие алкенилсукцинимидные присадки и борсодержащие основания Манниха [c.60]

Особую сложность представляют задачи пограничного слоя в гиперзвуковом потоке при наличии разрушения поверхности тела из-за высоких температур обтекающего поверхность газа. Появляющиеся в этих условиях процессы плавления или непосредственного испарения (сублимации) поверхности тела создают в пограничном слое многокомпонентные смеси, содержаише наряду с диссоциированными и ионизованными частицами еще сложные молекулы материала разрушающейся поверхности. Это приводит к необходимости установления граничных условий на деформирующейся поверхности, учета тепловых явлений в самом твердом теле, ограниченном разруншющейся поверхностью, и рассмотрения условий его механического разрушения (образование трещин и их выветривание ). Несмотря на исключительную сложность этих явлений, требующих для своего изучения привлечения данных из разнообразных областей механики, термодинамики и термохимии, в настоящее время, особенно благодаря замечательным достил<ениям отечественных ученых, уже имеются методы расчета ), вполне удовлетворяющие практику. [c.875]

Представляет интерес также другой случай, когда поверхность кристалла электрически закорочена. Практически это достигается нанесением тонкой металлической пленки, которая почти не влияет на граничные условия для механических величин. Тогда для электрических величин остается единственное граничное условие [c.154]

На ребре каждого электрода небольшая часть энергии падающей ПАВ отражается в результате резкого изменения параметров, определяющих граничные условия, хак механические (ненулевая толщина электрода, иная плотность материала), так и электрические (закорочение касательной составляющей электрического поля под электродом). Подробно вопросы отражения ПАВ рассмотрены в разд. 7.11, нз которого следует, что вследствие отражения ПАВ от ребер электродов требуется применение более сложных эквивалентных схем преобразователей [c.413]

Оптимизация микрорельефа поверхности трения. При трении в условиях граничной смазки либо в отсутствие смазочных материалов существенную роль играет микрорельеф трущихся поверхностей, во многом определяющий фрикционные качества сопряжения. На основании молекулярно-механической теории трения показана возможность оптимизации микрорельефа по критериям максимума износо- и задиростойкости, а также минимума коэффициента трения. [c.189]

Аналитические решения такого рода уравнений получены для задач в идеализированной постановке (плоскость с полу-бесконечной или конечной трещиной, пространство с дисковидной трещиной и т. д.) при воздействии гармонических и ударных нагрузок (достаточно полный их обзор дан в работах [148, 177, 178, 199, 220, 271]. Однако эти решения дают представления о реальном поведении конструкции конечных размеров только в начальный период времени (до прихода в вершину трещины волн напряжений, отраженных от границ тела). Кроме того, они не учитывают разнородности материала конструкции по механическим свойствам, изменения граничных условий по-берегам трещины в процессе ее продвижения траектория трещины считается прямолинейной, а удельная эффективная энергия, затрачиваемая на образование новых поверхностей yf, принимается постоянной и не зависящей от скорости деформирования. Очевидно, что с помощью методов, имеющих указанные ограничения, навряд ли можно дать надежные оценки работоспособности элементов конструкций сложной формы и характера нагружения. Поэтому широкое распространение получили численные методы расчета динамических параметров механики разрушения [177, 178]. [c.241]

Природа сил Xj различная, могут быть силы электрического или магнитного поля, механические и другие силы. Соответственно под координатами понимается не только положение системы в пространстве, но и состояние ее деформации, электризации, намагниченности и др. Речь идет, таким образом, об обобщенных силах X,- и обобщенных внешних координатах системы Vj. Обобш,ение состоит, в частности, в том, что в отличие от истинных механических сил и координат обобщенные силы и координаты могут иметь иную размерность при условии, что их произведение имеет размерность энергии. Например, сила, деленная на площадь, равняется давлению (Р), а изменение расстояния в направлении действия этой силы, умноженное на площадь граничной поверхности, — это изменение объема системы (dl ). Поэтому элементарная механическая работа против сил изотропного внешнего давления записывается в термодинамике как работа расширения системы [c.43]

В МДТТ предполагается, что конфигурация тела объемом V (рис. 4.2), ограниченного поверхностью S, и его механические свойства известны. Известны также внешние объемные R. и поверхностные q на части граничной поверхности Sg СИЛЫ, перемещения Д на части граничной поверхности 5д, физические условия (температура Т). [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...