П параметры пара начальные проточная часть турбины

Турбины С широким диапазоном изменения скорости враш.ения. Турбина Кировского завода ОП-27 для привода насоса прямоточного котла развивает мощность от 500 до 2500 л. с. при изменении числа оборотов соответственно от 1200 до 4800 в минуту. Турбина рассчитана для начальных параметров пара 20 ama, 400° С с учётом возможности работы при пониженных параметрах пара — 25 ama, 376° С. Противодавление составляет 7 ama. Проточная часть турбины состоит из 11 ступеней давления, первая из которых имеет две ступени скорости, а три последующие имеют парциальный подвод пара. [c.194]

Принятые начальные и конечные параметры цикла из-за недопустимо высокой влажности пара в последних ступенях турбины не позволяют использовать наиболее простой цикл турбоустановки (без промежуточной сепарации влаги и без промежуточного перегрева пара), поскольку еще не разработаны эффективные устройства для удаления влаги из проточной части турбины. Применение промежуточного перегрева пара с использованием в качестве греющего острого пара или пара из отборов турбины оказывает двоякое воздействие на экономичность турбоустановки с одной стороны, происходит уменьшение влажности в ступенях турбины, расположенных после промперегрева, и уменьшение потерь от влажности пара, с другой стороны, снижается к.п.д. термодинамического цикла турбоустановки. Чтобы отдельно рассмотреть влияние схемы и параметров промежуточного перегрева пара на экономичность термодинамического цикла установки, были проведены расчеты для цикла с идеальной турбиной, в которой отсутствуют потери, связанные с влажностью пара, и ограничения по предельной влажности. Результаты расчетов даны на рис. 4.2. [c.84]

Известны попытки упрочнения поверхностей электрическим хромированием и азотированием лопаток турбин. Сведения об эффективности этих методов пока разноречивы. Важное значение для уменьшения эрозии имеет рациональный выбор конструктивных и термо-газодинамических параметров при проектировании турбин. Значительное уменьшение конечной влажности в турбине достигается введением промежуточного перегрева пара, а также путем рационального выбора начальных и конечных параметров. Для уменьшения эрозии рабочих лопаток полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочей решеткой. Меридиональный обвод проточной части турбины необходимо выполнять плавным, без резких уступов и перегородок, способствующих концентрации на отдельных участках влаги. Геометрические углы выхода из соплового аппарата и входа на рабочие лопатки должны обеспечивать минимальное рассогласование скоростей фаз и безударный вход двухфазного потока. [c.363]

При постоянном давлении свежего пара перед главной турбиной и снижении ее нагрузки мощность приводной турбины уменьшается быстрее, чем потребная мощность насоса. Поэтому для обеспечения работы приводной турбины при частичных нагрузках ее проточную часть выполняют с увеличенной пропускной способностью, а избыток мощности на номинальном режиме устраняют прикрытием ее регулирующих клапанов. При снижении нагрузки степень дросселирования в регулирующих клапанах уменьшается, и при некоторой нагрузке клапаны приводной турбины открываются полностью. Ниже этой нагрузки главной турбины приводная турбина не может обеспечить насос необходимой мощностью и приходится переходить на питание ее от постороннего источника с более высокими начальными параметрами пара. При работе на номинальном режиме с дросселированием часто приводят КПД турбины с учетом потери от этого дросселирования (КПД от стопорного клапана), хотя этот КПД отражает не только совершенство проточной части турбины, но и потерю в клапанах. [c.291]

Из соотношения (2.40) следует, что на мощность турбины принципиально можно повлиять, изменяя расход пара через турбину или ее отсеки, ее теплоперепад за счет начальных или конечных параметров пара, а также расход и теплоперепад проточной части турбины одновременно. Чаще всего реализуется третий способ, причем изменению подвергаются только начальные параметры пара. [c.51]

Режим работы турбоагрегата — это совокупность показателей, однозначно определяющих его состояние и экономические характеристики. В общем случае режим работы турбоагрегата определяется бесконечным числом параметров расходом пара на турбину, внутренней и электрической мощностью турбоагрегата, отпуском тепла из отборов, начальными параметрами, параметрами в отборах, конечными параметрами, состояниями регенеративных и сетевых подогревателей (температурные напоры), составом работающего оборудования (включенными или невключенными ПВД, числом работающих сетевых подогревателей) и т.д. Ясно, что этот список можно продолжить и дальше, и поэтому кажется, что для получения данных по режиму требуется всякий раз проводить весьма сложные расчеты тепловой схемы и проточной части турбины со сведением материальных и энергетических балансов. Выполнение таких расчетов под силу только заводским конструкторским бюро и высококвалифицированным наладочным организациям. [c.319]

Для предотвращения заноса проточной части турбины ПТЭ предусматривается вполне определенное допустимое количество соединений натрия и кремниевой кислоты в паре, поступающем к турбине. Допустимое количество примесей в паре определяется назначением установки, ее начальными параметрами и применяемым типом котла. [c.362]

Пар с начальными параметрами 9,0 МПа и 535 °С подводится по паровпускной трубе к расположенной на корпусе турбины паровой коробке 2, в которой размещены регулирующие клапаны 3. Из клапанной коробки пар через одновенечную регулирующую ступень подводится к проточной части турбины, состоящей из 21 ступени. Первые 18 ступеней имеют рабочие диски (колеса), выполненные за одно целое с валом турбины. Последующие три ступени имеют диски, посаженные с натягом На вал. На обедах каждого диска укреплены рабочие лопатки. [c.196]

Так, при сверхкритических параметрах давление и температура Н2О изменяются в пределах 30—0,003 МПа и 565—30°С, при высоких параметрах —в пределах 13—0,003 МПа и 565—30°С. Максимальное по значению давление создается питательными насосами. На участке котла, а именно от входного коллектора экономайзера до выходного коллектора пароперегревателя, давление несколько снижается, а температура существенно возрастает, достигая значений, установленных для начальных параметров пара. При прохождении проточной части турбины происходит адиабатное расширение пара, сопровождающееся снижением его давления и температуры. На мощных КЭС применяют промежуточный перегрев пара, направляя его из определенных ступеней турбины (обычно при давлении 4 МПа) в специальный пароперегреватель. В нем пар нагревается до температуры первичного перегрева, т. е. до 540—565 °С. [c.14]

Проходя проточную часть турбины, пар расширяется, и его параметры быстро снижаются. С уменьшением давления и температуры растворимость всех солей, окислов железа и меди, а также свободной кремнекислоты уменьшается. Для примесей, которые в паре начальных параметров находились в состоянии насыщенного раствора, состояние пересыщения и, следовательно, начало выпадения твердой фазы из парового раствора наступают тем раньше, чем меньше их растворимость. Для примесей, которые в паре начальных параметров находились в состоянии ненасыщенного раствора, состояние насыщения наступает тогда, когда фактическая концентрация примеси становится равной растворимости. При последующем снижении параметров пара и соответственно растворимости вещества паровой раствор становится пересыщенным, и из него начинает выделяться твердая фаза. [c.166]

Пользование величиной неудобно, так как нормирование ее затруднительно из-за многообразных условий, при которых должна устанавливаться норма (разнообразие начальных параметров пара, параметров отбора, конструкция и состояние проточной части турбины и т. п.). Следует, однако, отметить, что использование ш может оказаться целесообразным при оптимизации параметров установки с противодавлением [Л. 1]. [c.95]

Анализ твердых отложений в проточной части турбины позволяет установить связь между составом выпадающего осадка и начальными параметрами, пара. Если основным компонентом в отложениях турбин среднего давления были легкорастворимые соли натрия, то с переходом на давление пара 8,8 МПа (90 кгс/см ) основной составляющей в твердых осадках является окись кремния (ЗЮг). В блоках на давление 13,7 МПа (140 кгс/см2) наряду с кремнекислотой значительное место в твердых осадках занимает окись железа ((РегОз), а в паре сверхкритических параметров появляются в больших количествах соединения меди. Эти соединения являются продуктом аммиачной коррозии латунных трубок конденсатора и подогревателей низкого давления. Занос турбины окислами меди особенно неприятен тем, что эти соединения выпадают в головной части турбины, где размеры сопл и лопаток малы и влияние отложений особенно велико. [c.105]

В процессе эксплуатации значительную часть времени турбины работают в режимах с различными расходами пара, в режимах пуска и остановки, нередко с отклонениями начальных и конечных параметров пара, возможен и занос солями проточной части турбины, а также работа с удаленными рабочими лопатками отдельных ступеней и нарушенной геометрией решеток за счет подгиба кромок лопаток. Особенностью работы транспортных и приводных турбин, кроме того, является переменная частота вращения. [c.169]

Возможность создания высокотемпературной газовой турбины в значительной степени определяется начальным давлением газа, от величины которого зависит процесс охлаждения проточной части. Зависимость основных параметров газопаровой установки, работающей по схеме ЦКТИ —ЛПИ (начальная температура газа 1200° С), от степени повышения давления о представлена на рис. 3. Кривые 1, 2 и 3 иллюстрируют изменение, соответственно к. п. д. установки, относительного расхода пара d и температуры уходящих газов для чисто бинарной схемы. Максимальное значение к. п. д. имеет место при ст ж 9. [c.207]

Частота вращения. Резкий переход к повышенному, высокому, а затем и сверхкритическому давлению только укрепил позиции сторонников быстроходных турбин с повышением начальных параметров пара стремление к уменьшению размеров и масс ЦВД и ЦСД стало доминирующим, так как при этом легче решались сложные задачи прочности корпусов, маневренности оборудования и технологии изготовления. Кроме того, в быстроходных турбинах была более совершенной аэродинамика проточной части ЦВД. Преимущества быстроходных турбин стали настолько очевидными, что полемика (см. п. 1.3) надолго прекратилась. [c.29]

Разделительное давление. Для внешней сепарации влаги требуется вывод из турбины и ввод в нее огромных объемов пара. Практически это можно выполнить в местах деления турбины на части. Вместе с тем наибольший экономический эффект от внешней сепарации и удаления влаги получается при определенных давлениях. Эти оптимальные давления зависят от начальных и конечных параметров пара, от к. п. д. отсеков турбины и от наличия или отсутствия ПП и его эффективности. Поэтому вопрос об оптимальном разделительном давлении должен решаться с учетом особенностей тепловой схемы, конкретных характеристик турбины и возможностей размещения ее проточной части по цилиндрам. [c.113]

Нагрузка на упорный подшипник создается главным образом неуравновешенным давлением пара на ротор и при эксплуатации может значительно изменяться в зависимости от состояния проточной части, зазоров в промежуточных уплотнениях, колебаний начальных параметров пара. Кроме того, упорный подшипник может воспринимать случайные, неподдающиеся количественному учету силы осевое усилие от ротора генератора или шестерни редуктора инерционные силы при качке и толчках, передающиеся на ротор судовой турбины, и др. Большое усилие может вызвать защемление зубьев подвижной муфты между роторами. [c.169]

Отметим, прежде всего, что рассматриваемая турбина не производит впечатления совсем устаревшей и ее конструкция радикально не отличается от современной, что говорит о высокой степени отработки конструкции паровых турбин уже в то время. Отличие современных турбин состоит главным образом в более высоком к. п. Д. проточной части, в применении новых технологических процессов изготовления (например, сварки), в усложнении схемы (регенерация, регулируемые отборы, промежуточный перегрев) и конструкции (увеличение числа автоматических и защитных устройств и пр.). И, конечно, накладывает свой отпечаток на конструкцию повышение единичной мощности агрегата и начальных параметров пара, а также предъявление к турбине некоторых специфических требований. [c.267]

Под переменным режимом работы турбины следует понимать все возможные режимы, отличные от расчетного. Если принять во внимание, что при расчете турбины главным определяющим фактором является расход пара на расчетную для нее мощность, то всякий режим, при котором изменяются начальные и конечные параметры пара при неизменной ее проточной части, является режимом переменным. [c.84]

Так же, как для одновенечной ступени, переменный режим для двухвенечной ступени связан с изменением расхода пара, начальных и конечных параметров. Изменение одного из вышеперечисленных параметров ведет к изменению отдаваемой мощности. Основной задачей при переменных режимах работы турбины является прежде всего определение изменившихся параметров в проточной части в зависимости от расхода пара, что производится в том же порядке, как и для одновенечной ступени установление изменившегося к. п. д. г)<, , а также определение дополнительных сил, действующих на ее элементы. [c.109]

Проточная часть паровой турбины определяется расчетом, который производится по требуемому для турбины расходу пара для покрытия эффективной мощности при заданных начальных и конечных параметрах и числу оборотов в минуту. Однако в действительности ни одна турбина не работает все время в эксплуатационных условиях при заданной расчетом мощности. [c.159]

При одинаковых проточных частях и полном давлении перед соплами первой и регулирующей ступеней турбины при расчетном режиме должны развивать одинаковые мощности, так как они имеют одно и то же число включенных сопел и равные их площади, одинаковые расходы пара, а также одни и те же начальные и конечные параметры. При переменных режимах характеристики работы обеих машин будут различными. Для сравнения тепловых процессов обеих конденсационных турбин начнем с холостого хода. Основное различие устройства первой ступени заключается в том, что сопла при качественном регулировании расположены в общей сопловой камере, а при количественном регулировании сопловые камеры устанавливаются по числу клапанов турбины. [c.160]

В связи с тем, что полная энтальпия для одних и тех же начальных параметров пара — величина постоянная, давление перед соплами с дроссельным регулированием будет меньше давления перед соплами с сопловым регулированием, а тепловой перепад и перепад давления будут меньше таковых величин при сопловом регулировании наоборот, перепад давления при проходе среды через клапан при дроссельном регулировании будет больше, чем при регулировании сопловом. Поэтому расход на холостой ход, принимая во внимание одинаковую мощность для покрытия сопротивлений турбин с одинаковыми проточными частями из уравнения мощности, будет больше для дроссельного регулирования, определяемого коэффициентом /с. [c.161]

Конденсационная турбина мощностью 50/сзв/п с начальными параметрами пара давление = 95 кг/см , температура = 510° С. при расчетном режиме перед шестой степенью имеет давление Pi = 26,22 кг/см и температуру 348° С, за ступенью давление равно 21,5 кг/см . Средний диаметр проточной части шестой ступени равен 980 мм. [c.202]

Расчет проточной части влажно-паровой турбины (рис. 7) был выполнен для условий одного из опытов. Начальные параметры соответствуют пограничной кривой. Расширение в пределах первой ступени проходит практически с полным переохлаждением. Максимального значения переохлаждение достигает в каналах направляющих лопаток второй ступени, где и возникает спонтанная конденсация. На выходе из них состояние пара близко к равновесному — переохлаждение составляет —1° С. В зазоре переохлаждение снижается практически до нуля и дальнейшее расширение происходит, по существу, равновесно. [c.113]

Пример 2.2. Определить основные размеры проточной части промежуточной ступени турбины и построить для нее треугольники скоростей по следующим исходным данным начальные параметры Ро = МПа, д = = 410°С, Р2 3,37 МПа, сд = 40 м/с расход пара через [c.40]

Отклонения начальных параметров пара, параметров пара промежуточного перегрева и за турбиной приводит к изменению состояния пара внутри турбины, расхода пара через ее проточную часть и, как следствие, к изменению напряженности рабочих лопаток, стенок корпусов, диафрагм фланцевых соединений, осевого усилия, воспринимаемого колодками упорного подшипника, к ускоренному исчерпанию ресурса ряда деталей, появлению вибрации и другим явлениям. Отклонение какого-либо из параметров обычно имеет комплексное воздействие на турбину, подвергая опасности целый ряд его элементов. Например, повышение давления пара перед турбиной при полностью открытых регулирующих клапанах приводит к увеличению расхода пара через турбину, следствием чего является возрастание напряжений изгиба в рабочих лопатках, особенно последней ступени, увеличение осевого усилия на сегменты упорного подшипника, увеличение прогиба диафрагм, напряжений в шпильках фланцевого соединения, корпусе турбины, сопловых коробках и подводящих паропроводах. [c.307]

Параметры пара перед турбиной, после промежуточного перегрева и внутри турбины должны поддерживаться в требуемых пределах, а в случае отклонений обслуживающий персонал должен действовать в соответствии с инструкцией по эксплуатации и противоаварийной инструкцией. Влияние начальных параметров пара и параметров промежуточного перегрева на надежность и экономичность подробно рассмотрено в гл. 11. Поддержание давлений в контрольных точках турбины позволяет избежать перегрузки сегментов упорного подшипника при отложениях в проточной части или закатке проточной части отдельных ступеней. В экс- [c.359]

Вследствие того, что сопловые каналы диафрагм и каналы рабочих лопаток заносятся неодинаково, часто повышается реактивность занесенных ступеней. Это влечет перераспределение теплоперепадов в ступенях. Постепенный занос проточной части отложениями сопровождается двумя характерными явлениями возрастанием давлений в ступенях турбины и повышением температуры баббитовой заливки сегментов упорного подшипника при сохранении неизменными мощности турбины и начальных и конечных параметров пара. Для контроля степени заноса используют показания манометров, измеряющих давления в проточной части. [c.362]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

На рис. 1-3 представлена схема проточной части турбины 300 Мет — К-300-240, а на рис. 1-4 — процесс расширения пара в турбине. Отлолсения на лопатках турбины приводят к снижению ее мощности, причем с повышением начального давления пара проходные сечения уменьшаются и влияние отложений сказывается сильнее. Кроме того, переход к сверхкритическим давлениям снял возможность вывода примесей из котлоагрегата, которая для турбин докритических давлений обеспечивала некоторую ее защиту от загрязнений. В то же время сверхкритические давления способствовали резкому возрастанию растворимости в паре различных примесей, что не только повысило их вынос в турбину, но и создало реальную опасность загрязнения головной части машины при срабатывании перепада до давлений, при которых растворимость примесей существенно меньше. В этом отношении весьма характерно поведение окиси меди. На рис. 1-5 представлены расчетные данные по ее растворимости в паре различных параметров. Как видно, растворимость этого соединения резко уменьшается с понижением давления пара, что обусловливает достаточно жесткие требования к нормированию качества питательной воды блоков сверхкритических давлений по этому показателю. [c.8]

Рассмотрим проточную часть турбины мощностью 50 мгвт с начальными параметрами пара ро =35 кг/см , = 435° С и с противодавлением Р2. — 0,04 кг/см . Расход пара 210 ООО кг/я. [c.171]

Турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ и К-800-23,5 ЛМЗ выполнены на одинаковые начальные параметры пара. Для какой из турбин венцовые и надбандажные силы будут больше при одинаковых типах уплотнений и зазорах в проточной части [c.529]

Каждый подогреватель представляет собой пароводяной горизонтальный теплообменник с цельносварным корпусом. Трубный пучок состоит из прямых трубок, развальцованных с обеих сторон в трубных досках. Во всех подогревателях, кроме подогревателей турбины Т-250/300-240, трубный пучок выполняется из латунных трубок. В подогревателях, устанавливаемых с турбиной Т-250/300-240, работающей на закритических начальных параметрах пара, трубга выполняются из нержавеющей стали Х18Н9Т для предупреждения осаждения меди на лопатках проточной части турбины. Для обеспечения повышенной плотности соединений трубок с трубными досками у этих подогревателей кроме развальцовки применяется также приварка трубок. [c.227]

Конденсационные турбины с редукторной передачей имеют, как правило, мощность до 1000 кВт. Однако в ряде случаев оказывается целесообразным доводить их мощность до 2500—4000 кВт. На рис. 11.64 представлен продольный разрез быстроходной турбины Калужского турбинного завода мощностью 1000 кВт при начальных параметрах Ро = 2,45 МПа (25 кгс/см ), -= 350° С и давлении отработавшего пара 0,1 бар. Частота вращения вала турбины 7000 об/мин, частота вращения ротора генератора 3000 об/мин. Вал турбины соединен муфтой с валом ведущей шестерни редуктора. Проточная часть турбины состоит из двухвенечной регулирующей ступени и пяти последующих активных ступеней давления. Вал поддерживается двумя опорными подшипниками, причем передний непосредственно примыкает к упорному подшипнику Митчеля. [c.205]

По аналогии с установками докритических параметров на всех первых блоках СКП в качестве конструкционных материалов в конденсаторах турбин и ПНД были использованы медные сплавы. Такое решение представлялось оправданным потому, что условия по температуре и давлению в конденсатном тракте ТЭС при любых начальных параметрах пара остаются практически неизменными мало меняются и условия поступления в конденсат продуктов коррозии медных сплавов. Опыт эксплуатации энергобло-ков сверхкритических параметров, имеющих конденсаторы турбин и ПНД из медных сплавов, показал, что проточная часть турбин на таких ТЭС заносится окислами меди. Эти окислы (СигО и СиО) отлагаются в турбинах СКП на всех ступенях высокого давления. По поверхности лопаток окислы меди распределяются довольно равномерно. В интервале давлений от 18,6 до 8,8 МПа процент их сО держания в отложениях при длительной безостановочной работе турбин достигает 90—95 % в зоне более низких давлений (10—5,4 МПа) он снижается до 60—80 %. [c.169]

Образование отложений в проточной части турбин исключается полностью при условии, когда концентрации примесей в паре начальных параметров меньше значений их растворимости в перегретом паре самых низких параметров, или, иначе говоря, при условии, когда в пределах турбины все примеси находятся в паре в состоянии ненасыщенного парового раствора. Растворимости всех примесей, которые встречаются в отложениях турбин, для параметров пара, соответствующих концу зоны перегрева, малы. Обеспечить получение пара с концентрациями примесей, которые были бы меньше таких значений, практически невозможно. Вместе с тем опыт эксплуатации многих ТЭС показывает, что далеко не все турбины заносятся отложениями. Следовательно, и в условиях некоторого пересыщения паровых растворов проточная часть машин может оставаться чистой. По-видимому, большую роль играет кинетика, т. е. скорость выделения твердой фазы из пересыщенных парорастворов. Этот вопрос пока остается неизученным. Не выяснены также условия выделения твердой фазы на поверхностях металла, омываемых паром, и в объеме парового потока. Не изучены условия осаждения частиц твердой фазы из парового потока на лопатках и других элементах проточной части турбин. Не выяснена роль гидродинамических факторов. [c.175]

Практика эксплуатации блочных установок на сверхкритические начальные параметры пара показала, одна(Ко, что во многих случаях эксплуатации и в особенности лри незначительных нарушениях режима работы конденсаторов в отношении содержания кислорода в конденсате латунные трубки ПНД являлись основным источником выноса меди в тракт котлов и проточную часть турбин. Это обстоятельство заставило пересмотреть вопрос о возможности применения латуни Л-68 для изготовления трубок ПНД. Для ПНД более правильным является применение нержавеющей стали 1Х18НЮТ. Указанное соображение является одной из самых существенных причин, побудргвших начать, применение в регенерации низкого давления турбин подогревателей контактного (смешивающего) типа. [c.255]

Упорный подшипник предназначен для фиксирования вращающегося ротора в осевом положении относительно корпуса турбины, а следовательно, и осевых зазоров в проточной части. Он также воспринимает осевое усилие ротора при работе турбины, которое значительно изменяется в зависимости от нагрузки и состояния проточной части, начальных и конечных параметров пара. Повреждение упорного подшипника может вызвать смещение ротора в осевом направлении, поломку рабочих лопаток и диафрагм, лабиринтовых уплотнений и даже повреждение вала тур би1ны. [c.186]

Турбина К-500-65/3000 ХТГЗ (1970 г.). Начальные параметры пара 6,5 МПа, 553 К и рк = = 3,9 кПа п. в = 438 К турбина [22] поставляется с РБМК. При этих параметрах объемный расход свежего пара приблизительно в три раза выше, чем в турбине К-500-240, что обусловливает большие размеры трубопроводов, распределительных органов и всей проточной части ЦВД. Турбина пятицилиндровая двухпоточный ЦВД (2x5 ступеней) расположен в центре, а с двух сторон от него —по два промежуточных ЦНД (2x5 ступеней). Разделительное давление Рр = 0,35 МПа. Максимальная мощность турбины на 9 /о больше номинальной. [c.119]

В первые послевоенные годы на действовавших электростанциях было установлено до вольно много пред-включенных турбин типа ВР-25-1 с начальными параметрами пара 90 кГ/см и 500° С перед стопорным клапаном турбины. Пар из турбины типа В,Р-25-1 поступает iB турбины среднего давления не с расчетной для них температурой 400" С, а с более низкой. При полной нагрузке температура пара за предвключенной турбиной составляет 360° С. Фактически эта температура несколько выше из-за пониженного внутреннего к. п. д. турбин типа iBP-25-l, но в случае улучшения аэродинамики проточной части этих турбин температура пара еще больше снизилась бы. [c.137]

Для сравнения конденсационных турбин принята проточная часть состоящая из 13 ступеней. Начальные параметры пара перед стопорным клапаном ро = 35 кг/см , to = 435° С. Противодавление 0,04 кг см , мощность 50 мгвт. Для сравнительной работы противо-давленческих турбин рассматриваются те же проточные части, за исключением хвостовых последних ступеней. [c.179]

Так, для работы с противодавлением 3 кг/смР исключаются четыре последние ступени, а для работы с противодавлением 6 кгкм исключаются из проточной части шесть последних ступеней. Начальные параметры пара остаются те же, что и для конденсационных турбин. [c.179]

Хотя конструкции паровых турбин, работаю1цих на атомных электростанциях на влажном паре, принципиально не отличаются от турбин электростанций, работающих на органическом топливе, но имеют отличия [9-13], которые связаны с работой ЧВД на влажном паре, меньшим, чем у турбин ТЭС, располагаемым теплоперепадом, а следовательно, большими расходами пара более низкие начальные параметры определяют увеличение объемных расходов пара в ЦВД применяются специальные меры для предотвращения эрозии элементов проточной части, щелевой эрозии разъемов диафрагм, обойм большое внимание уделяется снижению потерь на тракте ЦВД (или ЧСД) - сепаратор - пароперегреватель - ЦНД для снижения потерь на выхлопе на некоторых агрегатах (К-500-60/1500, К-1000-60/1500) применены боковые конденсаторы. [c.7]

На основе достижений научных исследований в области аэродинамики проточной части, прочности металлов ЛМЗ разработал и в 1958 г. изготовил первый головной образец самой мощной для того времени в практике европейского паротурбостроения турбины типа К-200-130 мощностью 200 тыс. кет на начальные параметры пара 130 ата, 565° С и при промежуточном перегреве до 565° С с давлением в конденсаторе 0,035 ата. Турбина представляет собой трехцилиндровый агрегат (рис. I. 3). [c.26]

Турбина К-12-1,0П (0К-12А) по условиям экономичности блоков, предназначенных для АЭС, спроектирована на низкие начальные параметры пара. Пар в турбину поступает после СПП с постоянной температурой при изменении давления в пределах 1,1—0,45 МПа. Диапазон изменения частоты вращения обеспечивает изменение нагрузки главной турбины от 100 до 10 %. При малых нагрузках, пусках и аварийных ситуациях турбина питается от БРУ ТПН. Проточная часть состоит из 10 ступеней. В ней применены эффективные способы влагоудаления периферийная виутрикаиальная сепарация и ступень-сепаратор. [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...