П параметры пара начальные турбин

Задача 3.61. Турбина с регулируемым производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара Рй = Ъ,5 МПа, ffl = 435° и давлении пара в конденсаторе р = = 4-10 Па, обеспечивает отбор пара i3 = 5 кг/с при давлении />п=0,2 МПа. Определить расход пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Д, = 4000 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о, = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/о, = 0,76, механический кпд / = 0,98 и кпд электрического генератора rj = 0,96. [c.137]

Задача 3.67. Турбина высокого давления с теплофикационным отбором при давлении />п = 0,14 МПа работает при начальных параметрах пара />о = 8 МПа, о = 500 С и имеет на одном из режимов работы относительный внутренний кпд части высокого давления o, = 0,8. При изменении пропуска пара через турбину при постоянном давлении отбора относительный внутренний кпд части высокого давления уменьшился до >/ о, = 0,74. На сколько изменился располагаемый теплоперепад части низкого давления, если давление пара в конденсаторе осталось постоянным и равным Pi=6 10 Па [c.140]

Задача 3.75. Конденсационная турбина с одним промежуточным отбором пара при давлении />п = 0,4 МПа работает при начальных параметрах пара Рй = Ъ МПа, /о=380 С и давлении пара в конденсаторе р = А 10 Па. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара Z>i=8,5 кг/с, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор в=11°С, температура воды на выходе из конденсатора f = 21° относительный внутренний кпд части высокого давления /о, = 0,74 и относительный внутренний кпд части низкого давления 1, = 0,76. [c.143]

Как видно из рис. 1.70, понижение конечного давления р2 (при неизменных pi и Ti) повышает термический к. п. д. цикла Ренкина, поскольку в области влажных паров это сопровождается понижением температуры Т2, а следовательно, расширяется температурный интервал цикла. Из этого же рисунка видно, что понижение р2 увеличивает степень заполнения площади цикла Карно площадью цикла Ренкина, вследствие чего относительный термический к. п. д. цикла Ренкина увеличивается. Однако с понижением рг расширение пара в турбине спускается в область влажных паров, следовательно, необратимость этого процесса возрастает, и поэтому внутренний относительный к. п. д. цикла Ренкина уменьшается. Из этого анализа следует, что одновременное повышение начальных параметров пара и понижение его конечного давления повышает степень термодинамического совершенства цикла Ренкина. Обычно давление пара в конденсаторе pi = 0,003...0,005 МПа. [c.95]

Действительная работа турбины /, = = п — 7 ( т — энтальпия пара в конце действительного расширения) меньше располагаемой работы идеального цикла [см. уравнение (1.292)] на величину Т Дх, пропорциональную площади 2 /т2. Удельная работа насоса в действительном цикле / = 1, — 4, поэтому удельная работа действительного цикла 4 = 4 — (Потери в соединительных трубопроводах учтены путем понижения начальных параметров пара.) Если учесть, что удельная работа в действительном цикле [c.200]

Мдж при номинальной нагрузке для конденсационной турбины, работающей с начальными параметрами пара po=Z,5 Мн/м , /о=435°С и =0,004 Мн м . Относительный внутренний к. п. д. турбины 1104=0,76 механический к. п. д. tiM=0,97 и к.п.д. электрического генератора rir = 0,98. [c.369]

Проблема ступеней влажного пара, создающих большую долю мощности в турбине и имеющих сравнительно низкие к. п. д., является одной из актуальных в современном турбостроении. Достаточно точная оценка к. п. д. ступеней влажного пара необходима для решения важнейших вопросов при выборе параметров паротурбинной установки — начальных параметров пара, температуры промежуточного перегрева и т. д. [c.219]

В другой турбине мощностью 14 000 кет для начальных параметров пара 83 ama и 490° С при противодавлении около 5 ama к. п, д. на муфте достигал 79,2 /q. [c.216]

Произвести исследование циклов паровых турбин и тепловых схем во всей области определяемых параметров пара, найти основные зависимости (к. п. д. станции, предельную мощность паровой турбины в зависимости от начальных параметров пара, наивыгоднейшую мощность единичной турбины) и определить свойства паротурбинного двигателя для мощных электрических станций ближайшего будущего. [c.13]

Поэтому уже к первому десятилетию XX в. паровая турбина полностью вытеснила в области генерации больших мош ностей паровую машину и двигатель внутреннего сгорания. Концентрация производства электроэнергии привела к росту установленной мощности тепловых станций, а так как стоимость энергии сильно зависит от количества потребляемого топлива, то усилилось стремление повысить к. п. д. станции за счет увеличения начальных параметров пара и мощности турбоагрегатов. [c.98]

Прослеживаются несколько важных тенденций при рассмотрении опытных данных на рис. 5.1 [143]. Заметное снижение КПД многоступенчатых турбин обнаруживается при малых степенях влажности Уср 0, т. е. вблизи состояния насыщения. Затем темп снижения КПД замедляется и далее сохраняется практически постоянным, но различным для турбин, отличающихся начальными параметрами пара, частотой вращения, числом и типом ступеней, эффективностью влагоудаления и т. п. Приведенные данные подтверждают, что в зоне высокого давления снижение КПД турбин оказывается столь же значительным, как и в зоне умеренных и низких давлений. [c.155]

На рис. 2-12, б показан пример соответствующей схемы, разработанной в ЛПИ для установки той же мощности и тех же начальных параметров, что и установка по схеме рис. 2-12, а. Здесь исключены водяной экономайзер 3, работающий параллельно с регенераторами паровой турбины высокого давления, и концевой водяной экономайзер 4 (см. рис. 2-12, а). Их место заняли вторичный пароперегреватель 6 (рис. 2-12, б) и водяной экономайзер 5, включенный параллельно с регенеративными. подогревателями низкого давления. Благодаря снижению начальной температуры воды в экономайзере, температуру уходящих газов удалось снизить до 110° С. Выбранные параметры пара за вторичным пароперегревателем р = 5,1 ama, t = 400° С), возможно, не являются оптимальными. Тем не менее конечная влажность за турбиной 2 в схеме рис. 2-12, б оказалась на 3,5% меньше, чем в схеме рис. 2-12, а. Данный фактор и термодинамически более совершенный процесс во второй ступени бинарной части цикла позволили сохранить к. п. д. на том же уровне, что и в схеме рис. 2-12, а, несмотря на уменьшение температуры вторичного перегрева. Главное достоинство второй схемы состоит в том, что вторичный пароперегреватель и все его коммуникации более надежны, хотя и выполнены из сталей перлитного класса. [c.49]

Паровая конденсационная турбина обладает мощностью 12 500 кет, начальные параметры пара 43 ama и 440° С. Паропро-изводительность котла 59 т ч, к. п. д. 93,2%. Котел может работать на угольной пыли, мазуте и природном газе. Газовая турбина, работающая при 6900 об/мин, соединена через редуктор с электрическим генератором мощностью 4850 кет. К- п. д. станции при работе по комбинированному циклу составляет 28,4%. [c.51]

Использование тепла топлива, сжигаемого на электростанции, можно значительно улучшить, если осуществить комбинированный цикл выработки электрической и тепловой энергии. Допустим, что конечное давление пара в турбине повышено настолько, что удовлетворяет требованиям теплового потребителя. При сохранении тех же начальных параметров пара количество получаемой в цикле механической энергии и термический к. п. д. падают однако, оказывается возможным использовать для внешнего теплового потребления тепло отработавшего пара, не используемое в конденсационном цикле, служащем лишь для производства работы благодаря этому существенно улучшается общее использование тепла и повышается тепловая экономичность энергетической установки (электростанции) в целом. [c.38]

Исследуем влияние начальных параметров пара на тепловую экономичность комбинированной установки. С повышением доли отбора пара на тепловое потребление термический к. п. д. комбинированного цикла тг] падает, но полный к. п. д. и к. п. д. комбинированной установки по производству механической (электрической) энергии возрастают непрерывно . в пределе при = 1, когда турбина КО переходит в турбину П, к. п. д. и равны единице независимо от параметров рабочего процесса (фиг. 29). [c.80]

Для сравнения экономичности применения пара различных параметров необходимо выражения к. п. д. rij. и ria, составить, исходя из основного условия сравнения установок— одинаковой выработки электрической и тепловой энергии при различных параметрах рабочего процесса. Между тем, турбины П с одинаковым отпуском тепла и с различными начальными параметрами дают различную выработку электроэнергии. Для компенсации пониженной выработки электроэнергии на тепловом потреблении комбинированной установкой с более низкими начальными параметрами пара необходим дополнительный пропуск конденсируемого пара Аа через турбины КО или через турбину К, включаемую параллельно с турбиной П. [c.80]

Возможна также КО—надстройка с помощью конденсационного турбогенератора высокого давления с отбором, из которого подводится пар к турбинам низкого давления (фиг. 74г). Такая схема как бы состоит из обычной П-надстройки и дополнительной конденсационной К-установки высокого давления с начальными параметрами надстройки. [c.99]

Для турбин 35 ата, 435° С мощностью от 750 кет до 12 000 кзт температура регенеративного подогрева питательной воды стандартом установлена 150° С для турбин 90 ата, 480° С мощностью 12 ООО— 100 ООО /св п —215° С. Указанные значения температуры питательной воды—150 и 215° С должны обеспечиваться при расходе пара турбиной, равном 80%, и расходе питательной воды, равном 85% максимального расхода пара турбиной. В зависимости от мощности установки и начального давления пара осуществляют от одного до пяти, а на станциях с сверхвысокими начальными параметрами пара шесть — семь отборов. [c.132]

Качество двигателя (в данном случае мы рассматриваем паровые турбины) определяется его внутренним относительным к. п. д. Величина как указано. выше в 15, ва-висит от параметров пара. Для более подробного выяснения влияния параметров пара удобно разбить турбину условно на три части по ходу расширения пара 1) часть высокого давления—от начальных параметров пара до давлений порядка 7—14 ага, 2) часть среднего давления.— от давлений 7—14 ата до давлений 1,2—2 ата и, наконец, 3) часть низкого [c.44]

Для сравнения величины общей потери тепловой энергии и оценки качества теплового процесса в реальной турбине существует понятие идеальной турбины, условно работающей без потерь, у которой к. п. д. равен единице яри тех же начальных и конечных параметрах пара, что и у реальной турбины. Тепловой процесс в этой турбине назыв ается идеальным или термическим. [c.51]

На ртутно-водяных бинарных установках при мощности ртутнопаровой турбины 10—20 МВт и начальных параметрах ртутного пара 10-10 Па, 515 С получен эксплуатационный к. п. д. 37— 38%. При повышении начальной температуры ртутного пара до 550—600° С к. п. д. нетто установки может достигнуть 45—47%. Бинарные установки на парах других жидких металлов (рис. 16) при более высоких параметрах пара не могут обеспечить более высокого к. п. д. вследствие роста необратимых потерь из-за больших температурных перепадов в конденсаторе-испарителе. [c.35]

С применением закритического начального давления пара, однократного и двукратного промежуточного перегрева, развитой регенерации тепла, с достижением высоких к. п. д. турбин и мощности блоков до 1000 МВт и более тепловая экономичность электростанций приблизилась к своему пределу. Дальнейшее повышение начальных параметров пара дает небольшое снижение удельного расхода тепла, но вызывает увеличение удельных капиталовложений на строительство электростанций и понижение эксплуатационной надежности вследствие высокой стоимости и технологической неосвоенности высокожаропрочных аустенитных сталей. [c.4]

Зависимость к. п. д. ПГУ от температуры перед газовой турбиной при различных параметрах пара представлена на рис. 18. Газовая ступень принята в расчетах с одним подводом тепла, без промежуточного охлаждения воздуха. При температуре газа 900° С к. п. д. ПГУ может достигать 46%. При более высокой начальной температуре (1100—1200° С) возможен к. П д. до 50% и выше. [c.36]

В расчетах принято температура гелия 800° С начальные параметры пара 170 ата, 565/565° С к. п. д. турбины и компрессора [c.63]

Сбросная ПГУ, состоящая из котла паропроизводительностью 450 т/ч, паровой турбины (160 МВт) с параметрами пара 130 ат, 565/565° С и газовой турбины (30/50 МВт) с начальной температурой 770° С, при работе на газе и мазуте имеет к. п. д. нетто 38,4% против 36% у ПТУ с теми же параметрами пара. Экономия топлива в ПГУ составляет 5—6%. [c.79]

Межзаводская унификация. Унифицированный ряд турбин повышенного давления ЛМЗ сыграл также исключительно благоприятную роль в решении проблемы межзаводской унификации. Турбины этого ряда были переданы на УТМЗ, где они строились в большом количестве и на их базе развивался следующий ряд турбин с регулируемыми отборами пара при более высоких начальных параметрах пара (см. п. VI.2). Турбины того же ряда изготавливались на БМЗ без каких-либо отступлений. [c.17]

Согласно испытаниям ЛМЗ [3], к. п. д. Ступени Кертиса на расчетном режиме был около 67%, что приблизительно на 10% ниже, чем к. п. д. ступеней давления того времени, которые она заменяла (впоследствии усовершенствованием уплотнений по бандажу и применением новых профилей МЭИ к. п. д. колес Кертиса на ЛМЗ был увеличен до 77%, но и к. п. д. одновенечных ступеней к тому времени тоже возрос). При повышенных же начальных параметрах пара потери энергии в колесе Кертиса меньше сказывались на удельном расходе теплоты вследствие возврата теплоты. Применение ступени Кертиса уменьшало диаметры вала и, следовательно, снижало утечки пара через уплотнения, а также улучшило работу турбины на частичных нагрузках. В итоге получалось небольшое уменьшение к. п. д. турбины, но ему противопоставлялось значительное снижение трудоемкости изготовления одноцилиндровых турбин по сравнению с двухцилиндровыми, что было одной из главных производственных задач того времени. Мощность колеса Кертиса турбины 50 МВт на расчетном режиме была 8000 кВт. [c.19]

Частота вращения. Резкий переход к повышенному, высокому, а затем и сверхкритическому давлению только укрепил позиции сторонников быстроходных турбин с повышением начальных параметров пара стремление к уменьшению размеров и масс ЦВД и ЦСД стало доминирующим, так как при этом легче решались сложные задачи прочности корпусов, маневренности оборудования и технологии изготовления. Кроме того, в быстроходных турбинах была более совершенной аэродинамика проточной части ЦВД. Преимущества быстроходных турбин стали настолько очевидными, что полемика (см. п. 1.3) надолго прекратилась. [c.29]

МПа и 773 К (п. П.З), а затем производство таких турбин было передано на УТМЗ и БМЗ. Производство крупных турбин этого типа на базе обширного опыта развивалось по пути всестороннего совершенствования турбин, их укрупнения и повышения начальных параметров пара. [c.99]

Если начальные и конечные параметры пара для турбины с идеальным сопловым парораспределением приняты такими же, как при дроссельном парораспределении, то на номинальном режиме для обеих турбин совпадают значения термического к. п. д. цикла. Измепение расхода пара при идеальном сопловом парораспределении произ1 одится полным закрытием части регулировочных клапанов. [c.135]

В статье американского инженера Колфлэт показано, что для турбин мощностью 6000 и 3000 кет переход от 29 ата, 400° С к 60 ата, 450° С повышает общий к. п. д. установки соответственно с 22,2 до 23,1о/о и с 21,7 до 22,20/ц. Дальнейшее повышение начальных параметров пара для турбин этой мощности уже не дает повышения экономического к. п. д. [c.231]

Установленная стандартом температура регенеративного подопрев,а п,итательной воды должна обеспечиваться с допускаемыми от-клонвния.ми 10 С при работе турбины с о-минальными параметрами пара (начальными и в отборе), при расходе пара турбиной, равном 80%, и расходе питательной воды, равном 85% от максимального расхода пара турбиной. [c.589]

Задача 7.28. Конденсационная электростанция работает при начальных параметрах пара перед турбинами Р1 = 16 МПа, /1 = 610° С и давлением в конденсаторе/ к= = 4-10 Па. Определить удельный расход условного топлива на выработку 1 МДж электроэнергии, если к, п. д. котельной установки г)к.у=0,89, к. п. д. трубопроводов г)тр = 0,965, относительный внутренний к. п. д. турбины т1о1 = 0,835, механический к. п. д. турбины т]м = 0,98 и электрический к. п. д. генератора Т1г=0,98. [c.223]

Начальные параметры пара Мощность турбины в квт. Число оборотов вала генератора в минуту Типы турбин н величина регулируемых отборов пара для турбин в m 4a Те.мяеоа-тура ре-генера-тизиого подогрева питательной воды в °С Г е м п е р а г > р а о х л -к-дающей во ы для турбич в °С [c.382]

Пример 19-4. Определить внутренний относительный и эффективный к. п. д. паротурбинной установкн и состояние пара за турбиной, если начальные параметры pi = 160 бар и h = 550° С, давление в конденсаторе = 0,05 бар внутренние относительные к. п. д. турбины и питательного насоса соответственно равны rioT = 0,88 т)он = 0,9 к. п. д. котельной Г1к = 0,85. Паротурбинная установка работает по циклу, изображенному на рис. 19-20. [c.317]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Задача 7.2. Определить термический к. п. д. основного цикла паросиловой установки (цикла Ренкнна), а также удельный и часовой расходы пара, если паровая турбина мощностью N = 50 тыс. кВт работает при следующих начальных параметрах пара Pi = 9 МПа, t = 500 °С, а давление в конденсаторе Pi 0,004 МПа. [c.130]

Турбины для привода крупных турбомашин. Конденсационная турбинаНЗЛ мощностью 1200U кет (фиг. 83) для начальных параметров пара 35 ama, 435 С или ama, 4uo° С (АКо-РЗ) предназначается для непосредственного привода доменной воздуходувки производительностью 4U.0 m muh. Турбина имеет три нерегулируемых отбора пара для подогрева питательной воды, давление в которых при 35 ama, 43 )° С п — 9ь00 кет составляет 4,48, 1,76 и 0,39 ama. Поверхность охлаждения конденсатора F-= 1300 м . [c.190]

Фиг. 26. К. п. д. блока котел — турбина — газовая турбина (КТ — ГТ) в зависимости от начальных параметров пара (е = 3,5 = onst, = 800° С — onst) I — для КТ—ГТ 2 — для КТ..

Изложенные данные показывают, что в схемах типа примеров 2 и 3 также можно применять равномерное распределение регенеративного подогрева по ступеням. Нужно, однако, иметь в виду, что точность такого метода для установок с высокими и, в особенности, сверхвысокими начальными параметрами пара понижается. Кроме того, во всех случаях выбор конечной температуры подогрева конденсата турбины должен производиться с учетом к. п. д. котлоагрегатов, затрат металла и стоямостных показателей ( 4 данной главы). [c.128]

Эти преобразования турбин, называемые модернизацией, сопровождались введением также ряда усовершенствований или упрощений в различных узлах турбины. Так, например, в турбине К-100-90-6 вместо муфты Бибби появилась полугибкая муфта, а вместе с тем был устранен ставший лишним упорный подшипник ЦНД винтовой масляный насос заменен центробежным с приводом его через гибкую муфту непосредственно от главного вала введен, наконец, быстроходный высокочувствительный регулятор ЛМЗ. Все это заимствовалось из более поздних разработок завода новых унифицированных узлов и существенно повышало экономические показатели турбин. Достаточно отметить, что переход к турбинам К-ЮО-90-5 (без повышения температуры пара) привел, по данным испытаний, к повышению к. п. д. ЦВД на 4%. Следующий шаг на верхней границе унифицированного ряда был еще более крупным начальные параметры пара были подняты до 13 МПа и 838 К и введен промежуточный перегрев пара. Но это был уже явный переход из одного унифицированного ряда в другой (см. п. III.2). [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...