Турбины расход пара

Кривая расхода пара (фиг. 32) пересекает ось ординат в некоторой точке А. Величина отрезка О А определяет расход пара на холостом ходу. Эта величина меняется в зависимости от способа регулирования и от конструкции турбины. Для конденсационных турбин расход пара при холостом ходе составляет в среднем 5—10% от расхода при экономическом режиме. Вообще этот расход в процентном отношении тем меньше, чем ниже противодавление и чем больше мощность агрегата при сопловом регулировании он значительно меньше, чем при дроссельном. [c.149]

При переходе от КО-турбины к П-турбине расход пара превращается в нуль, потери тепла в конденсаторе также превращаются в нуль, и использование тепла на установке достигает наибольшей величины, хотя термический (абсолютный) к. п. д. установки будет наименьший. [c.41]

РОУ). При этом если РОУ работает параллельно с турбиной, то неравномерность регулирования давления пара РОУ должна соответствовать неравномерности регулирования давления пара турбины. При увеличении давления в выхлопном патрубке турбины расход пара через РОУ должен уменьшаться. [c.140]

Для предупреждения аварии турбин следует придерживаться (при отсутствии указаний завода-изготовителя) следующих предельных значений относительного увеличения давления К в контрольных ступенях примерно при одинаковом расходе пара через турбины для активных турбин низкого и среднего давления—И5%, высокого давления — 5% для реактивных турбин низкого и среднего давления— 20%, высокого давления — 10%. Превышение этих значений запрещается даже в том случае, если через турбину или какой-либо из контролируемых отсеков турбины расход пара меньше максимального. [c.191]

При закритическом давлении пара неизбежен прямоточный тип парогенератора. Для блока ПГУ мощностью 400 МВт (расход пара на турбину К-300-240 800 т/ч) выполнены эскизные проработки ВПГ-850-250-570/570 паропроизводительностью в одном корпусе 450—500 т/ч. В схемах ПГУ с ВПГ типовые паровые турбины расходуют пара на 15—18% меньше номинала за счет уменьшения отборов на регенерацию. Поэтому в ПГУ с турбинами К-300-240, К-500-240 и К-800-240 расход пара составляет 800, 1300 и 2100 т/ч. При паропроизводительности одного корпуса ВПГ 400—500 т/ч число корпусов ВПГ для этих турбин должно быть равно соответственно двум, трем и четырем [70]. [c.132]

Проточная часть паровой турбины определяется расчетом, который производится по требуемому для турбины расходу пара для покрытия эффективной мощности при заданных начальных и конечных параметрах и числу оборотов в минуту. Однако в действительности ни одна турбина не работает все время в эксплуатационных условиях при заданной расчетом мощности. [c.159]

Отклонения начальных параметров пара, параметров пара промежуточного перегрева и за турбиной приводит к изменению состояния пара внутри турбины, расхода пара через ее проточную часть и, как следствие, к изменению напряженности рабочих лопаток, стенок корпусов, диафрагм фланцевых соединений, осевого усилия, воспринимаемого колодками упорного подшипника, к ускоренному исчерпанию ресурса ряда деталей, появлению вибрации и другим явлениям. Отклонение какого-либо из параметров обычно имеет комплексное воздействие на турбину, подвергая опасности целый ряд его элементов. Например, повышение давления пара перед турбиной при полностью открытых регулирующих клапанах приводит к увеличению расхода пара через турбину, следствием чего является возрастание напряжений изгиба в рабочих лопатках, особенно последней ступени, увеличение осевого усилия на сегменты упорного подшипника, увеличение прогиба диафрагм, напряжений в шпильках фланцевого соединения, корпусе турбины, сопловых коробках и подводящих паропроводах. [c.307]

Например, при сознательном или аварийном отключении группы ПВД от питания паром из отборов турбины, даже при неизменном расходе пара, поступающего в турбину, расход пара через отсеки, расположенные за камерами отбора, возрастает, что приводит к перегрузке изгибными напряжениями рабочих лопаток последней ступени. При этом одновременно возрастает и осевое усилие на упорный подшипник. Поэтому завод-изготовитель турбины, учитывая возможность таких режимов в условиях эксплуатации, либо закладывает определенный запас в конструкцию рабочих лопаток последней ступени и в упорный подшипник и допускает работу без ограничений, либо требует от эксплуатационного персонала таких действий, которые поддержали бы расход пара через последние ступени неизменным. Проще всего это осуществить уменьшением нагрузки турбины, т.е. расхода пара, поступающего в нее. [c.313]

Регулирование процесса горения осуществляется регуляторами тепловой нагрузки, получающими импульс от изменения давления пара перед турбиной, расхода пара за котлом и скорости изменения давления пара за переходной зоной. [c.276]

Работа турбины без диафрагмы промежуточной ступени допустима при условии значительного снижения расхода пара через турбину. Расход пара через соответствующую часть турбины при работе ее без [c.218]

Подогреватели высокого давления (ПВД), как правило, являются принадлежностью турбоустановки и обогреваются паром из нерегулируемых отборов турбин (см. рис. 3-1). Рас.ход пара на них определяется количеством пропускаемой питательной воды. При составлении диаграмм режимов паровых турбин расход пара на ПВД учитывается заводом соответственно принято.му расходу питательной воды через них. Количество питательной воды, проходящее через ПВД, специально оговаривается в принятых условиях регенерации. [c.76]

В случае установки отдельных ПВД спи должны обогреваться паром из регулируемых отборов турбин. Расход пара на эти ПВД подсчитывается по формуле (3-26). [c.78]

Регулируемый отбор пара Расход пара в турбину. . Расход пара в конденсатор Температура охлаждающей воды при входе в ко [c.166]

Далее определяют использованный теплоперепад регулирующей ступени. Пусть при произвольной нагрузке турбины расходы пара составляют через полностью открытые сопловые решетки, через сопловую группу, питаемую через частично открытый клапан, Сд, а суммарный расход через турбину С = + Сд. Допустим, что давления пара при этом равны перед сопловыми решетками, регулирующие клапаны которых открыты полностью, Ра, перед сопловой решеткой, регулирующий клапан которой открыт частично, />оп и в камере регулирующей ступени р . [c.185]

В общем случае диаграмма режимов выражает в графической форме зависимость между электрической мощностью турбины расходом пара Ср, тепловой нагрузкой потребителя (6 т) Давлением пара, отпускаемого потребителю р р ), параметрами свежего пара р , 1 , расходом охлаждающей воды Жр и другими величинами, определяющими режим работы турбоустановки [c.207]

Расходы пара в местах отбора определяем из уравнений балансов тепла подогревателей, для которых принимается, что температура питательной воды й конденсата в каждом подогревателе равна температуре насыщения проходящего через него пара. Например, в первый подогреватель входит вода из второго подогревателя в количестве (/ — i) кг с энтальпией /о, а также пар из отбора турбины в количестве кг с энтальпией выходит же из подогревателя 1 кг питательной воды с энтальпией г п.в. Тогда уравнение теплового баланса первого подогревателя можно записать так [c.307]

Паровая турбина расходует 51 000 кг/ч пара. Отработавший в турбине пар поступает в конденсатор [c.182]

Ртутный пар, полученный в котле /, направляется в ртутную турбину 2. Из турбины ртутный пар поступает в конденсатор-испаритель 3, в котором пар ртути конденсируется, а освободившаяся теплота расходуется на испарение воды. Насыщенный водяной пар из конденсатора-испарителя поступает в пароперегреватель 4, затем в турбину 5 и далее идет в конденсатор б конденсат [c.242]

Следовательно, расход пара паровой турбиной О = 2,77-12 000 = 33 240 кг/ч. [c.244]

Часовой расход пара, потребляемого турбинами, [c.250]

Удельный расход пара на турбину [c.251]

Кроме термического КПД цикла вычисляют удельный расход пара do, который показывает, какое количество пара необходимо пропустить через турбину, чтобы получить единицу полезной работы [c.4]

Задача 3.36. Определить потери тепловой энергии на трение, вентиляцию и утечки в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /г,) = 100 кДж/кг, давление р=1 МПа и температура /=300°С пара в камере, где вращается диск, средний диаметр ступени d=, м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, выходная высота рабочих лопаток 4 = 0,03 м, степень парциальности впуска пара е=0,4, коэффициент Я =1,1, расход пара Л/=25 кг/с и расход пара на утечки Myj = 0,8 кг/с. [c.123]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

МОПЩОСТИ и РАСХОД ПАРА ТУРБИНЫ [c.131]

Расход пара турбины. Экономичность паровой турбины оценивается как кпд, так и удельным расходом пара. [c.133]

Удельный эффективный расход пара мощных конденсационных турбин при полной нагрузке составляет 3...4 кг/(кВт ч). [c.133]

Расход пара (кг/с) на турбину с отбором пара находится по формуле [c.133]

Давление и расход пара в ступенях турбины при переменном режиме. Изменение расхода пара через турбину вызывает перераспределение давлений и теп л оперен адов в ее ступенях. Зависимость между расходом и давлением пара в ступенях турбины для скоростей пара в соплах ниже критических выражается уравнением [c.134]

Изменение давления в ступени конденсационной турбины в зависимости от расхода пара [c.134]

Изменения показаний манометров, указывающих давление свежего пара, контролируются по показаниям других манометров парового тракта на котле, перед п за стопорными лапапами. Кроме того, изменение давления свежего пара должно сказаться на изменении нагрузки турбины, расхода пара и давлений в ступенях турбины. [c.172]

Dq — расход свеже1 0 пара на турбину — расход пара в отопительный отбор [c.382]

На рис. 7.5 приведена схема включения испарителей в систему подогрева сетевой воды теплофикационной турбины Т-100-130. Принципиально схема не отличается от приведенной на рис. 1Л,а. Установка состоит из двух испарителей, подключенных параллельно к одному отбору, и двух конденсаторов, включенных в линрпо подогрева сетевой воды. Сетевая испарительная установка имеет два сетевых подогревателя СП и СП2, к которым подводится пар от 6-го и 7-го отборов турбины. Расход пара в отборах в зимнее время доходит до 310 т/ч, поэтому производительность испарителей может быть выбрана довольно высокой. Однако техникоэкономические расчеты показали, что увеличивать ее выше 70 т/ч нецелесообразно. При работе по схеме рис. 7.5 в зимнее время производительность установки находится в пределах 40—60 т/ч, летом — до 40 т/ч. [c.182]

Вместе с тем турбина должна давать номинальную электрическую мощность и при отсутствии отбора. В этом случае она работает как конденсационная турбина. Расход пара на турбину при этом меньще, чем 0 , и поэтому ч. в. д. выработает меньшую мощность следовательно, ч. н. д. должна вырабатывать большую мощность, чем при предыдущем режиме, и в конденсатор поступит количество пара большее чем Очевидно, что как ч. н. д., так и конденсатор должны быть рассчитаны на пропуск именно этого количества пара [c.220]

Важным недостатком системы частных П. к. п. является трудность, а зачастую и невозможность сравнений качества двух или нескольких продуктов различных достоинств. Если в стандарте имеется только один показэотель, то сравнение легко возможно при наличии же большого числа показателей или напр, в случае сложного изделия система частных П. к. п. не всегда может дать ответ на вопрос о превосходстве качества сравниваемых продуктов. Ответ на этот вопрос можно получить только тогда, когда качество выражено одним числом—интегральным показателем. Если для продукции советского производства, к-рая должна соответствовать установленному стандарту, тахше сравнения должны производиться не особенно часто, то для сравнения с заграничной продукцией, напр, в случаях экспорта, импорта и т. п., при заимствовании нового типа продуктов, такие сравнения должны обязательно производиться. Для того чтобы интегральный П. к. п. давал возможность сравнения качества, он должен отразить в себе все факторы, обусловливающие потребительскую ценность продукта. Приведенный пример общего показателя в паровой турбине—расход пара на 1 kWh—является только частным комплексным показателем совершенства агрегата, но не может служить интегральным показателем, ибо не отражает многочисленных факторов, характеризующих всю работу турбины, напр, надежности работы, расхода на обслуживание, смазку, цены. Из этого следует, что интегральный показатель в своей сложности д. б. выражен не именованным, а отвлеченным числом, представляющим комплексный индекс качества. [c.95]

При проектировании и эксплуатации турбин с регулируемым отбором пара необходимо учитывать некоторые их особенности. Так, в зависимости от тепловой и электрической нагрузок эти турбины могут работать в различных режимах, которые разделяют на конденсационные и теплофикационные. При конденсационном режиме работы турбины с одним регулируемым отбором пара, который не отличается от режима работы конденсационной турбины, расход пара в регулируемый отбор отсутствует. В теплофикационном режиме такая турбина может работать по тепловому или электрическому графику. При тепловом графике электрическая мощность определяется тепловой нагрузкой и не может быть изменена без соответствующего изменения теплового потребле1шя, так как при этом регулирующие органы ЧНД турбины находятся в неподвижном состоянии. Регулируют нагрузку в этом случае парораспределением в ЧВД. При режимах работы по электрическому графику регулирующие органы ЧНД турбины могут иметь произвольную степень открытия. Для турбин с независимым задание.м электрической нагрузки характерно наличие тепловой нагрузки, которая ограничивает возможность снижения электрической мощности ниже некоторого минимального значения, определяемого расходом теплового потребителя Сп- Возможность увеличения электрической нагрузки ограничивается максимальным расходом пара в конденсатор. [c.91]

При установке турбины с противодавлением каждый килограмм пара совершает полезную работу /,ех==Л —/l2 и отдает тепловому потребителю количество leiuiortJ = — h -2. Мощность установки по выработке электро-энергии Nn = (h[ — h.-i)D и ее тепловая мощность Qr. = (A2 —й ) О пропорциональны расходу пара О, т. с. жестко связаны. Это неудобно на практике, ибо графики потребности в электроэнергии и теплоте почти никогда не совпадают. [c.66]

Формулы (241)—(244) определяют термический к. п. д. и удельные расходы пара и теплоты в идеальном цикле паросиловой установки. Действительный цикл сопровождается неи збежными потерями, вследствие чего удельные расходы пара и теплоты увеличиваются. Так, в паровой турбине процесс расширения пара сопровождается потерями, связанными главным образом с трением. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...