Промежуточный перегрев пара

Цикл с вторичным перегревом пара в диаграмме показан на рис. 90. Прямая 1—3 показывает адиабатное расширение пара до некоторого давления р[ в первом цилиндре двигателя, линия 3—4 — вторичный (или промежуточный) перегрев пара при давлении р и прямая О"- [c.236]

Паротурбинная установка мощностью N = = 200 МВт работает по циклу Ренкина при начальных параметрах = 13 МПа и = 565° С. При давлении р = 2 МПа осуществляется промежуточный перегрев пара до первоначальной температуры. Давление в конденсаторе Ра = 0,004 МПа, Температура питательной воды в = 160° С. [c.248]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500— 550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. [c.580]

Промежуточный перегрев пара приводит к повышению термического к. п. д. цикла, тем большему, чем ближе температура начала перегрева к оптимальной [c.581]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500—550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. Промежуточный перегрев пара иногда называют также вторичным. [c.440]

Промежуточный перегрев пара обычно осуществляют в пароперегревателе, располагаемом в том или ином месте газового тракта котельного агрегата, куда подводят пар от турбины и откуда перегретый пар по паропроводу вновь подают в турбину. [c.122]

Такая схема значительно удешевляет и упрощает строительство. Самые дорогие трубопроводы — для подачи пара от котла к турбине — получаются очень короткими. Удобно в этом случае осуществлять и промежуточный перегрев пара, о котором мы уже говорили. [c.50]

Для АЭС с БН-600 применены серийные турбины мощностью по 200 МВт с давлением пара перед турбиной 13 МПа. Однако присущие этой турбине температуры начального перегрева пара перед турбиной и промежуточная температура перегрева 540°С не могли быть достигнуты из-за недостаточной температуры натрия после промежуточного теплообменника (520°С). В связи с этим для турбин установки БН-600 и начальный, и промежуточный перегрев пара составляет 505°С. [c.86]

I — котел 2 — турбина 3 — конденсатор 4 — конденсатный насос 5—питательный насос 5 — деаэратор 7--подогреватели —промежуточный перегрев пара. [c.56]

В частных случаях возможны внешний теплообмен (например, промежуточный перегрев пара) ввод в проточную часть турбоагрегата извне некоторого количества пара со своими параметрами, в результате чего происходит соответствующий теплообмен отвод из проточной части некоторого количества рабочего агента для внешнего использования (например, для работы турбины питательного насоса), и т. п. [c.97]

Надстройки высокого давления. Промежуточный перегрев пара [c.28]

Промежуточный перегрев пара осуществляется после расширения пара высокого давления в турбине до некоторого промежуточного давления. В этой промежуточной точке пар из турбины направляют в специальный перегреватель, обогреваемый дымовыми газами (в некоторых случаях перегретым паром высокого давления), после чего пар подают в следующие ступени турбины, где он расширяется до конечного давления. [c.29]

Промежуточный перегрев пара повышает тепловую экономичность процесса выработки электроэнергии, как видно из следующего. Пусть начальное и конечное теплосодержание при адиабатическом расширении выражаются величинами [c.29]

В результате, к. п. д. за счет промежуточного перегрева может несколько возрасти. Промежуточный перегрев в действительных (не идеальных) условиях связан с некоторыми дополнительными потерями (за счет падения давления и охлаждения пара на участках между турбиной и перегревателем, а также падения давления в перегревателе). Вместе с тем повышение температуры пара повышает части турбины, лежащей за точкой промежуточного перегрева. В целом же промежуточный перегрев пара при благоприятных условиях может дать снижение удельного расхода тепла на выработку электроэнергии на 3—5%. [c.29]

Однако получение таких к. п. д. возможно при использовании наиболее совершенных, дорогих конструкций энергетического оборудования большой мощности (котлы, турбины, генераторы) и требует сложных тепловых схем (промежуточный перегрев пара, часто двойной многоступенчатый подогрев питательной воды в цикле регенерации глубокий вакуум сложная водоподготовка и др.). [c.162]

Промежуточный перегрев пара Промежуточный перегрев пара для конденсационных ПГУ предопределяется стандартными параметрами пара, В теплофикационных ПГУ эффективность промежуточного перегрева пара (экономия топлива и расчетных затрат) зависит от относительного расхода пара и противодавления паровой турбины. Для парогазовых ТЭЦ с противодавлением эти зависимости исследованы в работе [4]. [c.213]

Промежуточный перегрев пара, который в свое время вошел в энергетику главным образом как средство борьбы с высокой влажностью пара в последних ступенях турбины, является средством повышения термического к. п. д. цикла. Из рассмотрения Т, s-диаграммы следует, что если промежуточный перегрев пара осуществляется от не слишком низкой температуры и до температуры, близкой к то термический к. п. д. дополнительного цикла будет заведомо выше термического к. п. д. основного цикла — ведь в этом случае степень заполнения у дополнительного цикла значительно выше, чем у основного (рис. 11-23). [c.389]

В современных паросиловых установках обычно применяется не только однократный, но и двукратный промежуточный перегрев пара. [c.389]

Промежуточный перегрев пара 387, 389 [c.506]

В результате всестороннего изучения проблемы были выбраны в качестве наивысших для конденсационных турбин мощностью 300 МВт и более сверхкритические параметры 23,5 МПа и 838 К, а для турбин меньшей мощности — 12,7 МПа и 838 К. Для всех мощных конденсационных турбин в проектах предусматривался один промежуточный перегрев пара до температуры 838 К. [c.23]

Задачи конструирования турбин определяются главными особенностями современной теплоэнергетики, к числу которых относятся высокие и сверх-критические начальные параметры пара, промежуточный перегрев пара до высокой температуры, большая единичная мощность агрегатов, работа блоков в полупиковой и пиковой частях графиков нагрузки, экстренные дефициты мощности, требующие высокой приемистости блоков, частые их пуски и остановки. Для решения этих задач потребовались принципиально новые конструкции ЦВД, ЦСД, ЦНД, парораспределения и САР, а также крупные изменения в валопроводах и в подшипниках. [c.28]

В целом эти первые турбины высокого давления с промежуточным перегревом пара оказались вполне прогрессивными. Опыт их эксплуатации позволил уверенно применять промежуточный перегрев пара во всех последующих мощных конденсационных турбинах высокого давления и весьма содействовал усовершенствованию конструкций цилиндров, проточных частей высокого давления, клапанов, лабиринтовых уплотнений и систем регулирования. Большое значение имело также создание новой двухъярусной лопатки для ЧНД, возродившей это перспективное направление в проектировании ЦНД. [c.66]

Первая ступень промежуточного перегрева увеличивает положительный эффект от применения СД. Это определяется тем, что при сходственных режимах вследствие меньшей влажности в ЦВД турбины, работающей на СД, для первой ступени промежуточного перегрева требуется меньшее количество отбираемого пара. Если бы турбина имела многократный промежуточный перегрев паром, отобранным из ЦВД, без использования свежего пара, то ее перевод на СД принес бы существенное повышение тепловой экономичности. [c.151]

При скользящем давлении по мере снижения нагрузки понижается температура насыщения свежего пара, что сопровождается существенным понижением температуры промежуточного перегрева пара. Это понижение температуры в некоторой мере компенсируется уменьшением температуры недогрева вследствие увеличения при СД скоростей нагреваемого пара в промежуточном перегревателе, а также вследствие относительного уменьшения количества пара, отбираемого на первую ступень перегрева, из-за его меньшей влажности. Отмеченного отрицательного влияния можно избежать, применив огневой или ядерный промежуточный перегрев пара. [c.152]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Промежуточный перегрев пара, используемый на современных ТЭС, позволяет снизить конечную влажность пара в турбине и увеличить КПД установки. Схема ПТУ на перегретом паре с промежуточным перегревом (промперегре-вом) представлена на рнс. 10.26,а, цикл, соверщаемый рабочим телом этой установки, — на рис. 10.26,6 процесс в турбинах — на рис. 10.26,в. [c.288]

Промежуточный перегрев пара. После расширения в части турбины высокого давления пар может быть направлен в промежуточный пароперегреватель, а после перегрева Бозвраш,ен в турбину, где расширение его продолжится. Вторичный перегрев уменьшает расход топлива на 3—4 %. Одновременно усложняются конструкция и эксплуатация СЭУ, так как во время маневрирования и работы на задний ход промежуточный перегрев должен быть отключен. [c.155]

Исследованиями установлено, что термический к. п. д. цикла Ренкина увеличивается в следующих случаях при повышении давления pj, уменьшении давления р п увеличении температуры перегрева пара Т . Повышение к. п. д. паросиловых установок имеет большое sHatleHne для экономии топлива. Из табл. 2 видно, что с повышением начального давления /7j при неизменных и ра термический к. п. д. цикла Ренкина повышается. Однако увеличение р1 приводит к увеличению влажности пара в конце расширения, что вызывает эрозию (разрушение) лопаток рабочего колеса турбины. Чтобы избежать повышения влажности сверх допустимой нормы (10%), применяют промежуточный перегрев пара. Сущность этого метода заключается в том, что пар (рис. 28) после расширения в турбине ПТ отводят в специальный перегреватель Яа, в котором он подвергается повторному перегреву, а затем [c.77]

Предвключённая турбина ЛМЗ мощностью 2500U кет при ЗООо об/мин противодавлением 34 ama. Начальные параметры пара 125 ama, 45U° С. После турбины при некоторых режимах температура получается менее 300° С, вследствие чего на пути к турбинам среднего давления необходим промежуточный перегрев пара, который осуществляется в перегревателе, обогреваемом газом. При мощности 25 мгвт расход пара 380 m 4a , при расходе 300 m 4a щ = 0,735. Общий вес турбины 61 т, вес ротора 3,5 т. [c.214]

Швейцарская фирма Эр-ликон в схеме сбросной ПГУ применила ГТУ с промежуточным нагревом газа. Двукратный промежуточный перегрев пара осуществляется выхлопными газами ГТУ. К. п. д. этой установки 39%. [c.82]

Промежуточный перегрев пара в паросиловых установках как средство повышения термического к. п. д. установки аналогичен ступенчатому нодводу тепла в газотурбинных установках, рассмотренному в 10-2. [c.389]

Эти преобразования турбин, называемые модернизацией, сопровождались введением также ряда усовершенствований или упрощений в различных узлах турбины. Так, например, в турбине К-100-90-6 вместо муфты Бибби появилась полугибкая муфта, а вместе с тем был устранен ставший лишним упорный подшипник ЦНД винтовой масляный насос заменен центробежным с приводом его через гибкую муфту непосредственно от главного вала введен, наконец, быстроходный высокочувствительный регулятор ЛМЗ. Все это заимствовалось из более поздних разработок завода новых унифицированных узлов и существенно повышало экономические показатели турбин. Достаточно отметить, что переход к турбинам К-ЮО-90-5 (без повышения температуры пара) привел, по данным испытаний, к повышению к. п. д. ЦВД на 4%. Следующий шаг на верхней границе унифицированного ряда был еще более крупным начальные параметры пара были подняты до 13 МПа и 838 К и введен промежуточный перегрев пара. Но это был уже явный переход из одного унифицированного ряда в другой (см. п. III.2). [c.17]

Промежуточный перегрев пара. Наиболее крупные изменения в ПТУ происходят от промежуточного перегрева пара. Его введение весьма полезно с тепловой точки зрения (около 3% уменьшения удельного расхода теплоты) и значительно снижает влажность пара в конце расширения, но при этом существенно усложняется установка и ухудшается динамика регулирования. Тем не менее применение одного промежуточного перегрева вполне оправдано для обеих ступеней начального давления пара, и его целесообразность для крупных конденсационных ПТУ общепризпана. [c.26]

Турбина К-150-170 ЛМЗ. Она была первой из серии турбин ЛМЗ для мощных блоков (схема на рис. HI.2). Начальные параметры пара ро = = 16,7 МПа о= 823К. Максимальная мощность турбины — 150 МВт при 3000 об/мин и противодавлении около 3 кПа. Промежуточный перегрев пара —при давлении около 3,3 МПа. [c.65]

Турбина К-500-130 ЛМЗ. Мощность этой полу-пиковой турбины (рис. V.2) [15] — 500 МВт при ро= 13 МПа и Го = 783 К- Промежуточный перегрев пара до температуры 7п. п = 783 К производится при давлении рп. п = 3,5МПа за ЦВД и р =3,1 МПа перед стопорными клапанами [c.87]

Цикл конденсационного потока ничем не отличается от аналогичного цикла конденсационной ПТУ. Применение КР для этого потока дает те же термодинамические преимущества, что и для конденсационных блоков (см. п. VIII.3). Относительное уменьшение удельного расхода теплоты q этим потоком, определяемое в соответствии с формулами (VIII.2) — (VIII.10) начальными и конечными параметрами пара, тем больше, чем выше номинальное давление свежего пара. Выигрыш в тепловой экономичности увеличивается для турбин, имеющих промежуточный перегрев пара. [c.175]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.210 ]

Тепловые электрические станции Учебник для вузов (1987) -- [ c.12 , c.18 ]

Тепловое и атомные электростанции изд.3 (2003) -- [ c.229 , c.350 ]

Тепловые электрические станции (1967) -- [ c.20 , c.34 , c.49 , c.54 , c.58 , c.61 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...