Воздух Характеристики тепловые

Отсутствие авторегуляторов постоянства расхода воды на отопительных узлах позволяет покрывать максимум горячего водоснабжения частично за счет снижения расхода сетевой воды на отопление. Величина этого перераспределения зависит от соотношения Q /Q o и текущих температур наружного воздуха и определяется гидравлической характеристикой теплового пункта. [c.97]

При расчете поверхностей нагрева парогенератора условия обогрева считаются заданными (при радиационном обогреве задана величина теплового потока, а при конвективном — количество топочных газов и их температура). Однако для парогенератора внешним воздействием является лишь масса подаваемого топлива (и в соответствующей пропорции масса воздуха), а лучистый поток, расход и температура газов являются производными от внешнего воздействия. Динамическая связь между подачей топлива (и воздуха) и тепловыми характеристиками Q, Dr ид может быть установлена в результате решения уравнений, описывающих нестационарные процессы в топочной камере. [c.113]

Известны различные виды излучения вещества — отражение и рассеяние света, тепловое излучение, излучение заряженных частиц при их ускоренном или заторможенном движении и т. д. Однако существует излучение, отличное от этих видов как по характеру возбуждения и протекания, так и по характеристикам самого излучения (спектральному составу, поляризации и т. д.). К таким видам излучения относится свечение окисляющегося в воздухе фосфора, свечение газа при прохождении через него электрического тока, свечение тел после облучения их светом, свечение специальных экранов при ударе о них электронов (экраны телевизоров, осциллографов и др.) и т. д. Все эти виды излучения, как увидим дальше, обусловлены переходом частиц (атомов, молекул, ионов и других более сложных комплексов) из возбужденного состояния в основное и называются люминесценцией. Понятие люминесценция было введено впервые Видеманом в 1888 г. Существенный вклад в развитие учения о люминесценции был сделан советской школой физиков, во главе которой стоял акад. С. И. Вавилов. [c.356]

Основные характеристики и классификация котлоагрегатов. Основными характеристиками котлоагрегатов являются паропроизводитель-ность (для водяных парогенераторов) или тепловая мощность (для теплогенераторов ВТ и парогенераторов ВТ, работающих на высокотемпературных теплоносителях), параметры теплоносителей на входе и выходе из котлоагрегата, температура подогрева воздуха, поступающего в топку, [c.277]

Для улучшения регулировочных характеристик горелок единичной мощностью Qr 50 МВт используют двойные каналы по вторичному воздуху. Кроме того, тангенциальный или осевой завихритель выполняют с изменяющимся положением лопаток. В системах пылеприготовления с прямым вдуванием при тепловой мощности горелок Qr = 40 50 МВт рекомендуется применять сдвоенные горелки по первичному и вторичному воздуху(рис. 29, б). Подвод первичного воздуха осуществляют от различных мельниц. Благодаря этому останов мельницы практически не влияет на число работающих горелок. [c.61]

Важнейшие характеристики топок следующие видимое тепловое напряжение зеркала горения (для слоевых топок), видимое тепловое напряжение объема топочного пространства и коэффициент избытка воздуха. [c.117]

Распространяющаяся звуковая энергия теряется на периферии канала глушителя. Благодаря внутренней вязкости воздуха, заключенного в порах материала, энергия звуковых колебаний частично преобразуется в тепловую. Материал облицовки выбирается в зависимости от частотного состава шума. Его частотная характеристика звукопоглощения должна отвечать форме спектра шума. Глушители могут иметь различный вид и различное заполнение звукопоглощающим материалом (с одно-двух или трех-четырехсторонним расположением звукопоглощающего материала). Практически толщина слоя облицовки стенок канала выбирается равной 2,5—3 см , для улучшения поглощения на низких частотах — 8—10 см. [c.156]

Если дом хорошо построен, у него будет большая постоянная времени тепловой релаксации т. Эта постоянная характеризует врем , за которое разница температур между внешней и внутренней сторонами стены дома уменьшается на 1/е своего первоначального значения. Значение ее существенно изменяется в зависимости от конструкционных характеристик зданий. Поскольку воздух нагревается быстро, регулирование таких отопительных систем с принудительной подачей нагретого воздуха относительно просто, т. е. их можно легко отключать в ночное время и в выходные дни и также просто включать незадолго до появления людей в помещениях. Тепловая мощность типовой отопительной установки, работающей по этому принципу, составляет примерно 17 кВт. Этой мощности достаточно, чтобы обеспечить повышение в течение минуты температуры в доме объемом 430 м примерно на 1,9 °С. Поэтому если отопительная установка будет включена примерно за час до того, как семья начнет жить по дневному распорядку, температу. ра в доме после ночного снижения довольно быстро достигнет своего привычного уровня (рис. 11.4). В 6 ч 30 мин отопительная установка включается на 1,5 ч, затем выключается и снова включается в 15 ч 30 мин и работает примерно до полуночи. Суммарная потеря теплоты домом за время, пока отопительная установка отключена, составляет [c.263]

Как видно по тепловым характеристикам, влияние изменения условий работы по-разному сказывается на величине установившейся температуры тормозов разных габаритов. Например, охлаждающие ребра на тормозных шкивах малоэффективны для тормоза со шкивом диаметром 100 мм и имеют большое значение для тормозов со шкивами больших размеров. Охлаждение тормоза, работающего на открытом воздухе, более эффективно для тормозов меньших размеров. Тепловые характеристики, представленные на фиг. 371—373, дают ясное представление о влиянии изменения условий работы на величину установившейся температуры поверхности трения тормоза и на темп нарастания температуры, о котором можно судить по постоянной времени нагрева. Тепловые характеристики тормозов были построены для ПВ = = 40% и температуры окружающей среды, равной 25° С. Поэтому при определении по ним значения установившейся температуры должна быть учтена действительная относительная продолжительность включения и действительная температура среды. Действительная установившаяся температура определяется по формуле [c.641]

Основными характеристиками, определяюш,ими выбор того или иного клея для конкретных конструкций, являются в первую очередь пределы прочности клеевых соединений при сдвиге, равномерном и неравномерном отрыве под действием кратковременных и длительных статических нагрузок и предел выносливости при сдвиге в исходном состоянии и. после воздействия комплекса физико-химических факторов (воды, влажного воздуха, условий тропического климата, теплового старения, растворителей, масел, топлив, грибков и др.), встречающихся в условиях эксплуатации клееных изделий. Для окончательного решения вопроса о применении в изделии выбранного клея изготовляют клееные конструкции или их элементы и испытывают в условиях, максимально приближающихся к эксплуатационным. [c.287]

Характеристика угольной кислоты как газового теплоносителя. Выбор газа, пригодного для охлаждения реактора, ограничен многими факторами. Воздух для этой цели не пригоден вследствие плохой теплопроводности и большой радиоактивности (при высоких температурах) содержащихся в нем кислорода и азота. Использование водорода выгодно в виду его хороших ядерных и тепловых свойств, но связано со значительным риском образования гремучих газов, трудным уплотнением контура и агрессивностью к металлам при высоких давлениях и температурах. Гелий обладает хорошими тепловыми и отличными ядерными свойствами, химически инертен, но имеет повышенную способность к потерям через уплотнения контура, малодоступен и дорог. Остальные инертные газы не пригодны для этой цели в связи с большим сечением поглощения тепловых нейтронов или же значительной наведенной активностью. Использовать азот также не рекомендуется вследствие большого сечения поглощения тепловых нейтронов и большой радиоактивности (возникновение азота С ). Наиболее целесообразно в качестве газового теплоносителя пользоваться угольной кислотой, которая в меньшей степени, чем другие газы, обладает отмеченными выше недостатками, В первом контуре угольная кислота обычно имеет температуру 100°—500° С и давление 7—65 ат — в зависимости от типа реактора. Примерно [c.24]

Если известна тепловая характеристика коммунального здания, то расход тепла на отопление при любой температуре наружного воздуха /н определяется умножением ее на перепад температур (t-e,—i ) и наружный объем здания. [c.16]

Каждое топочное устройство должно иметь технический паспорт, состоящий из чертежей и тепловой характеристики с необходимыми показателями максимальной и номинальной тепловой мощности при наивысшем к. п. д., оптимальных избытке воздуха и параметрах работы колосниковой решетки, форсунки или горелки. [c.92]

В ряде организаций разработаны программы теплового расчета парогенератора на основе решения системы нелинейных уравнений по методике норм теплового расчета. Эти программы составлены в кодах ЭВМ Минск-22 и Урал-2 [Л. 42, 43]. ВТИ предложен для расчета статических характеристик парогенератора при изменениях расхода топлива, воды, воздуха, температуры и давления питательной воды метод приращений [Л. 44, 46]. [c.55]

Данные измерений заносились в таблицу, включающую все необходимые для решения уравнения теплового баланса параметры. Плотность орошения, характеристики наружного воздуха и физические постоянные являются исходными данными к расчету коэффициентов тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротивления. [c.113]

Мы разберем порядок наладки отопительных установок при постоянном расходе сетевой и местной воды, В имеющихся руководствах по наладке обычно указывается, что наладчик обязан уточнить по тепловым характеристикам максимальный расход тепла на отопление при расчетной температуре наружного воздуха. Это справедливо только для старых, уже давно эксплуатируемых установок, проектные данные по которым не сохранились. Если же должна проводиться наладка только что смонтированных установок, а именно такой случай должен быть типовым, то наладчик может воспользоваться проектным расходом тепла. Под таким проектным расходом мы понимаем расход тепла на отопление, взятый при проектировании теплового пункта из проекта отопительной системы, т. е в конечном итоге полученный на основании трансмиссионного расчета тепловых потерь здания. При всех возможных неточностях таких расчетов они все же значительно ближе к фактическим потерям тепла, чем усредненные данные тепловых характеристик. Это особенно верно для разнохарактерных зданий современного строительства. [c.271]

С учетом тепловой инерции зданий отопительная система рассчитывается по среднесуточным температурам наружного воздуха. Величина отопительной характеристики жилых зданий объемом от 2 000 до 100000 ориен- [c.172]

При выборе схемы, параметров и конструкции газотурбинного агрегата для ГТУ учитываются оптимальный к. п. д. установки на номинальном и переменном режимах, возможный предел начальной температуры газа, вид топлива, назначение установки, требования компоновки основного и вспомогательного оборудования. Паровая турбина для ПГУ обычно выбирается из числа типовых (стандартных), а ГТУ выбирается на основе анализа тепловой схемы ПГУ, включающего рассмотрение подходящих по расходу и давлению воздуха типовых газовых турбин или новых газовых турбин с оптимальными для данной схемы ПГУ характеристиками. Выбор типовой или подлежащей проектированию новой ГТУ производится путем сопоставления техникоэкономических показателей всей ПГУ. [c.101]

Для заданного интервала времени управления вариации указанных характеристик различны. Для того чтобы модель ОУ была адекватна реальной системе, что является необходимым условием формирования эффективных управляющих воздействий СУ, требуется коррекция параметров модели ОУ и учет изменения переменных состояния ОУ. В связи с этим необходимо, чтобы СУ могла периодически производить идентификацию параметров и переменных состояния модели ОУ. При этом порядок формирования управляющих воздействий соответствует описанному для системы координированного управления, однако через некоторый интервал времени Т, зависящий от статистических характеристик стохастических переменных, включается алгоритм идентифи1 ции и модель ОУ подстраивается под новые условия. Для моделей СЦТ по информации, хранимой в базе данных системы, и по результатам текущих измерений должны периодически оцениваться параметры трубопроводов и характеристики оборудования сети и тепловых пунктов. При формировании управляющих воздействий необходимо учитывать на основе имеющихся ретроспективных данных и текущих измерений изменения температуры наружного воздуха и тепловых нагрузок. Блоки иден-тифи1 ии должны включаться в алгоритмы управления каждого уровня иерархии СУ идентификация должна проводиться для моделей всех уровней иерархии ОУ. Частота идентификации возрастает от верхнего к нижнему уровню ОУ. [c.65]

Возможность коммутации ТЭЭЛ путем диспергирования расплавленного металла струей воздуха описана Л. М. Драбкиным и др [27]. Изучалась коммутация тройных сплавов на основе Sb, Те, Bi и Bi, Те, Se указанным способом, с нанесением трех слоев никеля (толщиною 20 мкм) меди (толщиною 1 1,5 мм) алюминия (толщиною 0,2 мм). Контактное сопротивление, измеренное на большом количестве образцов, было около 7 10" ом см" . После спекания в атмосфере водорода контактное сопротивление уменьшилось до 2 10" ом см при прочности сцепления 40—42 кПсм , Коммутация выдерживала без заметного изменения характеристик тепловые удары (при 280° С опускание в воду с температурой 20 С). Этот метод коммутации пригоден при любых размерах и любой форме поверхностей спаев. Для припайки контактируемых поверхностей к диэлектрикам рекомендуется металлизация диэлектриков. Указывается возможность металлизации окиси бериллия молибденом или никелем.. [c.97]

Характер протекания кривой э(Ь(Ьективной мощности на скоростной характеристике двигате./Чя определяется изменением величины среднего эффективного давления, на которую, в свою очередь, значительное влияние оказывают коэффициент наполнения число оборотов п, коэффициент избытка воздуха а, тепловые потери и потери на трение. [c.37]

Ресурсные испытания низкотемпературных тепловых труб. При длительных испытаниях можно ожидать значительных изменений характеристик тепловых труб. Эти изменения вызваны различными причинами. Во-первых, продукты реакции, растворимые в теплоносителе, могут уменьшать поверхностное натяжение и соответственно снизить теплоперенос твердые продукты реакции способны закупоривать капилляры образование налета на стенке трубы также может уменьшить коэффициент теплопередачи и увеличить термическое сопротивление труб выделение неконденсирующихся газов приводит к созданию газовой пробки в конденсаторном конце трубы, тем самым уменьшая эффективную поверхность ее п наконец, сильная коррозия может разрушить стенку трубы и капиллярную систему. Наиболее обстоятельные данные по ресурсным испытаниям тепловых труб представлены в работах [15, 71]. В работе [71] в предварительной, исследовательской программе были проведены испытания 40 тепловых труб. Трубы испытывались с многослойным сетчатым фитилем при мощности теплопереноса 10 Вт. Теплосъем осуществлялся естественной конвекцией на воздухе. В табл. 4.8 представлены основные параметры и результаты этих опытов. Проводились следующие анализы металлографический— стенки в зоне испарения и конденсации, масс-спсктроскопиче- [c.108]

Если графики характеристик по абсолютным эффектам охлаждения при работе на влажном и сухом воздухе расположены практически эквидистантно с разностью примерно 12 К, то по эффектам подогрева 57]. с ростом заметно увеличивается, что вызвано существенным повышением в области больших средне-интефальной температуры подогретых масс газа, и, следовательно, возрастают тепловые потери вследствие неадиабатности и роста темпа испарения капельной влаги, попадающей в периферийные слои. [c.65]

Ранее были рассмотрены так называемые разомкнутые циклы ГТУ, в которых продукты сгорания после раширения в газовой турбине выбрасываются в атмосферу. Таким образом, рабочее тело в цикле все время меняется. Существуют циклы, в схеме которых циркулирует неизменное количество рабочего тела. Такие циклы называются замкнутыми. Принципиальная тепловая схема ГТУ с замкнутым циклом представлена на рис. 93. В качестве рабочего тела в этих циклах может использоваться воздух или другой газ с лучшими термодинамическими характеристиками (более высокой, чем у воздуха, теплоемкостью, большим показателем адиабаты и др.), например гелий, аргон, водород, фреон. Подогрев рабочего тела до требуемой температуры производится в специальном нагревателе с внешней топкой, поэтому в ГТУ замкнутого цикла можно сжигать твердое топливо, что практически невозможно в ГТУ открытого цикла. [c.212]

Для исследования характеристик кратковременной и длительной прочности композиционных и тугоплавких материалов методами растяжения — сжатия, микротвердости и тепловой микроскопии в широком интервале температур в Институте проблем прочности АН УССР создана установка Микрат-4 . Схема установки представлена на рис. 1. Она состоит из камеры 1, прибора 2 для исследования микротвердости материалов и устройства 3 нагружения образца растяжением — сжатием. Откачка воздуха и газов из камеры обеспечивается механическим насосом 4 и высоковакуумным насосом 5 с ловушкой 6. Давление измеряется манометрическими преобразователями в комплекте с вакуумметром 7. Имеется возможность заполнять испытательную камеру защитной газовой средой, а также проводить испытания на воздухе. Нагревательное устройство установки подключено к стабилизатору 8 через регулятор напряжений 9, трансформатор 10 и выпрямитель 11. [c.26]

Таким образом, согласно прямой (первой) теореме подобия в подобных явлениях движения жидкости должны соблюдаться условия (4.50) — (4.58). Рассмотрим, какое значение имеют критерии (инварианты) подобия, или, как часто говорят, числа Эйлера, Рейнольдса и Пекле, при изучении вопросов прочности. С характеристиками жидкости обычно сталкиваются при изучении закономерностей разрушения конструктивных элементов в тепловых полях и газовых потоках, особенно при теплосменах. Работами сотрудников ИПП АН УССР и других исследователей показано, что термодинамические параметры газового потока и его химический состав оказывают очень большое влияние на долговечность лопаток газовых турбин [62]. Небольшое изменение этих параметров либо введение в поток ничтожных добавок сернистого газа или солей морской воды (до 10 мгм на 1 м воздуха) изменяет долговечность более чем на порядок. [c.136]

Для исследований после взрыва предполагается вблизи боевой скважины пробурить вертикальную скважину диаметром 222 мм в пустое пространство под кровлей магазина. С помощью этой скважины будут изучать характеристики магазина и вести наблюдения за процессом выщелачивания. Кроме того, пробурят две скважины диаметром 175 мм, глубиной 420 м за границами ядер-ного магазина. После получения необходимой информации с нижнего участка этих скважин из них пробурят искусственно отклоненные скважины до пересечения с границами магазина и его подошвой. Во всех буровых скважинах будут отбирать керны, пробы воздуха, проводить комплексные геофизические исследования, фютографирование и телевизионные съемки. Изучение коэффициента фильтрации в магазине и в окружающей его зоне трещиноватости намечено производить методом нагнетания сжатого воздуха в одну из скважин, пересекающих эллипсоид. На основе информации, полученной по сважинам, будет дана оценка распределения тепловой энергии и радиоактивности в зоне взрыва, крупности материала, заполняющего магазин, и других параметров, от которых зависит процесс выщелачивания. [c.132]

Влажность — один из наиболее опасных воздействующих климатических факторов. Она ускоряет коррозию материалов, изменяет электрические характеристики диэлектриков, вызывает тепловой распад материалов, гидролиз, рост плесени и многие другие механические повреждения изделий. Абсолютная влажность — количество водяных паров (г) в 1 воздуха. Она не изменяется при повышении температуры. Максимальная влал ность — максимальное количество (г) водяных паров, которое может содержаться в 1 воздуха. Она сильно зависит от температуры, так как давление пара при каждой тем- [c.14]

Рис. 1-6. Тепловые характеристики парогенератора в функции избытка воздуха. Теп.иовые потери 1 — Qi. 2 — дг, 3 — д,-, 4 — Qs, 5 —на тягу 6 — на дутье 7 — на рециркуляцию 8 — к. п. д. нетто В — к. п. д. бруттб 10 — сумма тепловых потерь, пключая собственные нужды II —то же без собствергяых нужд.

Подобно тому как при определении к. п. д, мы анализируем составляющие теплового баланса, при исследованиях температуры стенки радиационного пароперегревателя желательно знать тепловые потоки и условия теплоотдачи от стенки к пару. Основной характеристикой радиационного пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки парогенератора при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева. Типовые характеристики этого рода Показаны на рис, 9-16,а. При количественном регулировании, т. е. при регулироваиии числом действующих горелок, особенно для вьгсокореакционных топлив, они изменяются незначительно, в результате чего при снижении нагрузки может произойти повышение температуры стенки. Качественное регулирование, т. е. одновременное изменение подачи топлива и воздуха на все горелки, сопровождается равномерным по всей топке и более глубоким снижением величины тепловых потоков, в связи с чем более ве1роятно снижение температуры стенки. Исследование этих вопросов служит одной из предпосылок для правильного выбора способа регулирования нагрузки на данном парогенераторе. [c.212]

Основная трудность в применении указанного метода состоит в необходимости весьма точных измерений разности температу(р до и после машины. Так, при напоре 400 кгс м ошибка в 0,05° С экви. алентна 1 % к. п. д. Неточность в определении абсолютного уровня температур практической роли не играет. Надо полагать, что решение этой задачи может быть получено только на основе дифференциального метода измерений. Не менее важно добиться усреднения температур по измеряемым сечениям, так как HeoAHqpoflHO TH поля, пре-небрежимые с тепловой точки зрения, здесь совершенно недопустимы. Для дымососов, мельничных вентиляторов и других работающих с горячими газами машин следует учесть ошибку от охлаждения в окружающую среду и разбавления подсасываемым воздухом. Решение всех этих вопросов будет существенным шагом в упрощении методики снятия рабочих характеристик и исследованиях тяго-дутьевых машин. [c.256]

При эксплуатации пылеприготовительных установок предусматриваются меры, уменьшающие вероятность взрывов. Возникновение взрывов или воспламенение пыли зависят от концентрации частиц топлива в аэросмеси, в том числе крупных частиц, влажности пыли, содержания кислорода в сушильном агенте, наличия очага горения. Поэтому требования НТД предусматривают, чтобы количественные характеристики перечисленных объективных процессов находились в пределах, исключающих угрозу взрывов. Это достигается за счет конструкции оборудования, режимов работы котлов и пылепригото-витрльных установок. В отопительно-производственных, отопительных и производственных котельных пылевидное сжигание не применяется. Его используют в энергетических котлах тепловых электростанций. Мероприятия по предотвращению взрывов угольной пыли разработаны подробно. Основные из них изложены в НТД. При этом отметим, что работа на пылеугольных котлах должна выполняться по режимным картам, причем при всех режимах не должны образовываться отложения пыли на деталях и узлах котла. Режим ные и конструктивные мероприятия по взрывобезопасности в зна чительной мере зависят от марки и характеристик твердого топлива В этой связи пуски и остановы проводятся в строгой последователь ности, предусмотренной производственной инструкцией, которая в свою очередь, составляется на основании технической документа ции завода-изготовителя котла. При пуске на газе прежде всего проверяется герметичность запорных органов перед горелками обеспечивается давление газа, воздуха и тяги (при уравновешен ной тяге) согласно требованиям инструкции, вентилируется топка и газоходы. Вентиляция топки должна продолжаться не менее 10 мин П1 и расходе воздуха 2S% номинальной нагрузки и более. [c.47]

Охлаждающая способность брызгальных устройств или их систем характеризуется значением средней температуры /ср = = ( 1 + 2)/2. Параметры воздуха, как правило, не связаны с нагревом и увлажнением воздуха по мере его проникновения в область капельного потока (рис. 1.5). Исключение составляет комплекс SER, куда входит температура смоченного термометра выходящего из бассейна воздуха, но, как показывает опыт, определить эту температуру в натурных условиях с достаточной точностью маловероятно. Таким образом, во всех безразмерных комплексах теплоотдача с капельной водной поверхности не связана в полной мере с тепловыми характеристиками воздушного потока в области брызгального бассейна, что обусловливает труднооценимую погрешность значений отмеченных комплексов при оценке с их помощью работы различного рода охладителей. [c.24]

Наряду с тепловыми испытаниями брызгальных устройств были проведены исследования влияния факела разбрызгивания на тепловлажностные характеристики воздуха, проходящего сквозь капельный поток. Важность этих исследований обусловлена не только получением необходимых эксперимеитальных данных для расчета влияния брызгального бассейна на окружающую среду, но и установлением возможности прогноза температур охлан<денной воды проектируемых брызгальных бассейнов. Экспериментальные исследования тепловлажностного факела, образуемого БВУ-4 производительностью 800 мУч при напоре воды 0,14 МПа помимо измерений гидротермических характеристик водного потока включали в себя измерения параметров воздуха в трех створах перед факелом разбрызгивания, с наветренной его стороны и на расстояниях 20 и 40 м [c.58]

Измеренные таким образом характеристики тепловлажностного факела вместе с температурами охлажденной воды, снятыми по соответствующим номограммам, являются исходными параметрами при составлении прогноза температур охлажденной воды в брызгальном бассейне или при создании брызгаль-ного бассейна с заранее заданными тепловыми и геометрическими параметрами. Однако наблюдения за тепловлажностным факелом брызгальных устройств оказываются сложными, поскольку измерения параметров воздуха приходится производить в среде выносимой ветром влаги, мельчайшие капли которой при оседании на сухом термометре могут внести существенные погрешности. Для совершенствования методики фиксации температуры и влажности тепловлажностного факела брызгальных устройств, повышения информативности, точности измерений, сокращения сроков и трудоемкости испытаний попы- [c.60]

При том же объеме крупнопанельный дом серии 1-464А со спаренными переплетами и остеклением 26%, имеет тепловую характеристику 0,46 ккал1м ч град, что почти на 50% превышает тепловую характеристику кирпичного здания. Более 40% тепловых потерь такого здания дают расчетные потери окон из-за применения спаренных переплетов. Фактические тепловые потери окон еще больше из-за недостаточного уплотнения и, следовательно, большой инфильтрации наружного воздуха. Применение раздельных двойных оконных переплетов уменьшает тепловые потери всего здания на 20%. В [Л. 3] рекомендуется понизить остекленность жилых зданий, так как излишние поверхности окон ухудшают теплотехнические и экономические показатели зданий, снижают их теплоустойчивость, ухудшают микроклимат помещений как в зимний, так и в летний период. По приказу Госстроя СССР от 21 июля 1965 г. в настоящее время площадь световых проемов в целом по жилому зданию не должна превышать 1 5,5 площади пола. [c.8]

Н. Н. Варыгин и И. Г. Мартюшин [Л. 877] определяли Ост методом регулярного теплового режима при практически безгради-ентном охлаждении в псевдоожнженном слое серебряного шарика диаметром 20 мм.. Шарик предварительно нагревали в электропечи до 800° С, а затем быстро опускали в псевдоожиженный слой, всегда в одно и то же место. В шарик был заделан горячий спай термопары, и ход охлаждения непрерывно регистрировался автоматическим потенциометром со скоростью движения ленты 2,67 мм/сек. Диаметр псевдоожиженного воздухом слоя составлял 82,5 или 157 мм. Никакого влияния диаметра слоя на процесс теплопередачи не было обнаружено. Характеристика применявшихся зернистых материалов и некоторые результаты опытов даны в табл. 10-9. [c.379]

На фиг. 94 изображена характеристика котельного агрегата на араличевском угле, на фиг. 95 — кривые к. п. д. а также температуры перегретого пара уходящих газов и коэффициента избытка воздуха за котло-агрегатом 200 /и/адс для тощего угля в зависимости от его тепловой нагрузки по данным испытаний ОРГРЭС. [c.119]

Переход от пузырькового режима течения к эмульсионному режиму обусловлен, по-видимому, турбулизирующим действием паровых пузырей. Уоллис [20] сообщил о результатах опытов с имитацией процесса кипения путем вдува воздуха через пористую стенку трубы, по которой протекал водяной поток. Он обнаружил, что в области более чем десятикратного изменения расхода воды требуется. лишь двухкратное изменение расхода газа, необходимое для того, чтобы произошел переход от пузырькового к эмульсионному или дисперсно-кольцевому течению. Применительно к настоящим опытам с кипящей водой этот результат равноценен утверждению о том, что переход от пузырькового режима течения к другим режимам должен происходить при постоянном тепловом потоке. Однако из фиг. 7 и 8 видно, что этот переход происходит приблизительно при постоянном паросодержании, несмотря на то что тепловые потоки изменяются в 4 раза. Одной из возможных причин этого несоответствия является тот факт, что тепловые потоки в описываемых опытах могли быть слишком малы, чтобы вызвать существенное увеличение скорости движения пара. Можно ожидать, что паросодержапие является параметром, определяющим режим течения при заданном удельном массовом расходе. В любом случае этот переход не имеет большого значения, так как характеристики двух сопредельных режимов течения почти одинаковы. [c.52]

В водогрейных котлах высокой производительности и в экспериментальных котлах малой производительности применяются вихревые газомазутные горелки. На рис. 31 приведена горелка водогрейного пикового котла ПТВМ-50, снабженная лопаточным закручнвателем. Подача газа — периферийная. Скорость газа на выходе из сопел — 120— 150 м/сек, скорость воздуха в амбразуре 22—26 м/сек [10]. Благодаря периферийному расположению газовой камеры, нагрев ее излучением можно уменьшить при помощи выключения части горелок. i Вихревые горелки обеспечивают хорошее качество горения с з < 0,1-г-0,2 % при сравнительно коротком факеле. Располагая значительное количество горелок сравнительно небольшой производительности на разных стенках котлов типа ПТВМ и других на достаточном расстоянии одну от другой, можно достичь требуемой равномерности распределения тепловых потоков в топке. Если же расположить две-три горелки почти вплотную на фронтовой стенке котла малой производительности, то тепловые нагрузки будут распределяться очень неравномерно, в результате чего возникнут трудности при регулировании работы горелок. При расположении горелок на противоположных стенках в топках малых размеров часто наблюдается сгорание горелок и вибрации. Хорошие характеристики работы у вихревых горелок, установленных в топках котлов большой производительности. [c.62]

Различные стадии процесса горения топлива требуют различного количества воздуха и имеют специфические тепловые и температурные характеристики. Из вышеизложенного видно, что стадия зажигания требует мало воздуха, зато является большим потребителем тепла (из внутренних. ресурсов топки) для интенсификации подготовки топл1Нва. Подвод подогретого воздуха в этом сл учае часто является благоприятным фактором, ускоряющим прогрев и подсушку топлива. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...