Пространство топочное

Ут — видимый объем рабочего пространства топочной камеры в м . [c.44]

Изменения зольности топлива, избытка воздуха и температуры по длине факела для реальной топки показаны на рис. 8.2. После воспламенения угольной пыли температура пылевоздушного потока резко возрастает. При этом идет интенсивное расходование кислорода воздуха, а зольность частиц вследствие выгорания горючего повышается. Как видно из графика, зона догорания кокса занимает значительное пространство топочной камеры. [c.156]

Развитие процесса горения в факеле определяется характером совместного протекания двух процессов — горения топлива во времени и перемещения горящего топлива в пространстве топочной камеры движущимися дымовыми газами. [c.340]

Из рис. 8-32 [39] видно, что излучательная способность кладки не соответствует степени черноты огнеупорного материала, а зависит также от радиационных характеристик связки. Кроме того, на величину степени черноты стенок топочного пространства оказывает влияние наличие швов по поверхности. Все это снижает и без того низкую величину излучательной способности кладки. [c.213]

Задача 2.31. Определить объем топочного пространства, предназначенного для вертикально-водотрубного котла паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, при работе на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S5 = 0,3% О =0,3% = 0,05% W = 3,0%, если известны температура подогрева мазута т = 90°С, давление перегретого пара — МПа, температура перегретого пара = 250°С, температура питательной воды /п.в=100°С, кпд котлоагрегата (брутто) а = 88% величина непрерывной продувки Р=3% и тепловое напряжение топочного объема 2/Иг = 490 кВт/м . [c.50]

Объем топочного пространства, по формуле (2.28), [c.51]

Так, в тепловом расчете котла приходится вычислять эквивалентную поверхность пучка труб, воспринимающих тепло излучением из топочного пространства. Эту поверхность обычно представляют в виде произведения [c.259]

Интенсификация сжигания жидкого топлива связана главным образом с интенсификацией распыливания и испарения. Для тонкого однородного распыления и смесеобразования служат форсунки различного типа (механические, паровые, воздушные и др.). Назначение процесса распыливания или пульверизации состоит в увеличении поверхности контакта жидкости с воздухом. За счет излучения в топочном пространстве испарение и термическое разложение интенсифицируются. [c.237]

Тепловое напряжение топочного пространства в этом случае может достигать 5... 10 мВт/м . [c.238]

При рассмотрении процесса горения твердого топлива указывалось, что начальными стадиями подготовки твердого топлива к горению являются его дробление, подогрев и испарение внешней влаги. Если вынести из топочного пространства процессы подогрева, сушки и измельчения топлива, то можно интенсифицировать процесс горения практически любого твердого топлива, в том числе и низкосортного. [c.136]

При сжигании фрезерного торфа амбразуры выполняют открытого типа с установкой в них горизонтальных рассекателей, иногда с поворачивающимся шибером 7 перед рассекателем для регулирования направлений потоков. Схема такой амбразуры показана на рис. 3-29,6. Разделение выходящего из амбразуры потока на два улучшает перемешивание топлива и воздуха, увеличивает разнос факела и приводит к заполнению топочного пространства факелом. [c.146]

Инжекционные горелки, используемые при сжигании газа в топочных устройствах малой производительности, обычно работают следующим образом за счет давления газа перед горелкой, составляющего до 1 кПа (100 кгс/м ), в нее подсасывается или инжектируется 40—50% воздуха, потребного для сгорания. Далее смесь газа и воздуха поступает в конфузор, горловину и диффузор, где практически полностью перемешивается и выходит а топочное пространство, туда же за счет разрежения поступает остальное количество воздуха. [c.158]

Корпус 2 выше топочной камеры примерно на 1 м, за счет чего образовано паровое пространство и увеличен водяной объем котла. [c.264]

О скорости горения на практике судят по величине теплового напряжения объема зоны горения (топочного пространства) [c.234]

Помимо углекислого газа СОг, в топочное пространство поступает и окись углерода СО. Последняя, как сказано выше, является первичным продуктом окисления углерода (наравне с углекислотой СОа), а также получается в результате восстановления углекислоты в слое раскаленного углерода [c.239]

Когда кокс сжигают в более толстом слое, получается значительное количество продуктов газификации (СО и Нз). Применение вторичного дутья, т. е. дополнительной подачи воздуха непосредственно в топочное пространство, в этом случае обязательно. Помимо газообразных продуктов, из слоя топлива выносятся топливная пыль н мелочь (унос). Углеводородные газы, как было сказано выше, при значительных температурах существовать не могут они разлагаются на более простые соединения и при этом выделяется сажистый углерод, [c.240]

Описанные выше процессы горения распространяются и на рассматриваемый случай. Частичка топлива, выносимая газо-воздушным потоком и движущаяся с ним в раскаленном топочном пространстве, быстро разгорается и из нее бурно выделяются летучие вещества (рис. 17-18), сгорающие в топочном объеме. Процесс горения условно разбивается на две стадии подогрев смеси воздуха и пыли до температуры воспламенения (с одновременным пирогенетическим разложением топлива) и собственно процесс горения летучих и кокса. На поверхности частицы одновременно горит и газифицируется кокс (углерод). Скорость прогрева и окисления кокса зависит от удельной поверхности взвешенного топлива, которая очень велика. Так, удельная поверхность угля при диаметре частиц d=3Q мкм составляет 50 и кг, что в 1000 раз превышает удельную поверхность кускового угля (отдельные куски диаметром 30 мм). [c.240]

Время горения частиц зависит от следующих факторов размера частиц (чем меньше размер зерен, тем меньше время сгорания) качества смесеобразования топлива с воздухом (чем лучше перемешивание, тем больше скорость выгорания) температуры топочного пространства (чем выше температура, тем устойчивее и интенсивнее протекает процесс) свойств топлива и в первую очередь от выхода летучих веществ (в процентах на горючую массу чем больше летучих, тем быстрее сгорает топливо). Время сгорания пропорционально отношению (100—1 )/100 и относительной скорости обдувания w . Эта скорость значительно меньше скорости потока, Ничтожная относитель- [c.240]

Топка с неподвижной колосниковой решеткой и неподвижным слоем топлива (рис. 21-1) состоит из колосниковой решетки 3, которая делит топку на топочное пространство 1 и зольник 4. [c.259]

Летучие вещества, выделяющиеся в топке из топлива, не успевают полностью сгореть в топочном пространстве, вследствие чего в дымовых газах, покидающих топку, остается небольшое количество продуктов газификации топлива (СО, Н, СН4 и др.), с которыми уносится часть химически связанного тепла, заключенного в топливе. Это приводит к появлению потери, называемой потерей тепла от химической неполноты сгорания дз и обычно выражаемой в процентах от теплоты сгорания топлива QP. [c.262]

Для обеспечения эффективного сжигания летучих, выделившихся из топлива, необходим достаточный объем топочного пространства и достаточная его высота. Величина топочного объема, требуемая для эффективного сжигания летучих, определяется по тепловому напряжению топочного пространства qv, которое представляет отношение [c.263]

Основным фактором, определяющим эффективность и экономичность работы факельной топки, является тепловое напряжение топочного пространства, представляющее собой отношение [c.280]

В процессе проведения описываемых испытаний ставились исследования теплообмена, которые заключались в определении локальных тепловосприятий топочных экранов при помощи термозонда. Этим путем было установлено, что в зоне горелочного пояса при нагрузках котла 360—420 г/ч максимальные падающие потоки составляют ЗОО-ЗГО Мкал мР- ч, а обратные потоки, идущие от экранов, равны в среднем 150—175 Мкал1мР- -ч. Следовательно, в этой части топочного пространства топочные экраны воспринимают только 50% падающего тепла, а в среднем по топке — лишь 40%. Столь низкие значения коэффициента эффективности экранов объясняются тем, что они даже при работе на газе быстро покрываются тонким слоем мелкодисперсных минеральных частиц (порядка 2—5 мк и меньше). Теплопроводность указанного слоя не превышает 0,1 ккал/м ч град, что может обусловить весьма значительное сниже- [c.213]

К вертикальным К. п. примыкает К. п. системы Бетингтона, являющийся одной из первых конструкций, специально приспособленных для сжигания пылевидного топлива. Он состоит из верхнего барабана (фиг. 54), соединенного с нижним кольцевидным коллектором несколькими концентричными рядами прямых кипятильных трубок. Кипятильные трубки внутреннего ряда покрыты фасонными шамотными кирпичами, образующими на протяжении верхней части трубок преграду для движения дымовых газов. Смесь угольной пыли с воздухом вдувается вертикальной форсункой снизу вверх в топочную камеру, образуемую кипятильными трубками и днищем верхнего барабана.Пламя поворачивает у днища верхнего барабана книзу, в виде шляпки гриба, и у нижнего конца кипятильных трубок поступает во второй дымоход, причем идущая вниз струя пламени обволакивает восходящий из форсунки столб пламени со всех сторон. Благодаря такому направлению факела струя пламени, вытекающая из форсунки, непрерывно прогревается, и угольные частицы в случае затухания немедленно вновь воспламеняются. Восходящий стержень факела имеет 1° более высокую, чем обычный факел без грибообразной газовой завесы, благодаря чему оказывается достаточным более грубый размол топлива, а огнеупорная футеровка не подвергается действию чрезмерно высоких (°. К. п. системы Беттингтона можно отапливать также нефтью и газом. По выходе из топочного пространства топочные газы обогревают кольцеобразный пароперегреватель и уходят в дымовую трубу, омывая наружные ряды кипятильных трубок. [c.122]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Задача 2.35. Определить тепловое напряжение топочного объема камерной топки котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 2,5 кг/с, если известны давление перегретого параРа.а= А МПа, температура перегретого пара п.п = 250°С, температура питательной воды Гп.а = Ю0°С, кпд котлоагрегата (брутто) j a = 90%, величина непрерывной продувки Р=4% и объем топочного пространства F = 24 м . Котельный агрегат работает на высокосернистом мазуте с низшей теплотой сгорания горючей массы Ql=40 090 кДж/кг, содержание в топливе золы /1 =0,1 % и влаги = 3%. Температура подогрева мазута /, = 90 С. [c.52]

Задача 2.37. В шахтно-мельничной топке сжигается донецкий уголь марки Г с низшей теплотой сгорания 6 = 22 024 кДж/кг. Определить площадь колосниковой решетки, объем поточного пространства и кпд топки, если тепловое напряжение площади колосниковой решетки 0Л=127О кВт/м , тепловое напряжение топочного объема 2/К = 280 кВт/м , расход топлива 5 = 0,665 кг/с, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4,4%. [c.52]

Ручные ТОПКИ с горизонтальной и слабонаклонной решеткой применяют для сжигания антрацита, каменн ого и бурого угля. Решетки собирают из нескольких рядов олосников (рис. 3-1,а)," выполняемых в виде плит с отверстиями, расширяющимися книзу, или балочек, имеющих вертикальные щели. Плиты или балочки опираются на поперечные балки 3, концы которых закреплены в стенах топочной камеры. Сквозь отверстия и щели в колосниковой решетке снизу поступает воздух, необходимый для горения топлива. В пространство оод колосниковой решеткой, называемое золовым бункером, зольником или поддувалом, падают частицы топлива, золы и шлака. Для пер1иодического удаления провала золо вой бункер оборудуют дверцей-затвором 5. [c.116]

Чем больше толщина слоя топлива, состоящего из кусков Одина-кового размера, тем выше должно быть давление воздуха под колосниковой решеткой или разрежение в топочном пространстве. Если в координатах время—количество воздуха изобразить ход процесса ручной топки с различной толщиной слоя топлива или разным иеряо-дом времени между загрузками топлИ)ва на решетку, то можно получить графики, показанные на рис. 3-3. [c.120]

Свежее топливо, поступающее в топку, подвергается более или менее быстрому нагреванию, из него испаряется влага и выделяются летучие вещества — продукты сухой перегонки топлива. Одновременно протекает процесс коксообразования. Кокс сгорает и частью газифицируется на колосниковой решетке, а газообразные продукты сгорают в топочном пространстве. Негорючие минеральные составляющие топлива при сгорании топлива превращаются в шлак и золу. [c.237]

Горение натурального (технического) топлива зависит также от способ щлакоудаления. По мере выгорания углерода на поверхности частиц топлива образуется золовая корочка, затрудняющая доступ окислителя к поверхности углерода. Под действием высокой температуры зола может размягчаться, а кусочки топлива в плотном слое — соединиться (свариться). Слой, как говорят в таких случаях, зашлакуется, а горение топлива будет сильно затруднено в связи с прекращением доступа воздуха не только к топливу, лежащему на решетке, но и к горючим летучим в топочном пространстве. О склонности топлива к зашлаковыванию слоя судят по температурным характеристикам его золы. Для удаления эолового нароста и для расшлакования слоя применяют шуровку, т. е. рыхление его. [c.239]

Конструкция топки с цепной решеткой обратного хода и забрасыва телем, в которой колосниковое полотно движется в отличие от топки прямого хода от тыльной части- к фронту котла, основана на использовании особенностей работы механических забрасывателей, при применении которых более крупные частицы топлива относятся к концу колосниковой решетки, а более л елкие выпадают бниже к ее фронту. В результате этого создается естественное разграничение времени пребывания частиц топлива в топке в соответствии с их размерами, что улучшает равномерность выгорания топлива по фракциям. Кроме того, этим достигается естественное послойное фракционное распределение топлива на решетке, вследствие чего уменьшается провал и улучшаются условия работы топки. Самые тонкие, пылевидные частицы угля на слой не выпадают, а сгорают в топочном пространстве во взвешенном состоянии. [c.262]

Оптимальные значения тепловых напряжений топочного пространства колеблются от 200 до 400 квт1м . С возрастанием величин тепловых напряжений топочного пространства относительно этих номинальных значений постепенно возрастают и величины потери тепла дз и q. [c.263]

Топочная камера факельной топки представляет собой отделенное обмуровкой от окружающей среды пространство, в котором происходит процесс горения топлива. Как видно из рисунка, в топочной камере обмуровывают ее вертикальные стены, потолочное перекрытие и золовую воронку (или горизонтальный под). Обмуровка должна быть нетепло-проводной, чтобы свести к минимуму количество тепла, теряемого топкой в окружающую среду, и плотной, чтобы исключить возможность присоса в топку холодного воздуха из окружающей среды или выбивания дымовых газов при работе котла с наддувом. [c.273]

Топочную камеру и лучевоспринимающие поверхности нагрева при сжигании мазута и газа выполняют так же, как и при сжигании пылевидного топлива, с той лишь разницей, что низ камеры ограничивают горизонтальным или слегка наклонным подом. Топочная камера в рассматриваемом случае получается относительно меньших размеров, так как мазут и природный газ можно сжигать при значительно более высоком тепловом напряжении топочного пространства, чем пылевидное топливо. Б котлах небольшой паропроизволитель И5сти под топки часто не экранируют, чтобы упростить выполнение экранной сис- [c.276]

Оптимальные значения тепловых напряжений топочного т1ростраи-ства при сжигании пылевидного топлива колеблются в пределах от 140 до 230 квт1м и зависят от сорта топлива и типа топки. Расчетные значения величин теплового напряжения топочного пространства возрастают с повышением выхода летучих из топлива и принимаются более высокими для топок с жидким шлакоудалением. [c.280]

Оптимальные значения тепловых напряжений топочного пространства для жидкого и газообразного топлива составляют 230—300 квт1м , но в некоторых случаях, например при расчете топок крупных стальных водогрейных котлов, их принимают значительно более высокими, до 500 квт1м и выше. [c.281]

При сжигании пылевидного топлива оптимальные значения тепловых напряжений топочного пространства при заданной тонкости помола топлива определяют минимальные значения потерь от химической и механической неполноты сгорания. Повышение величины qv па отношению к номинальной влечет повыше1[ие потерь с и и [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...