Силовой план

Силовой расчет ведущего звена / (рис. 60, г). К звену / приложены сила Pj = 400 н, сила Р21 = - Ри (ее величина определяется из плана сил (рис. 60, ) отрезком (be)), сила 12 = (be) Ир = 70 20 = 1400 н, сила (реакция) Рц и уравновешивающий момент Му. [c.106]

Рис. 11.19. К силовому расчету винтовой пары а) распределение сил б) план сил

Единственной неизвестной по величине и направлению силой р, этом уравнении является сила /= 32. Величина ее может быть получена построением по уравнению силового треугольника. Для этого на плане сил на рис. 13.6, б достаточно соединить [c.252]

В первом из этих уравнений неизвестной является реакция F , во втором уравнении неизвестна реакция Fg и в третьем уравнении — реакция F45. Эт и реакции определятся построением дополнительных силовых треугольников. Первая реакция определится, если на плане сил соединить точки Ь и 1 вторая реакция определится, если соединить точки I и е, и третья реакция — если соединить точки bud. Отрезок Ы в масштабе [ip представляет реакцию F. отрезок 1е в том же масштабе — реакцию Fs и отрезок bd — реакцию F45. Так определяются реакции во всех кинематических парах трехповодковой группы. [c.256]

Направления сил, приложенных к узлу, и построенный для этога узла силовой многоугольник обладают свойством взаимности, т. е. 1) направления соответствующих прямых параллельны и 2) прямым, сходящимся на одной фигуре в одной точке, соответствуют параллельные прямые, образующие замкнутый многоугольник на другой, и наоборот (таким же свойством взаимности обладают план сил и веревочный многоугольник, см. 25, п. 2). [c.268]

Чтобы построить диаграмму Максвелла — Кремоны для данной фермы, на которую действуют заданные активные силы, прежде всего методом графической статики (или аналитически) определяем реакции внешних связей (реакции опор) и на плане сил строим многоугольник внешних сил, который, конечно, должен быть замкнутым при этом векторы внешних сил на рисунке фермы располагаем вне контура фермы. Затем строим многоугольники сил для узлов фермы, начиная с того узла, где сходятся только два стержня (для простых ферм, которые могут быть составлены из треугольников, такой узел всегда имеется), и обходя узлы фермы в такой последовательности, в которой они следуют по периферии фермы в таком же порядке должны располагаться внешние силы при построении соответствующего силового многоугольника. Точно так же в силовых многоугольниках, построенных для узлов, последовательность сил должна соответствовать той, в которой силы расположены вокруг рассматриваемого узла, причем направление последовательности должно быть такое же. как при обходе узлов. [c.268]

Уравнение структурной группы 3/г — 2/ 5 —/ 4 = О является условием ее статической определимости. Действительно, для каждого звена плоского механизма можно составить три уравнения равновесия, поэтому величина Зи соответствует числу уравнений равновесия для звеньев группы. Величина (2/ + р ) соответствует числу неизвестных реакций в кинематических парах структурной группы. Исходя из этого силовой расчет механизмов удобно вести как силовой расчет структурных групп, на которые расчленяется механизм. При этом действие отсоединенных звеньев заменяется реакциями, которые определяют или из уравнений статики или построением плана сил. [c.62]

В конце силового расчета механизма определяют уравновешивающую силу или уравновешивающий момент, который должен быть приложен к ведущему звену для равновесия механизма. Уравнение (6.11) позволяет определить уравновешивающую силу Ру, используя план скоростей механизма. Рассмотрим этот способ на примере механизма, показанного на рис. 6.4, а. [c.68]

Теорема Жуковского позволяет определить уравновешивающую силу Ру без силового расчета механизма. Практически можно не поворачивать план скоростей, а повернуть на угол 90° силы при переносе их на план скоростей. [c.69]

С одной стороны, это означает системность самой структуры математической модели ЭМУ, что связано с необходимостью учета всей совокупности различных его внутренних физических процессов. Основное по значимости и функциональному назначению энергетическое преобразование в ЭМУ (из электрической в механическую энергию или наоборот) неизменно сопровождается сопутствующими преобразованиями, рассеянием энергии — созданием теплового поля, силового поля вибраций, магнитного поля рассеяния. Именно совместное проявление взаимосвязанных физических процессов — электромагнитных, тепловых, силовых формирует в итоге рабочие свойства ЭМУ и определяет во многих случаях их функциональную пригодность. Поэтому для строгого решения задач в общем случае ЭМУ должно рассматриваться как система с неоднородными, различающимися по физической сущности процессами, в которой существуют дополнительные каналы преобразования энергии, зависимые в энергетическом плане от основного, т.е. существующие за счет его энергетической не-идеальности. [c.97]

В учебнике [12] вводная часть курса завершается изложением интегральных зависимостей между напряжениями и внутренними силовыми факторами г[ краткими сведениями об общем плане исследования основных видов деформаций бруса. Мы, тем не менее, отнюдь не считаем, что их изложение в этом месте курса необходимо. Все равно при рассмотрении отдельных видов деформаций бруса к ним придется возвращаться. Правда, когда они изложены, легче и убедительнее можно дать учащимся представление о том, как будут определяться напряжения в частных случаях работы бруса. Короче, следует или не следует излагать интегральные зависимости, предоставляется решать самому преподавателю в зависимости от его вкуса и, конечно, с учетом особенностей состава учебной группы. [c.58]

Согласно общему плану ( 26), начнем вывод с рассмотрения статической стороны задачи. Проведем поперечное сечение m — m на произвольном расстоянии х от начала координат (рис. 239, а). В плоскости сечения (рис. 239, б) проведем координатные оси у и z ось у совместим с силовой линией (линией пересечения силовой плоскости с плоскостью сечения), а ось г проведем на произвольной пока высоте, но перпендикулярно к оси у. Ось х направим перпендикулярно к плоскости сечения. Выделим в сечении элемент площади dF, координаты которого у и 2. В общем случае на элемент могли бы действовать напряжения о и т. Однако при чистом изгибе все усилия и моменты, связанные с касательными напряжениями,— Qy, Q2 и Л/кр — равны нулю. На основании выражений (3.29) — (3.34) можно принять, что касательных напряжений в сечении нет и на элемент dF будет действовать только усилие odF = dN. Поэтому из всех формул (3.29) — (3.34) останутся только три [c.259]

Для силового исследования механизма применяются графические, графоаналитические и аналитические методы. В этой главе рассматриваются графоаналитические методы силового, расчета механизмов метод планов сил (метод Н. Г. Бруевича) и метод Н. Е. Жуковского. [c.57]

Планом сил называется замкнутый силовой многоугольник, построенный для каждой структурной группы и ведущего звена при данном положении механизма. План сил может быть построен при двух условиях а) механизм находится в равновесии и б) механизм статически определим. Механизм статически определим, если число уравнений равновесия, которое можно составить для его звеньев, не меньше числа неизвестных сил. [c.62]

При силовом исследовании механизм расчленяется на структурные группы и выделяется ведущее (начальное) звено так же, как при структурном анализе механизма. При этом действие отсоединенных (отброшенных) при расчленении механизма звеньев заменяется реакциями, которые для каждой группы определяются при помощи уравнений статики или построением плана сил. [c.63]

А. Общие принципы. План силового расчета механизма [c.281]

После этого переходим к построению силового многоугольника (плана сил), отвечающего равновесию двухповодковой группы, согласно векторному уравнению [c.284]

Рис. 8.19. к силовому расчету входного звена рычажного механизма (а, б) построение плана сил (в) [c.291]

Рнс. 8.20. К силовому расчету кулачкового механизма с качающимся толкателем (а) план сил группы 2—3 (б) равновесие кулачка (в) [c.292]

Рис. 8.25. Силовой расчет планетарного редуктора с плавающим водилом (а) план сил (б)

При силовом замыкании угол давления кулачка на толкатель учитывают только на фазе подъема, так как при опускании толкатель движется под действием замыкающей силы. Для определения начального радиуса Яо в кулачковом механизме с центральным толкателем дифференцируем перемещение толкателя д по углу поворота кулачка ф и строим график зависимости аналога скорости толкателя 5 =с15/с1ф от перемещения 5 (рис. 120, а). Оси этого графика располагаем в соответствии с повернутым планом скоростей (см. рис. 119), т. е. ось 5 направляем вверх, значения при вращении кулачка против хода часовой стрелки откладываем влево на фазе подъема. Масштабные коэффициенты по обоим осям графика должны быть равны масштабному коэффициенту длин Ц . [c.219]

Сравнивая значения величин уравновешивающей силы, полученной с применением рычага Жуковского и определенной методом планов сил, можно проконтролировать правильность проведенного силового расчета механизма. [c.73]

Единственной неизвестной в этом уравнении по величине силой является сила Rg2- Величину ее можно получить непосредственно из уравнения построением силового треугольника. Для этого в плане сил (рис. 340, б) достаточно соединить точки си/. Очевидно, что реакцию / 2з. равную по величине реакции но противоположную ей по направлению, можно определить из уравнения равновесия звена 3 [c.354]

Величины составляющих Rb и R q можно легко определить из построения по указанному выше способу плана сил в соответствии с векторным уравнением (18. 8). Рассмотрим примеры применения методов силового расчета, [c.355]

Если из произвольной точки О, называемой полюсом, провести к вершинам А, В, С, В лучи ОА, ОВ, ОС, ОО, получается силовой план ОАВСО. Обозначая лучи через а, 12,23, ш, проводим (фиг. 27,о), начиная из произвольной точки от, прямые, параллельные соответствующим лучам а—до пересечения с линией действия Ру в некоторой точке а, 12 — до пересечения с линией действия Р в точке и т. д. Получаемая таким тюетрое- [c.373]

Силовой многоугольник 373 Силовой мбтор 365 Силовой план 373 [c.584]

Если из произвольной точки о, называемой полюсом, провести к вершинам А, В, С, D лучи ОА, ОВ, ОС, 0D, получается силовой план OAB D. Обозначая лучи через а, 12, 23, а, проводим (фиг. 27, а), начиная из произвольной точки т, прямые, параллельные соответствующим лучам а — до пересечения с линией действия Pi в некоторой точке а, 12 — до пересечения с линией действия Pi в точке 6 и т. д. Получаемая фигура таЬсп называется веревочным многоугольником. Продолжая до взаимного пересечения его крайние стороны пит, получаем точку К, лежащую на линии действия равнодействующей. Длины лучей представляют величины составляющих данных сил вдоль соответствующих сторон многоугольника таЬсп (т. е. натяжения участков веревочного многоугольника). Если полюс взять в другой точке О, то стороны нового веревочного многоугольника будут пересекаться с соответственными сторонами прежнего в точках т, 1, П, III на прямой, иараллелыюЙ 00. [c.364]

Силиконы — Применение в качестве смазок 2 — 221 Силовая схема Зворыкина 5 — 273 Силовой многоугольник 1 — 364 Силовой план 1 — 364 Силовые линии векторного поля I—23 Силоизмерительные устройства 6 — 4 Силумин — Усадка 5 — 22 Силы — Перемещение параллельное 1 — 356 [c.470]

Примеыепке рычага Жуковского позволяет определить искомые силы с помощью только одного уравнения моментов всех сил, действующих на механизм, относительно полюса плана скоростей. В случае применения метода планов сил пришлось бы произвести последовательно определение всех давлений в парах, т. е. произвести полный силовой расчет механизма. При применении [c.332]

Силовой расчет механизмов методом планов. Последоваголь-пость определения p aKiuiii по этому методу рассмотрим па примере группы Ассура 2-го класса 1-го вида (рпс. 4.24). [c.148]

План сил — силовой многоугольник с произвольным полюсом о и исходящими из него лучами (рис. 1, 6). Веревочный многоугольник — многоугольная линия, закрепленная в двух точках у4 и О идеальной нити, находящейся в равновесии под действием системы внешних сил (рис. 1, а). Уаел — вершина веревочного многоугольника, в которой приложена внешняя сила. [c.52]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

Каждому основному комплекту присваивают самостоятельное обозначение, в состав которого включают базовое обозначение и (через дефис) марку основного комплекта. Базовое обозначение присваивают по действующей в проектной организации системе. Марки основных комплектов рекомендуются следующие (наименование — марка) генеральный план — ГП сооружение транспорта — ТР технология производств — ТХ технологические коммуникации — ТК воздухоснабжение — ВС автоматизация — А электроснабжение — ЭС электрическое освещение — ЭО силовое электрооборудование — ЭМ газоснабжение — ГС наружные сети и сооружения газоснабжения — НГ тепловые сети — ТС связь и сигнализация — СС архитеюурные реще-ния — АР интерьеры — АИ конструкции железобетонные — КЖ, металлические — КМ, металлические деталировоч-ные — КМД, деревянные — КД архитектурно-строительные рещения (при объединении в один комплект чертежей АР, АИ, КЖ, КД) — АС антикоррозионная защита конструкций — АЗ отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха — ОВ внутренние водопровод и канализация — ВК наружные сети водоснабжения и кана.тизации — НВК. [c.374]

Реакция стены N направлена перпендикулярно к стене, направление силы тяжести Р тоже известно. Чтобы система трех сил бь ла в равновесии, необходимо, чтобы линии действия сил пересекались в одной точке. Линии действия двух сил Р л N пересекутся в точке О, следовательно, при равновесии направление реак1,ии угла S должно пройти через эту же точку О. Для определения величины реакций iV и S по данной силе Р и известным направлениям реакций строим силовой треупзльник (план сил), начиная построение с силы Р. Из полученного треугольника определяем N п S. [c.257]

Первое условие равновесия приводит к замкнутому многоугольнику из внешних сил и реакций, действующих на звено. Учитыия, что в любом шарнире сила воздействия первого звена на второе равна силе воздействия второго на первое но противоположно ей направлена, замкнутые силовые многоугольники для отдельных звеньев (рис. 24. б и е) можно объединить в одну векторную фигуру, называемую планом сил для механизма (рис. 24, в и ж). [c.37]

Найдем величины и направления вектора реакции по плану сил не показанное на плане направление вектора реакции Дц в шарнире А определим обходом силового треугольника аЬор (соответствует звену 3, на которое действует реакция R, ,) в направлении Р следовательно, реакция R,, направлена от Ор к а. [c.39]

В процессе эксплуатации причиной многих отказов оболочковых конструкций является разрушение от трещиноподобных дефектов, которые возникают как в процессе сварки, монтажа и сооружения, так и в результате эксплуатационных повреждений. Обеспечение Tf)e6y Moro уровня надежности и работоспособности констр кций в процессе эксплуатации предполагает наличие информации о нагру женности стенки оболочки, которая является интегральной величиной действу ющих силовых воздействий на конструкцию (механических, температурных, монтажных и др.). Традиционно используемый для получения данных метод тензометрии позволяет получить информацию о напряженном состоянии конструкции при эксплу атационных нафузках. Начальное напряженном состояние конструкции при этом не измеряется. Однако известно, что начальные напряжения (монтажные, остаточные сварочные и др.) могут оказать значительное влияние на работоспособность и на-дежность при эксплуатации,В связи с этим на передний план выходят методы оценки реальной нафуженности конструкций, позволяющие [c.63]

В плане применения экспериментальных методов и моделирутощих образцов, использу елгых дтя исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформиро-ванное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных констру кций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в вид> ее малости), и благодаря допу щению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (Оз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изу чения с применением. метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции сопоставимы по своим значениям O HGfp (а,), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию). [c.206]

Порядок или план силового расчета многозвенного рычажного механизма обращен плану его кинематического исследования. В результате структурного анализа выделяется входное или начальное звено механизма, указывается связь с двигателем с одной стороны и связь с кинематической цепью выходных звеньев — с другой. После силового расчета статически определимых групп на входное звено будет действовать полностью известная сила реакции со стороны отброшенных групп и задаваемые силы, присуш,ие самому звену (сила инерции, сила веса и др.). Кроме того, на входное звено будет действовать неизвестная по величине и направлению реакция Rai со стороны неподвижного звена. [c.135]

Рио. 108. К силовому анализу шестиавенного механизма а одними низшими парами а) — силовая схема б) — план сил двухпо-водковой группы 4—5 а) — план сил двухповодковой группы 2—3 г) план сил ведущего звена / й) — план сиоростей механизма. [c.157]

На рис. 31, б для рассмотренного примера силового анализа щар-нирного четьфезщвенника показан повернутый на 90° план скоростей рЬс и силы Р, р2 и Рз, приложенные в точках, одноименных с точками приложения этих сил в механизме. Пары сил в моментами М, ]02 и Мз представлены составляющими Р , Р-Р и Рз, приложенными в точках Л, В, С и П перпендикулярно направлениям отрезков АВ, ВС и СО. Модули этих составляющих найдены из условий [c.63]

Наиболее удобным методом силового расчета механизмов является метод планов сил. При силовом расчете механизм расчленяется на отдельные группы при этом необходимо првдерживать-ся общеизвестного из статики сооружений положения об установлении порядка расчета, который будет обратным порядку кинематического исследования, т. е, силовой расчет начвиается с группы, присоединенной последней в процессе образования механизма, и заканчивается расчетом звена начального механизма. Если плоский механизм имеет одну степень свободы, то начальный механизм состоит из двух звеньев неподвижного (стойки) и начального. Эти звенья образуют либо вращательную кинематическую (кривошип — стойка), либо< поступательную пару (ползун — направляющие). [c.351]

Определим реакции в килематическил парах и уравновесим силу или момент, приложенные к ведущему звену механизма. Рассмотрим на примере двухповодковой группы с тремя шарнирами два способа силового расчета, основанные на методе планов сил. Пусть звенья АС и ВС (рис. 340, а) составл зют последнюю двухповодковую группу в механизме и пусть звено АС (звено 2) нагружено силой и парой с моментом М , а звено ВС (звено 3) нагружено силой Рд и парой с моментом Afg линии действия, величина и точки приложения обеих сил заданы. Приложенные силы откладываем на чертеже в масштабе ip. При выделении из механизма группы или отдельного звена необходимо действие отсоединенной части механизма заменить реакщгями, приложен- [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...