Расстояние между точками от точки до прямой

Построение точек параболы по заданным фокусу Р и директрисе МЫ производится, как показано на рис. 49,а. Через фокус Р проводят прямую, перпендикулярную к директрисе, — ось параболы чтобы получить точку А — вершину параболы, отрезок ЕР от фокуса до направляющей делят пополам. ЕА = ЕР 12). На оси параболы от ее вершины откладывают несколько отрезков произвольной длины с постепенным увеличением расстояния между ними. Через точки деления проводят перпендикуляры к оси и на этих пер- [c.33]

Эта зависимость выражена на графике рис. 82 прямой 0L для расстояния между электродами 100 см и прямой 0L для расстояния-между электродами 10 см. Любой отрезок от этой прямой до абсциссы будет представлять омическое падение потенциала для данной силы локального тока при соответствующем расстоянии между электродами. Если просуммировать теперь по ординате прямую омического падения потенциала (например, ОЬ) и кривую поляризации одного из электродов (например, катода) для каждой плотности тока, то получится кривая суммарной поляризации КО ог катодного процесса и омического сопротивления. [c.169]

При построении многоугольников можно применить и метод прямоугольных координат. В этом случае измеряют координаты вершин этого многоугольника. В рассматриваемом случае из вершин многоугольника 1-6 (рис. 53, а) опускают перпендикуляры на горизонтальную линию АВ (на рис. 53, а не показаны). Расстояния между основаниями этих перпендикуляров откладывают на горизонтальной прямой чертежа (рис. 53, в). Из полученных точек к этой прямой восставляют перпендикуляры, на которых откладывают расстояния от прямой А В (рис. 53,а) до вершин многоугольника. [c.32]

Решение Строим диаграмму для определения оси соответствия и носителя. Пользуясь диаграммой, определим прямоугольную вспомогательную проекцию h = прямой he, h и проекцию ai точки аа. Расстояние между вспомогательными прямоугольными проекциями прямой и точки равно истинной величине расстояния от данной точки аа до прямой Ьс, h . [c.100]

Если прямая перпендикулярна к какой-либо плоскости (рис. 155,6), то расстояние от точки 3.0 прямой измеряется расстоянием между проекцией точки и точкой— проекцией прямой на этой плоскости. Если прямая занимает в системе V, Н общее положение, то, чтобы определить расстояние от точки до прямой способом перемены плоскостей проекций, надо ввести в систему V, Н еще две дополнительные плоскости. [c.111]

Сначала (рис. 155, в) вводим пл. S, параллельную отрезку ВС (новая ось S/H параллельна проекции Ьс), и строим проекции и а . Затем (рис. 155, г) вводим еще пл. Т, перпендикулярную к прямой ВС (новая ось T/S перпендикулярна к Ь )-Строим проекции прямой и точки — t(bt) и aj. Расстояние между точками Of и с< (bf) равно расстоянию I от точки А до прямой ВС. [c.111]

I. Общий случай. Рассмотрим движение материальной точки под действием центральной силы, т. е. силы, зависящей только от расстояния рассматриваемой материальной точки до некоторого центра притяжения или отталкивания (называемого далее условно Солнцем) и направленной в каждый момент вдоль прямой, соединяющей рассматриваемую материальную точку с центром. Мы сначала не будем накладывать какие-либо ограничения на вид центральной силы, т. е. на то, какова функциональная зависимость величины силы от расстояния между рассматриваемой точкой и Солнцем, а затем подробнее рассмотрим частный случай, когда центральной силой является сила всемирного тяготения или кулонова сила электрического взаимодействия. [c.81]

Этап 3. Пусть имеются однородный шар радиуса Я и массы М и материальная точка массы т, расположенная от центра шара на расстоянии г. Разобьем шар плоскостями, перпендикулярными к прямой, соединяющей центр шара и точку т. Пусть V — одна из таких плоскостей. Расстояние от центра О шара до этой плоскости обозначим X. Будем считать х > О, когда плоскость V расположена между точками О и т, и а < О в противоположном случае. В сечении шара плоскостью V получается круг радиуса I = у/а расстояние у от точки т до плоскости V дается равенством у — г — х. С точностью до малых второго порядка слой, вырезаемый из шара соседними плоскостями указанного разбиения, имеет массу [c.267]

В этой формуле момент инерции Узз и расстояние от точки подвеса маятника до его центра масс с трудом поддаются непосредственному измерению. Чтобы обойти эту трудность, применяют оборотный маятник. Оборотный маятник имеет две призмы, острые ребра которых обращены друг к другу, а прямая, их соединяющая, есть ось симметрии и, следовательно, содержит центр масс. Маятник заставляют поочередно качаться на этих ребрах, а перемещением дополнительных грузов достигают того, чтобы периоды малых колебаний маятника совпали. Тогда по теореме Гюйгенса расстояние между ребрами, которое можно очень точно измерить, и будет равно длине / эквивалентного математического маятника. Отсюда [c.461]

Отсюда легко заключить, что если мы представим себе всю неограниченную длину струны, разделенной на части, равные длине I заданной струны, то значения в каждой из этих частей на равных расстояниях от точек деления будут между собою равны, но будут иметь различные знаки в двух смежных частях. Следовательно, если значения для всех тел, расположенных на оси I, представить с помощью ординат вершин многоугольника, построенного на этой оси, то достаточно будет только перемещать этот многоугольник попеременно и симметрично вверх и вниз вдоль оси, продолженной в обе стороны до бесконечности, так что стороны, прилегающие к точке раздела, будут иметь одни и те же величины, но будут направлены противоположно и будут лежать на одной и той же прямой таким образом для каждого мгновения мы получим значения для всех тел, которые мы предполагаем распределенными на одной и той же прямой линии, продолженной до бесконечности,— с помощью ординат вершин этого многоугольника, составленного из бесконечно большого количества частей. В каждой точке раздела эти значения равны нулю, так что тела, расположенные в этих точках, сами по себе остаются неподвижными таким образом самый расчет удовлетворяет условию, чтобы оба конца заданной струны остались неподвижными. [c.486]

Шаговый метод измерения прямолинейности поверхностей большой протяженностью. Измерение прямолинейности поверхностей большой протяженности обычно производится шаговым методом с помощью точных уровней, автоколлиматора или визирными приборами. Этот метод заключается в том, что основание уровня, визирную марку или зеркало автоколлиматора устанавливают на подставку—мостик. Расстояние между опорными точками мостика, называемое шагом измерения, зависит от длины контролируемой поверхности. Для поверхностей длиной до 500 мм она принимается равной 30—50 мм для поверхностей длиной от 500 до 3000 мм — 100—200 мм для поверхностей длиной от 3000 до 20 ООО мм — 250—500 мм. Расположив мостик на контролируемую поверхность, перемещают его последовательно с одного участка на другой, определяя на каждом участке величину отклонения от прямолинейности по отношению к некоторому исходному положению. Например, при использовании в качестве измерительного средства автоколлиматора в качестве исходной прямой принимается оптическая ось этого прибора. [c.178]

Зависимость между углами y, 8, р указана на фиг. 67 рля типовых деталей. На этой фигуре 7 — угол между прямой профиля и радиусом R, проведённым в данную точку h — кратчайшее расстояние от центра детали до прямой профиля р —угол между прямой профиля и прямой, параллельной оси шлица S — угол, соответствующий половине шлица. [c.454]

Это удлинение должно полностью восприниматься компенсатором, поставленным на данном участке. В качестве компенсаторов прежде всего должны использоваться повороты трубопровода, а, кроме того, П-образ-ные или подобные им (лирообразные, s-образные), линзовые и сальниковые компенсаторы. Последние могут устанавливаться на прямых участках, где искривление оси паропровода отсутствует. Наиболее распространены П-образные компенсаторы, компенсирующая способность которых зависит от вылета компенсатора, даваемого обычно в величинах, кратных диаметру l=ndn (наружному), и отношения расстояния между параллелями компенсатора к вылету tjl. Что касается сальниковых компенсаторов, то их максимальный ход равен для односторонних 150 мм при диаметрах труб 80 и 100 мм 200 мм при диаметрах труб 125—300 мм и 250 мм — для труб диаметром до 600 мм. Сальниковые компенсаторы двусторонние имеют вдвое больший максимальный ход . [c.318]

Отклонение направления линии зуба Др в точке Р может быть определено как угол между линией пересечения производящей поверхности с плоскостью Пд (штриховая линия) и проекцией на эту плоскость линии ее пересечения с плоскостью Т (сплошная линия). Для нахождения этого угла возьмем точку на линии зуба в плоскости Яо на образующей = k L, отстоящую на бесконечно малом расстоянии А/ от точки Р. Точка Р находится на линии зуба в плоскости Т на том же радиусе (сечение Б—Б). Ее расстояние от плоскости Яо с точностью до бесконечно малых величин высшего порядка равно А/ os р tg Y> а расстояние ее проекции на плоскость Я от точки Р равно A/tga tgY- Вследствие малости всех величин дуги РР и РРд можно считать прямыми. Поэтому искомый угол Др с точностью до бесконечно малых высшего порядка будет равен [c.94]

Пороги восприятия излома прямой линии 5. .. 8" (6. .., ..10 мкм), смещения точки от прямой — 60" (0,073 мм). Порог восприятия смещения точки от середины промежутка зависит от расстояния между крайними точками и повышается в 1,6 (от 23 до 38") раз при увеличении расстояния между крайними точками с 10 (0,73 мкм) до 46 (3,35 мкм). Если это увеличение расстояния между крайними точками возникло вследствие вибраций шкалы или отсчетного указателя, то погрешность оценки положения центра изображения штриха или указателя при их трехкратном размытии (с 10 до 30 ) увеличивается примерно на 35% (с 23 до 31"). Тем самым выявляется и необходимость ограничения размаха колебаний отсчетного указателя прибора двух-трехкратным размытием . Для измерительных головок средств линейных измерений характерная ширина отсчетного указателя равна 0,25 длины деления. Отсюда в нормальных условиях следует ограничиться допускаемым размахом его колебаний 0,2 деления, что соответствует ГОСТ 8.050—73 и подтверждается экспериментом (см. п. 19). [c.167]

Общий случай движения системы. Динамическая модель одномассового ротора в поле сил тяжести представляет собой гироскоп с гибким валом и присоединенным к валу упругим элементом, причем центр масс гироскопа может лежать ниже (рис. 1) или выше (рис. 2) точки опоры [15]. Гироскоп рассматривается как тяжелое, симметричное, абсолютно твердое тело, протяженное вдоль оси и закрепленное на невесомом гибком валу. Точка опоры (подвеса) гироскопа О неподвижна, масса тела nii его полярный и центральные экваториальные моменты инерции соответственно l и Ai, расстояние OOi от точки опоры до центра инерции твердого тела I длина гибкого вала Жесткость упругого элемента, действующего на вал в точке подвеса, k [кгс-см/рад], а его восстанавливающий момент пропорционален углу между вертикалью и касательной к упругой линии вала в указанной точке Вектор момента направлен перпендикулярно к плоскости, образованной этими прямыми [c.190]

Гипербола — геометрическое место точек плоскости, разность расстояний от которых до двух данных точек F и F (рис, 75, а) есть величина постоянная (равная 2а). Постоянные точки F п F называются фокусами гиперболы, расстояние между ними —фокусным расстоянием. Отрезки FK и Fj K, соединяющие какую-либо точку К кривой с фокусами, называются радиусами-векторами гиперболы. Прямая х — действительная ось гиперболы, прямая у — мнимая ось гиперболы. О — центр гиперболы. Постоянная разность KF — KF = 2а равна расстоянию между вершинами А а А i гиперболы. [c.51]

Дефекты, располагающиеся над корневым слоем, могут быть выявлены прямым или однажды отраженным лучом (рис. 5.19). При этом время прихода сигналов от подкладного кольца и дефекта может быть одинаковым. Для того чтобы избежать ошибки, необходимо измерить расстояние от точки ввода лучей до середины усиления шва на образце. Сигнал от подкладного кольца появляется при меньшем расстоянии между швом и искателем, чем сигнал от дефекта, расположенного выше корня шва. Чтобы ошибочно не принять сигнал от подкладного кольца за сигнал от корневого дефекта, при контроле сварных соединений элементов толщиной от 4,5 до 19,5 мм с углом разделки кромок 14° и ниже не [c.184]

Параболой является плоская незамкнутая бесконечная кривая (рис. 312), у которой имеются одна ось симметрии ВС), фокус F (точка, находящаяся на оси симметрии), директриса DE (прямая, перпендикулярная к оси симметрии). Каждая точка параболы (например, точка М) обладает тем свойством, что расстояния от нее до фокуса и директрисы равны между собой (NM — [c.169]

Из центра О (см. рис. 5, а) проводят дугу окружности вершин (диаметр dj и дугу основной окружности (диаметр do). Влево от точки В, взятой произвольно на основной окружности, наносят на равном расстоянии друг от друга ряд точек и соединяют их с центром О основной окружности. Перпендикулярно радиальным прямым (например, ОВ) проводят касательные к основной окружности и последовательно откладывают на этих касательных отрезки, равные по величине расстоянию между точками. На первой касательной откладывают один отрезок, на второй — два отрезка и т. д. Конечные точки отрезков принадлежат эвольвенте. Соединяя эти точки плавной кривой по лекалу до пересечения с окружностью вершин и основной окружностью, получают эвольвенту-зуба, конечную точку N которой соединяют с центром О. Угол пересечения радиальной прямой ON [c.219]

Переходя к исследованию влияния внутренних условий разряда на его устойчивость, имеет смысл прежде всего установить, изменяется ли продолжительность горения дуги при изменении расстояния между электродами. Частичный ответ на этот вопрос можно получить из рассмотрения данных рис. 20, на котором сведены вместе результаты измерений при расстоянии между электродами дуги йа, равном 1, 12 и 27 см. Экспериментальные точки, относящиеся к этим трем величинам йа, отмечены значками различной формы. С известным разбросом все они располагаются вдоль одной и той же наклонной прямой, откуда можно заключить, что изменение расстояния между электродами с 1 до 27 см не оказывает заметного влияния на продолжительность ее горения. Следует заметить, что в указанной серии наблюдений, относящихся к начальному периоду работы, не производилось определения точных средних значений разрядного тока. По этой причине данные рис. 20 не могут считаться достаточно достоверными. В результате последующих, более точных, измерений удалось установить некоторые изменения в форме зависимости г ) от I при уменьшении расстояния между электродами. Они становятся заметными лишь при малых расстояниях — при переходе к условиям короткой дуги — и сводятся к тому, что с уменьшением й уменьшается крутизна начального, слаботочного, участка и соответственно увеличивается крутизна сильноточного участка. В результате излом кривой становится менее резким. Такого рода изменения отчетливо видны на рис. 21, где приведены совместно кривые зависимости О от / применительно к условиям трубки типа 3 с расстоянием между электродами 2 и 0,3 см. При более значительных расстояниях допустимо считать, что продолжительность существования дуги практически не зависит от ее длины. Это обстоятельство следует расценивать как одно из свидетельств о том, что погасания дуги связаны с процессами, происходящи- [c.95]

Представим себе, что в некотором (не очень большом) удалении от места взрыва на небольших расстояниях друг от друга установлены сейсмографы. Прямые волны, а также поверхностные волны от взрыва, распространяясь вдоль земной поверхности, будут достигать сейсмографов в разные моменты времени, т. е. будут приходить к ним в разных фазах разность времени прихода этих волн определяется скоростью их распространения и расстояниями между сейсмографами. В то же время отражённые волны будут приходить ко всем сейсмографам почти в один и тот же момент времени, так как эти волны идут почти вертикально снизу вверх. Поэтому их кажущаяся скорость, т. е. скорость передвижения следа волнового фронта вдоль поверхности земли, будет гораздо больше, чем скорость прямых, поверхностных и преломлённых волн. Если соединить ряд сейсмографов в группу, т. е. сложить вместе колебания от каждого из сейсмографов, то в результирующем колебании будут подчёркнуты отражённые волны и в значительной степени ослаблены прямые, поверхностные и преломлённые волны. На рис. 283 показан пример расположения восьми сейсмографов на расстоянии от 300 до 330 м от места взрыва. Отражённые волны, имеющие частоту 40 зд и кажущуюся скорость 30 км1сек, достигают группы сейсмографов почти одновременно, поэтому в результирующем колебании они будут усилены примерно в 8 раз. Для прямых и поверхностных волн кажущаяся скорость составляет около 600 л/сек, так что разность времени прихода волны для каждой пары соседних сейсмографов равна /,4о сек. В результате сложения эти волны почти уничтожаются (кроме начала и конца волны, как это показано на рис. 283). [c.426]

Однако расстояние от каустики до прямой во В монотонно растет с ростом Л1. [Саустику можно легко получить также, строя лучи с учетом их смещения при отражении (рис. 14.3). На рисунке отсутствуют лучи в области между каустикой и прямой во =6. В дальнейшем мы увиднм, что эта область принадлежит к той окрестности каустики, где лучевые представления неприменимы и подсчитывать число лучей бессмысленно. [c.304]

Для построения параболы по заданной величине параметра р (рис. 76, г/) проводят ось симметрии параболы (на рисунке горизонтально) и откладываю огрезок KF = р. Через точку К перпендикулярно оси симметрии проводят директрису DD,. Отрезок KF делят пополам и получают вершину О параболы. Ог вершины О влево на оси симметрии намечают ряд произвольных точек I-VI с постепенно увеличивающимся расстоянием между ними. Через эти точки проводят вспомогательные прямые, перпендикулярные оси. На вспомогательных прямых из фокуса F делают засечки радиусом, равным расстоянию от прямой до директрисы. Например, из точки F на вспомогательной прямой, проходящей через точку V, делают засечку дугой Л, = KV по-лyчe шaя точка 5 принадлежит параболе. [c.44]

Требуется определить расстояние от точки А до прямой /. Искомый отрезок АК должен быгь перпендикулярен к этой прямой, а так как в первых двух случаях I параллельна плоскости Oj, то на эту плоскость прямой угол между АК I проецируется без искажения. Но поскольку в первом случае /ХП], то отрезок АК, перпендикулярный /, окажется параллельным П,, и горизонтальная проекция его будет определять искомое расстояние. [c.55]

Операторы Н = FHPP (IP1, 1Р) и Н = FHPL (IP, L) позволяют вычислить расстояние между двумя точками IP1 и IP2 и кратчайшее расстояние от точки 1Р до прямой L. [c.41]

Свойства эвольвенты I) производящая прямая во всех положениях касательна к основной окружности и нормальна ко всем производимым ею эвольвентам 2) отрезок производящей прямой от эвольвенты до точки касания с основной окружностью (например, К2В) является радиусом кривизны эвольвенты р в соответствующей ее точке (К2) 3) с увеличением диаметра эвольвента становится все более пологой, а при d = обращается в прямую 4) расстояния между эвольвентами по основной окружности и по нормали равны между собой (например, длина дуги Kq равна длине отрезка К2С2). [c.153]

Если рычажный механизм центробежного регулятора выполнить как симметричный равнозвенный кривошипно-ползунный механизм (1ав = 1вс = 1вв), то точка О относительно отрезка АС движется по прямой, перпендикулярной ему и проходящей через точку С. При указанных соотнощениях между длинами звеньев механизма центр щара О в вертикальном направлении перемещается, как и муфта, на величину 2. Кроме того, считаем, что расстояния от точек Л и С до оси регулятора малы по сравнению с длиной /ав = Л. Тогда из ААСО следует, что расстояние от центра шара до оси регулятора X и перемещение 2 связаны соотношением [c.101]

Притяжение произвольным телом удаленной точки. Пусть Д есть наибольший размер части S пространства, занятой притягивающим телом С (наибольшее расстояние между двумя точками тела). Если расстояние р притягиваемой точки Р от любой точки О из S столь велико (по сравнению с размерами тела), что отношение Д/р можно считать ничтожным, то все точки пространства S (в отношении их расстояния до Р) будут. как бы совпадать с геометрической точкой О и притяжение будет таким, как если бы вся масса т тела была сосредоточена в О следовательно, прямая РО является линией действия силы притяжения величина силы притяжения равна /"м/р , а соответствующий потенциал равен fmjp. [c.89]

Построение механизма подъемного крана можно получить из рис. 215. Пусть заданы длина s прямолинейного перемещения, положение неподвижной шарнирной точки Aq переднего звена и его длина (рис. 217). Окружность с центром в точке До, радиус которой равен длине переднего звена, пересекает в шарнирной точке Ai прямую, параллельную вертикали, проходящей через точку Ло на расстоянии s/2 от этой вертикали точка А симметрична с точкой Ai относительно вертикали, проходящей через Ао. Между этими точками на равных расстояниях друг от друга лежат точки Лг и Аз. Если отрезки A2D2 и А О взять равными отрезкам A Di — А Ъ , получим четыре положения шатуна AD, попарно параллельные друг другу. [c.127]

Отложить по линии симметрии зуба вверх от горизонтали, проходящей через точки Oj и о,. отрезок xndQ через полученную точку провести горизонтальную прямую до пересечения с эвольвентами. Полученный отрезок прямой приближённо можно считать вершиной зуба. Расстояние между крайними точками этого отрезка при больших углах р может получиться значительно отличающимся от s nDe требуется построить профиль зуба более точно, то по формулам табл. 7 следует подсчитать толщины зубьев Sxn ). [c.273]

Обе рельсовые нитки вычерчиваются в виде линий, изображающих внутренние грани головок рельсов. Расстояние между ними равно суммарному зазору между гребнями и головками рельсов, сложенному с уширением пути в кривой Это даёт возможность изображать экипаж паровоза в виде одной прямой линии, на которой точками отмечаются положения отдельных осей, шкворней и т. п. Расстояния от точек, изображающих оси, до кривых, представляющих рельсы, дают величины зазоров между гребнями и рельсами Если точка, изображающая ось, оказалось вне кривых, то такая ось должна получить боковое перемещение или баыда5 и её колёс не должны [c.383]

Рассмотрим задачу вычисления кратчайшего расстояния D между двумя контурами Ki и К2- Кратчайшим расстоянием между этими контурами является расстояние между такими точками Л[ и А2 этих контуров, что прямая А1А2 нормальна одновременно к обоим контурам. Это утверждение является основой для построения алгоритма. В алгоритме вычисляются расстояния от всех дуг первого контура до дуг и отрезков второго контура и от всех отрезков первого контура до дуг второго контура. Из полученных расстояний выбирается наименьшее. Расстояние между отрезками вообще не вычисляется, так как если оно и является кратчайшим, то существует другая пара элементов (например, дуга одного контура и отрезок другого), расстояние между которыми является кратчайшим для обоих контуров. Расстояние между элементами контура вычисляется по нормали к обоим элементам, если такая нормаль существует. [c.221]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Таким образом, в условиях данной задачи сумма расстояний от точки Р, мгновенного центра скоростей стержня ED, до двух неподвижных точек А VL В есть величина постоянная. Следовательно, точка Р описывает на неподвижной плоскости эллипс, фокусами которого являются точки АмВ. Этот эллипс является ненодвижной центроидой. По свойству эллипса нормаль к нему в какой-либо точке является биссектрисой внутреннего угла между фокальными радиусами, т.е. биссектрисой угла АРВ. Таким образом, ускорение точки Р, мгновенного центра скоростей прямой ED, направлено по биссектрисе угла АРВ Не следует при этом смешивать мгновенный центр скоростей стержня ED с точкой Р, принадлежащей стержню BE. [c.570]

Все геометрические операторы разбиты на следующие группы геометрические операторы для определения элементарных ГО геометрические операторы для определения ГО и ГК геометрическ1 е операторы для вычисления метрических характеристик — угловых и линейных (например, угол между двумя прямыми, кратчайшее расстояние от точки до контура) геометрические операторы для выделения канонических параметров из ранее определенных ЭГО геометрические операторы анализа структуры СГО и ГК геометрические операторы вывода на устройства отображения графической информации и на устройства алфавитно-цифровой печати стандартные подпрограммы. [c.124]

Приняв условно, что патрубок будет разрезан вдоль первой образующей, отметим эту образующую на развертке. Здесь она изобразится крайними прямыми. Отложив на них длину, равную расстоянию от торца до точки 7(/з,/4), получим на развертке точку 1. Такую же длину откладываем. на пятой прямой, так как отрез1 и 1-й и 5-й образующих равны между собой. Для построения точек 2, 4, 6 8 измерим по тем же причинам длину только одной из соответствующих образующих и отложим ее на соответствующих прямых на развертке. Аналогично строятся точки 5 и 7. Полученные точки соединяем плавной кривой. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...