Стали легированные — Обработка

При термической обработке хромоникелевых сталей, легированных в результате распада аустенита образуются соответствующие структуры (рис. 12.3). [c.181]

В результате термической обработки детали машин должны получить повышенную прочность по всему сечению (твёрдость 250...280 НВ ). Для изготовления их выбрана сталь ЗОХГС. Укажите состав и определите группу стали по назначению. Назначьте режим термической обработки, приведите его обоснование, объяснив влияние легирования на превращения, происходящие при термической обработке. Опишите структуру и свойства стали после термической обработки. [c.148]

Порошки НИАТ получали из отходов обработки стали, легированной хромом, вольфрамом, ванадием и молибденом. Напыление стальных образцов проводили порошками НИАТ, используя фракцию 40—60 мкм. Микротвердость получаемого покрытия достигала 2560 МПа. [c.112]

Сталь, легированная одновременно хромом и молибде-"ном и имеющая состав 1,0% С 9% Сг, и 1,5% Мо, подвергается тройной термической обработке 1) закалка с температуры 1100—1150° С в воду 2) отпуск с 700—750° С 3) закалка с температуры 850—900° С. В результате такой термической обработки сталь имеет следующие магнитные свойства = 7960 а/м (100 э), fl, = 0,75 тл (7500 гс), ( )тах = 1,2-10 дж/м (0,3-10 ГС. Э), [c.215]

Описанные выше методы повышения прочности легированных сталей обязательно предусматривают обработку металлов давлением, что требует создания мощного оборудования, притом весьма широкого ассортимента, поскольку детали различной конфигурации приходится обрабатывать в их почти окончательном виде. Поэтому в последнее время внимание исследователей все более сосредоточивается на разработке таких способов упрочнения материалов, у которых не было бы указанного выше недостатка и которые позволили бы снизить стоимость обработки сталей. Одним из таких способов упрочнения является термомагнитная обработка. [c.89]

О неоднозначности магнитных и электрических свойств этих сталей сообщается в работах [13, 26]. Однако максимум в зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска сдвигается в область более высоких температур, что объясняется замедлением процессов, происходяш,их при отпуске сталей, легированных хромом. Возникновение максимумов, вероятно, объясняется коагуляцией карбидов, протекающей в этих сталях при нагреве выше указанных температур. Для контроля качества термической обработки [26] использован мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. В работе [27] предложено использовать [c.81]

Развитие технологии термической обработки происходило также во взаимосвязи с применением для различны деталей машин и инструментов систематически увеличивающейся номенклатуры новых марок сталей и сплавов [19, 127, 214, 235, 270]. Достаточно указать, что первые стандарты на качественную сталь (ОСТы 7123 и 7124) включали 9 марок углеродистой стали и 6 марок стали с повышенным содержанием марганца легированные стали охватывали 20 марок. В настоящее время созданы марки сталей и сплавов, удовлетворяющие требованиям каждой отрасли машиностроения для каждой из них разработаны и применяются свои режимы термической обработки и специфическое оборудование. В отечественном машиностроении применяются стали и сплавы более чем по 30 ГОСТам. Например, по ГОСТу 4543-61 сталь легированная конструкционная имеет около 100 марок 14 групп, по ГОСТу 5632-61 стали и сплавы высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные (деформируемые) 96 марок. [c.146]

В связи с большой перспективой применения титана вследствие его малой плотности и высокой прочности при повышенных температурах возникла необходимость улучшения его антифрикционных свойств, которые весьма низки. Последние работы показали возможность значительного повышения износостойкости титана обработкой в струе азота при температуре 850°С в течение 16—30 ч. После азотирования титан показал удовлетворительные результаты (без применения смазки в паре с чугуном, твердым хромовым покрытием и азотированным титаном, а при испытании со смазкой — в паре с бронзой, углеродистой сталью, легированной сталью и бакелитом). [c.200]

Флокенами называются мельчайшие внутренние надрывы — трещины, образующиеся при особых условиях производства в легированной стали и представляющие собой один из наиболее опасных ее пороков. Флокены сравнительно редко встречаются в литой стали. Гораздо чаще присутствие их обнаруживается в стали после горячей обработки давлением и особенно в тех слу- [c.255]

Вид обработки Сталь углеродистая Сталь легированная [c.347]

По мере снижения температуры заготовки из легированной стали в процессе обработки степень деформации за каждый удар молота [c.287]

Применяются также диски из отходов легированных сталей, изготовляемые токарной обработкой с последующим фрезерованием или сверлением (фиг. 6, в) и закалкой на твёрдость Hrq — QO—GS. Эти диски более стойки, но менее производительны и более сложны в изготовлении, чем плоские и волнистые диски. Обычно общая ширина комплекта дисков в наборной шарошке равна ширине выправляемого круга. [c.475]

Резьба диаметром до 60 мм может быть накатана на цветных металлах, не-закаленных углеродистых, легированных и инструментальных сталях, а также на сталях, подвергнутых термической обработке до твердости Rq = = 33-4- 37. [c.576]

Способы обработки поверхности низколегированных сталей не оказали заметного влияния при длительной эксплуатации на их коррозионную стойкость, например, углеродистой стали [111,14 111,33 111,36]. При обработке поверхности электрополировкой скорость коррозии сталей, легированных 1,0—2,5% хрома, несколько снижается. Некоторое несоответствие между скоростями коррозии армко-железа с различной обработкой поверхности травленого в 20-процентной серной кислоте, полированного на наждаке, а также электрическим и химическим способами (в последнем случае скорость коррозионного процесса минимальна), следует отнести, очевидно, за счет различной величины истинной поверхности стали после указанных видов обработки [111,8]. Скорость, коррозии низколегированных сталей с зачищенной поверхностью-на порядок выще скорости коррозии сталей, не подвергавшихся зачистке [111,8]. С течением времени скорость коррозии в этом случае снижается и достигает обычных для данных условий (316° С), величин. [c.111]

Стали легированные — Обработка 12, 14, 15, 136 [c.802]

Легирование и обработка металлических покрытий. Защитная способность покрытий зависит от физических и электрохимических параметров. Один из методов повыщения защитной способности покрытий — их легирование различными элементами и обработка составами, способствующими улучшению их физичесю1х параметров и электрохимических характеристик. Результаты исследований показали перспективность использования металлических покрытий в агрессивных средах нефтегазовой промышленности, в том числе в сероводородсодержащих. В сероводородсодержащих средах цинковые покрытия независимо от способа получения как при наличии ионов хлора, так и без них являются анодными по отношению к стали. В последние годы появилось значительное количество публикаций, в которых рассматривается вопрос увеличения защитной способности цинковых покрытий легированием их металлами [c.90]

Микроструктура белых слоев, полученных в результате различной обработки стали и чугунов, представляет собой мелкоигольчатый мартенсит и остаточный аустенит с карбидами. Дисперсность мартенсита в среднем на 2—3 балла меньше по сравнению с мартенситом обычной закалки, особенно в эвтектоидных и зазвтектоидных сталях и сталях, легированных элементами, способствующими измельчению мартенсита. Дисперсность карбидов в белых слоях в 2—3 раза больше, а размер зерна остаточного аустенита на порядок меньше, чем в стали после закалки и низкого отпуска. При этом количество остаточного аустенита в белом слое увеличивается с повьпиением содержания углерода в исходной стали и не зависит от способа поверхностной обработки. Наибольшее количество остаточного аустенита наблюдается в поверхностных слоях после ФРУО, приводящей к наибольшему увеличению содержания углерода в бейом слое. [c.115]

С увеличением размеров второго образца предел усталости его будет уменьшаться. Отношение предела усталости при симметричном цикле гладкого лабораторг ного образца к пределу усталости при симметричном цикле большого образца (или детали) с концентрацией напряжений назовем аффективным коэффициентом концентрации напряжений и обозначим его через Величина эффективного коэффициента концентрации зависит не только от величины коэффициента концентрации а, но также от материала и абсолютных размеров, образца или детали. С повышением прочности стали, с увеличением абсолютных размеров детали величина эффективного коэффициента концентрации повышается. Для деталей больших размеров, изготовленных из прочной стали (легированной или углеродистой с термической обработкой), эффективный коэффициент концентрации напряжений близок к теоретическому коэффициенту концентрации напряжений, т. е. если предел усталости при симметричном цикле гладкого небольшого диаметра образца из прочной стали был равен a i =5100к/ /сж , то образец больших размеров из той же стали с поперечным небольшим сверлением, с коэффициентом концентрации а = 3 будет иметь предел усталости, близкий к 7Q0кГ/см . Таким образом, при выборе материала для деталей, работающих при переменных нагрузках надо иметь в виду, что чем более прочна сталь, тем она более чувствительна к концентрации напряжений. Поэтому стали с высоким пределом прочности требуют и более тщательной обработки поверхности. [c.356]

Однако применение ускоренного охлаждения в масле и особен- 10 в воде приводит к существенному увеличению статической и циклической прочности при сохранении довольно высоких значений пластичности. Характеристики прочности и пластичности после индукционной закалки и закалки в воде примерно одинаковы, ио следует отметить более значительное повышение предела текучести при индукционной закалки. Обращает внимание исключительно высокое уве.личенйе предела выносливости после индукционного нагрева, с последующим быстрым охлаждением водяным душем. Так, пределы выносливости стали 10Г2С1 после индукционной закалки гладких образцов в 2,31 раза, а для надрезанных образцов в 3,8 раза превышают соответствующие пределы выносливости той же стали в состоянии поставки. Привлекают внимание также абсолютные значения пределов выносливости сталей после указанной обработки, которые для гладких образцов не уступают, а для надрезанных существешю превышают пределы выносливости легированных среднеуглеродистых [c.176]

В результате комплексного исследования влияния легирования на стойкость сталей к растрескиванию в сероводородсодержащих электролитах предложен ряд низколегированных сталей, обладающих в данных средах повышенной стойкостью [28]. Кроме того, предложены стали, легированные редкоземельными элементами, а также высоколегированные сплавы Ni—А1 — сплав после горячей прокатки и старения, Ni- u— Fe - сплавы типа инконель после отж-ига или холодной обработки и ряд других. Есть основание считать, что редкоземельные элементы рафинируют сталь от металлоидов (кислород, водород), вязывают мышьяк, серу и фосфор в тугоплавкие соединения и вместе с тем снижают перенапряжение выделения водорода на металле, препятствуя водородной хрупкости [8]. [c.120]

Отрицательное влияние на точность оказывает наличие в структуре закаленных деталей остаточного аустенита. Самопроизвольное превращение его в мартенсптную структуру, обладающую большим удельным объемом, изменяет размеры деталей. Важной предпосылкой стабилизации размеров таких точных деталей, как плунжера топливных насосов, изготовляемых из высокоуглеродистых легированных или шарикоподшипниковых сталей, является, поэтому, обработка их, после закалки, холодом. Этот процесс применяется и при изготовлении цементованных зубчатых колес из хромоникелевых сталей. Остаточный аустенит цементационного слоя может быть переведен в мартенсит также дробеструйной обработкой. [c.7]

Контрольный образец изготовляют из высококачественной легированной стали, подвергнутой термической обработке, при которой деформации образца до напряжения 800 МПа не выходят за пределы упругости. Размеры контрольных образцов выбирают в зависимости от предельной нагрузки поверяемой машины и от ее габаритных размеров. Обычно контрольным образцам придают форму нормальных образцов для испытаний на растяжение, но с несколько увеличенной длиной так, чтобы можно было установить тензометр с базой не менее 200 мм. Наилучшнм для этой цели является зеркальный тензометр Мартенса Для его установки на полированной поверхности образца (не ниже Ra = [c.536]

Сталь легированная конструкционная. 1-я группа (марки 30ХМ, 34ХМ1А, 35ХМ). Ограниченно свариваемая РДС, АДС под флюсом и защитой углекислого газа, ЭШС и АРДС. Необходимы подогрев и последующая термическая обработка. [c.141]

С2А из полосовой стали толщиной 3—18 мм и из пружинной ленты толщиной 0,08—3 мм, витые пружины из проволоки диаметром 3—12 мм. В станкостроении — спиральные пружины из проволоки диаметром более 6 мм. В автотракторостроении — пружина передней и независимой подвески, рессоры, натяжные пружины и др. Рессоры и пружины с круглым, квадратным и овальным сечением. Торсионные валы, пневматические зубила и др. Сталь склонна к обезуглероживанию, устойчива против роста зерна, обладает достаточно глубокой прокаливаемостью, но несколько меньшей, чем сталь, дополнительно легированная хромом, марганцем или никелем. Максимально допустимая рабочая температура 250 С. Сталь после термической обработки обладает высокими пружинящими свойствами. Различные рессоры и пружины. [c.419]

Требование к болтовому материалу в отношении повышения механических свойств, диктуемое условиями нагружения, особенно при переменных и ударных нагрузках, а также при высоких температурах, привело к использованию наряду с мало- и среднеуглеродистыми сталями сталей легированных, обеспечивающих длительную службу резьбового изделия. Одпако основная масса рыночных крепёжных изделий (примерно до М24) обезличенного напряжения изготовляется из мало- и среднеуглеродистых сталей, что диктуется не только чисто экономическими соображениями, но и условиями массовой фабрикации этих изделий. Основные тенденция по линии технологического процесса этой группы изделий сводятся в части заготовительных операций к холодной высадке головок болтов и холодной же штамповке гаек. Роль горячей штамповки из года в год снижается не только на малых и средних размерах, но и на больших, где часто более целесообразным находят замену болтов связями с двумя гайками (болт-шпилька) и механическую обработку гаек из круглой или шестигранной заготовки. В части резьбы метод воспроизведения таковой накаткой является превалирующим, обеспечивая качество изделия в части формы, размера, чистоты поверхности и уплотнения поверхностного слоя. Повышение качества накатанной резьбы при длительных переменных нагружениях отмечены был,1 выше на стр. 188. Использование холодной высадки и накатки резьбы раряду с по- [c.198]

Венцы крупных и быстрохо.дных зубчатых колёс (типа турбинных) обычно изготовляются из углеродистой стали и перед обработкой нормализуются, причём содержание углерода подбирается такое, чтобы получить предел прочности от 50 до 60 или от 55 до 65 KZjMM K Крупные и быстроходные шестерни изготовляются из легированной стали, имеющей после улучшения или нормализации предел прочности, примерно на 20 kzJmm больший, чем у колеса. [c.320]

Выше уже говорилось, что при определенном содержании феррита в аустенитных сталях они становятся более стойкими к коррозионному растрескиванию. Х.Х. Улиг [111,134] отмечает, что аустенитные нержавеющие стали, близкие по своему химическому составу, существенным образом отличаются друг от друга по стойкости к коррозионному растрескиванию вследствие различия в структуре. Так, слабо магнитные и магнитные стали 18-8 не разрушались в процессе 200-часовых испытаний, в то время как немагнитные образцы разрушились за несколько часов. Именно с этой точки зрения следует рассмотреть влияние легирования кремнием на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию. Е. Е. Денхард [111,101] указывает, что стойкость к коррозионному растрескиванию у стали 18-12, легированной 4% кремния, улучшается. Сталь 18-8, легированная 2% кремния, немагнитна и разрушается за 15 час. Та же сталь, легированная 1,1—2,7% кремния, слабо магнитна, т. е., очевидно, содержит а-фазу в количестве 5—10%, и не разрушалась по прошествии 250 час испытаний [111,134]. Высокая стойкость к коррозионному растрескиванию стали 18-8С небольшой концентрацией С (менее 0,002—0,004%) и азота (менее0,002—0,004%) [111,134] объясняется тем, что уменьшение содержания этих аустенитообразующих элементов делает сталь двухфазной — с содержанием а-фазы до 10—15% [И 1,123]. С другой стороны, сталь 19-20 с концентрацией менее 0,01% азота и углерода полностью аустенитна и достаточно стойка против коррозионного растрескивания. Та же сталь, но с концентрацией 0,2% углерода, тоже стойка к растрескиванию, но увеличение азота до 0,05% приводит к появлению трещин. Полагают, что в данном случае концентраторами напряжений были нитриды [111,142]. Сталь 18-8, закаленная при температуре 196° С, двухфазна и стойка к растрескиванию, в то время как без этой обработки она разрушалась за 6 час. Увеличение хрома в стали с 8 до 25% при концентрации 20% никеля делает сталь значительно более склонной к коррозионному растрескиванию вследствие уменьшения стабильности аустенита [111,134]. Учитывая изложенное выше, влияние легирующих элементов на коррозионное растрескивание нержавеющей стали [c.165]

Термореактивные материалы В 29 (способы и устройства для экструдирования С 47/(00-96) термореактивные смолы как формовочный материал К 101 10> Термостаты, использование для регулирования охлаждения двигателей F 01 Р 7/12 7/16 Термоформование изделий из пластических материалов В 29 С 51/(00-46) Термочувствительные [краски или лаки С 09 D 5/26 элементы (биметаллические G 12 В 1/02 тепловых реле Н 01 Н 61/(02-04))] Термоэлектрические [пирометры G 01 J 5/12 приборы (использование в термометрах G 01 К 7/00 работающие на основе эффекта Пельтье или Зеебека Н 01 L 35/(28-32))] Тигельные печи тепловой обработки 21/04 печей 14/(10-12)) лабораторные В 01 L 3/04 плавильные для литейного производства В 22 D 17/28] Тиски В 25 В (1/00-1/24 ручные 3/00) Тиснение бумаги В 31 F 1/07 картонажных изделий В 31 В 1/88 металлическое В 41 М 1/22 поверхности пластических материалов В 29 С 59/00 способы В 44 С 1/24) Титан [С 22 С (сплавы на его основе 14/00 стали, легированные титаном 38/(14-60)) С 25 (травление или полирование электролитическими способами F 3/08, 3/26 электроды на основе титана для электрофореза В 11/10)] Токарная обработка [древесины В 27 О <15/(00-02) инст рументы 15/(00-02)) камня В 28 D 1/16 пластмасс и подоб ных материалов В 29 С 37/00] Токарные станки [В 23 <В (3 25)/00 затыловочные В 5/42 конструктивные элементы и вспО могательные устройства В 17/00-33/60 линии токарных станков В 3/36 для нарезания резьбы G 1/00 общего назначения В 3/00-3/34 отрезные В 5/14 резцы для них (В 27/(00-24) изготовление Р 15/30) для скашивания кромок, снятие фаски или грата с концов прутков и труб В 5/16 фрезерные съемные устройства к ним С 7/02)] [c.189]

В качестве трубопроводов гидросистем машин в основном применяют бесшовные цилиндрические трубы из сталей СЮ и С20 (ГОСТ 8734—58) и реже трубы из цветных металлов. Для гидросистем самолетов применяют преимущественно трубопроводы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т и реже — из сталей ЗОХГСА и 20 в отдельных случаях применяют трубы из высокопрочного сплава на медной основе. Для сверхвысоких давлений (500—7000 кПсм ) применяют трубы из специальных легированных сталей с механической обработкой внутренней поверхности. Для специальных целей применяют также трубы из никеля, титана и различных сплавов. Трубопроводы из титановых сплавов имеют преимущества перед стальными трубопроводами по удельному весу и жаропрочности, но значительно уступают им по пределу выносливости и допустимым усталостным напряжениям. [c.571]

Для паропроводов, паросборников, коллекторов, фасонных литых деталей и корпусов арматуры, выполненных из сталей, легированных молибденом, и работающих при температуре 475 С и выше, а также выполненных из углеродистой стали и работающих при температуре 440 °С и выше, инструкцией [27] предусмотрено наблюдение за графитизацией по вырезанным образцам путем металлографического исследования. Особое внимание при этом обращается на зопы термического влияния сварных соединений трубопроводов и участки, подвергавшиеся холодной деформации или местным нагревам без последующей полной термической обработки. При обнаружении гра-фитизации хотя бы на одном из сварных соединений все остальные соединения подвергаются ультразвуковой дефектоскопии. [c.344]

Чйтельного повышения износостойкости. Для приданий поверхностному слою высокой кавитационно-эрозионной стойкости проводилось в опытном порядке упрочнение деталей различными способами поверхностной закалкой, поверхностным легированием, термодиффузионной обработкой и др. При этом было получено, что повышения кавитационной стойкости вдожно достичь (Поверхностной закалкой обычных конструкционных сталей, но этот способ практически не применяется вследствие низкой коррозионной стойкости таких материалов. [c.31]

При ослаблении посадки подшипников качения на валах мельничных, дутьевых вентиляторов и вентиляторах горячего дутья, на дымососах, мазутных насосах и т. д. на величину до 0,1 мм на диаметр производят восстановление первоначального размера вала, не снимая его с рабочего места. Восстановление размеров вала производят на установке электроискрового легирования ЭФИ-10, режим ток 2—2,5 Л, напряжение 150—180 В. Поверхность вала предварительно очищают от грязи и масла. В качестве электрода используют пластины твердого сплава марок Т15К6, Т5К10, ВК-6М (размеры пластин 3x5X18) или пластины из стали 30. Время обработки 1 eм поверхности в воздушной среде 3—4 мин. Прочность сцепления слоя с материалом основы 4,3—6,0 кг / м . Вал в процессе искровой обработки не нагревается. Последующая механическая обработка не требуется. [c.129]

Влияние легирующих элементов на свойства стали. В изделиях крупных сечений (диаметром свыше 15—20 мм) механические свойства легированных сталей (Ов, ао,а, б, ф, КСи) значительно выше, чем механические свойства углеродистых сталей. Особенно сильно повышаются предел текучести, относительное сужение и ударная вязкость. Это объясняется тем, что легированные стали обладают меньшей критической скоростью закалки, а следовательно, лучшей прокаливаемЬстью. Кроме того, после термической обработки они имеют более мелкое зерно и более дисперсные структуры. Благодаря большей прокаливаемости и меньшей критической скорости закалки замена углеродистой стали легированной позволяет проводить закалку деталей в менее резких охладителях (масле, воздухе), что уменьшает деформацию изделий и опасность образования трещин. Легированные стали применяют поэ- [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...