ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ Термическая обработка

Хромоникелевые цементуемые стали приобретают после термической обработки высокие прочность, вязкость и прокаливаемость. При повышении содержания N1 в хромоникелевых сталях увеличивается прокаливаемость и снижается критическая скорость охлаждения. Стали с высоким содержанием N1 используют для изготовления деталей больших диаметров поперечного сечения и сложной формы, закаливаемых на воздухе. [c.179]

При термической обработке хромоникелевых сталей, легированных в результате распада аустенита образуются соответствующие структуры (рис. 12.3). [c.181]

Влияние величины зерна. Жаростойкие стали при неправильной термической обработке склонны к интеркристаллитной коррозии — разрушению их по границам зерен прочность сплавов при этом резко снижается вследствие нарушения связи зерен. Для устранения склонности к интеркристаллитной коррозии жаростойкие хромоникелевые [c.202]

За последнее время разработаны и начинают внедряться в практику машиностроения новые способы упрочнения. Сущность одного из них заключается в проведении деформации переохлажденного аустенита с последующим осуществлением закалки и низкого отпуска. Это приводит к увеличению предела прочности хромоникелевой стали (4,5% Ni, 1,5% Сг и 0,35% С) с 209 кгс/мм после обычной термической обработки до 280 кгс/мм при проведении обработки по рассматриваемому способу. Весьма важным являлось возрастание значений пластических свойств стали относительного удлинения с 2 до 12% и сужения с 5 до А2% [79]. [c.316]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Механические свойства и режимы термической обработки хромоникелевых окалиностойких сталей [c.145]

При выборе стали следует учитывать количество титана или ниобия, связываемых как углеродом, так и азотом. После нормальных режимов термической обработки (закалка с 1050° С) для кратковременных нагревов необходимо, чтобы отношение Ti к С было не меиее 5-кратного и Nb к С не менее 10-кратного. Для длительной службы изделий при 500—750° С важно, чтобы эти отношения были не менее 7—10-кратного для Ti и 12-кратного для Nb. Снижение содержания С в хромоникелевых сталях типа 18-8 с Ti или Nb до 0,03 или в крайнем случае до 0,05% (максимум) является наиболее правильным решением данного вопроса. [c.146]

Механические свойства и режимы термической обработки хромоникелевых аустенитных сталей повышенной прочности [c.158]

Механические свойства и термическая обработка литейных хромоникелевых сталей аустенитного и аустенито-ферритного типа [c.206]

Механические свойства и термическая обработка литейных хромоникелевых жаропрочных сталей [c.211]

Термическая обработка 152, 155 Хромоникелевые стали окалиностойкие типа 18-8 146—149 [c.445]

Влияние материала зубчатого колеса и термической обработки на точность его изготовления. Высококачественные колёса изготовляются из хромоникелевой стали с различным содержанием никеля и хрома в зависимости от назначения детали. Зубчатые колёса, подвергающиеся цементации, часто изготовляются также из хромистой стали с содержанием углерода до 0,20 /о. Ковка заготовки увеличивает прочность зубчатого колеса и его сопротивление износу и ведёт, кроме того, к экономии инструмента. Точность нарезания колёс в этом случае также выше в силу меньших отжимов инструмента при обработке материала более однородной массы. [c.173]

Хром способствует получению стали с высокой и равномерной твердостью, а также с износоустойчивой поверхностью. Более часто проводят легирование стали одновременно хромом и никелем. Хромоникелевые стали хорошо упрочняются в процессе термической обработки, сохраняют высокий уровень пластичности и вязкости. При введении в стали значительного количества хрома (5—20%) они отличаются высокой сопротивляемостью окислению при повышенных температурах и высокой сопротивляемостью действию химически активных веществ. Таким образом, посредством легирования стали хромом получают нержавеющие, жароупорные и кислотоупорные марки сталей. [c.409]

С термической обработкой, пластической деформацией, сваркой может быть связано возникновение внутренних напряжений (которые в дальнейшем способствуют коррозии), а также неблагоприятных изменений в структуре металла (например, выделение карбидов хрома на границах зерен около сварных швов при сварке аустенитных хромоникелевых сталей, которое часто приводит к развитию межкристаллитной коррозии). [c.52]

Указанные требования к материалу объясняют, почему для ответственных деталей, работающих на переменную нагрузку, применяют так часто легированные (хромоникелевые, хромованадиевые) стали с очень высоким пределом прочности, которым при помощи тщательной термической обработки (закалка с последующим отпуском) придана мелкозернистая структура, свободная от внутренних напряжений. [c.567]

Существенным пороком, наблюдаемым при термической обработке некоторых средне- и высоколегированных сталей, например хромоникелевых, хромокремнистых и др., является отпускная хрупкость. [c.317]

В сварных швах хромоникелевых аустенитных сталей и сплавов в зависимости от химического состава и первичной структуры металла шва, термическая обработка может вызвать структурные превращения различного типа. [c.125]

Хромоникелевые среднеуглеродистые стали после термической обработки приобретают высокую прочность и хорошую вязкость (табл. 12.2). Поскольку хромоникелевые стали склонны к отпускной хрупкости после высокого отпуска, их необходимо подвергать ускоренному охлаждению. При увеличении содержания N1 в сталях повышается их прокаливаемость и снижается скорость охлаждения. Хромоникелемолибденовые и хромоникелевольфрамовые стали не склонны к отпускной хрупкости. Хромоникелеванадиевые стали менее склонны к отпускной хрупкости, хотя вязкость их выше. [c.183]

Поопе термической обработки вольфрамистые стали обладают повышенной твердостью, прочностью и высокой ударной вязкостью. Вольфрам добавляют к конструкционным хромоникелевым и жаропрочным сталям, а также он является основным легирующим элементом в HH TpyMeHTiLibHHx И быстрорежущих сталях Р18 (W= 18%). [c.96]

Для изготовления деталей, работающих в условиях трения и изнашивания при высоких температурах, применяют высокохромистые (до 34% хрома) и хромоникелевые чугуны. При этом жаростойкость достигается также за счет легирования чугуна кремнием (5-6% Si) и алюминием (1-2% А1). Свойства чугунов ь нужном направлении можно в значитсл1эНой степени изменять соответствующей термической обработкой. [c.21]

Основным материалом, используемым для низкотемпературных тензометров, служит константан. Для этого материала после термической обработки в интервале 20— 300° С можно добиться Рс = О при 8 2. Для высокотемпературных тензометров применяют хромоникелевые и железохромоникелевые сплавы. Наилучшие свойства имеет сплав Х26ЮФ а 1,5-10 1/град в интервале температур 300—700° С, но при 300—600° С сопротивление этого сплава нестабильно, поэтому приходится учитывать фактор времени, так же как и для константана при температурах свыше 300° С. [c.247]

Склонность к МКК у коррозионно-стойких хромоникелевых сталей появляется в случаях, когда материалы с аустенитной структурой после закалок с высоких те.мператур подвергаются отпуску плп медленному охлаждению в температурном интервале 450—850 С. Подобную термическую обработку называют прово-цирующи.м, или сенсибилизирующим отпуском, а материалы сенсибилизированными. [c.46]

Значительное содержание молибдена в стали при определенных условиях термической обработки способствует образованию, помимо феррита и о-фазы, ряда интерметаллидов, снижающих коррозионную стойкость материала. Легирование хромоникель-молибденовых коррозионно-стойких сталей титаном или ниобием несколько повышает их стойкость против МКК в неокислительных средах, но малоэффективно в сильноокислительных. Следовательно, можно считать, что в большинстве случаев присутствие молибдена отрицательно влияет на стойкость основных типов хромоникелевых коррозионно-стойких сталей и сплавов в сильно-окислительных средах. Исключением являются медьсодержащие стали и сплавы с высоким содержанием никеля. [c.56]

Наиболее высокую длительную прочность имеют хромоникелевые стали типа 18-8, легированные молибденом, молибденом и ниобием. Режим термической обработки оказывает большое влияние на свойства сталей этой груииы. [c.146]

Хрупкость металла, возникающую в результате термической обработки — отпуска при 500—65СР, называют отпускной хрупкостью. Наиболее подвержены отпускной хрупкости хромистая, марганцовистая и хромоникелевая стали. Присадка к этим сталям 0,2—0,5% молибдена уменьшает отпускную хрупкость. [c.3]

Хромоникелемолибденованадиевые стали. Нередко в хромоникелевую сталь кроме молибдена (вольфрама) добавляют ванадий, который способствует получению мелкозернистой структуры. Примером сталей, легированных Сг, N1, Мо и V, могут служить 38ХНЗМФ и 36Х2Н2МФА. Большая устойчивость переохлажденного аустенита обеспечивает высокую прокаливае.мость, что позволяет упрочнять термической обработкой крупные детали. Даже в очень больших сечениях (1000—1500 мм и более) в сердце-вине после закалки образуется бейннт, а после отпуска — сорбит. Указанные стали обладают высокой прочностью, пластичностью и вязкостью и низким порогом хладноломкости (см. табл. 8). Этому способствует высокое содержание никеля. Молибден, присутствующий в стали, повышает ее теплостойкость. Эти стали можно использовать при температуре 400—450 С. [c.281]

Свариваемость двухфазных хромоникелевых сталей переходных классов по сравнению с однофазными выше, особенно сопротивляемость образованию трещин и межкристаллитной коррозии. Мартенситно-стареющие коррозионностойкие стали (08Х15Н5Д2Т и др.) могут иметь в зоне сварного соединения ослабленные участки в отношении величины ударной вязкости и стойкости против коррозии. Антикоррозионные свойства сварных соединений восстанавливаются после полной термической обработки. Рекомендуется для этих же целей отпуск перед сваркой при 600—650 °С. Для предотвращения старения металла в зоне сварного соединения в процессе эксплуатации конструкции и последующего снижения его пластических свойств применяют термообработку после сварки (при 600—650 °С). Хромоникелевые стали сваривают практически всеми методами. Режимы стремятся подбирать так, чтобы сварка происходила при малых значениях погонной энергии. Успешно сваривают хромоникелевые стали контактной сваркой. [c.511]

В заключение этого раздела кратко остановимся на особом классе жаропрочных хромоникелевых сталей, так называемых днсперсионно-твердеющих, приобретающих требуемые свойства в результате сложной термической обработки, сочетающейся с пластической деформацией при низких температурах (табл. 7). Стали эти используются главным образом в летательных аппаратах, поэтому они должны обладать наиболее высоким соотношением прочности и веса. Работают они при относительно невысоких температурах (например, при 500° С), развивающихся на поверхности летательных аппаратов при сверхзвуковых скоростях полета. [c.28]

Хромоникелевые стали (1Х18Н9Г) обладают высокой коррозионной стойкостью в агрессивных средах. Сварка этих сталей производится преимущественно методом с использованием электродов со специальными качественными покрытиями. В исключительных случаях возможно применение газовой сварки для стали толщиной не более 1—2 мм при условии применения специального флюса и последующей термической обработки сварного соединения. Однако механические свойства металла шва все же несколько ниже, чем у основного металла в исходном состоянии. На практике стали этого класса чаще всего свариваются аргонодуговыми методами. [c.94]

Обозначение марки низколегированной стали (содержание любого легирующего элемента менее 5 %), подвергаемой упрочняющей термической обработке, начинается с указания содержания углерода в процентах, умноженного на 100. Затем приводят прописные буквы, характеризующие основные химические элементы, и после них цифры, указывающие на содержание этих элементов. Например сталь 42 D4 — низколегированная сталь с содержанием С = 0,42 %, Сг — 1 %, Мо <1 %. Обозначение марки высоколегированной стали (содержание хотя бы одного из легирующих элементов превышает 5 %), подвергаемой термической обработке, начинается с буквы Z, а цифры характеризуют содержание легирующих элементов. Если содержание легирующего элемента не превышает 10 %, перед цифрой стоит нуль. Например сталь Z5 N18-08 — высоколегированная хромоникелевая сталь с С = 0,05 %, Сг = 18 % и Ni = 8 % сталь 78СМТ18-8 — высоколегированная хромоникелевая сталь, содержащая С = 0,08 % Сг = 18 % Ni = 8 % и Ti < 1 %. [c.88]

Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у М и должно находиться в достаточно узких пределах, что вытекает из диаграмм зависимости прочностных свойств от легирования и термической обработки (рис. 135 136). Аустенито-мартенситные стали, химический состав которых приведен в табл. 95 и 96, получили практическое применение. Больше всего используются хромоникелевые стали типа 17-7 с неустойчивым аустенитом с присадками алюминия или титана (17-7РН, 17-7 W и РН15-7Мо, Х15Н90, Х17Н7Ю и др.) [213—223, 639, 702). [c.246]

Свойства аустенито-ферритных сталей зависят от соотношения ферритной и аустенитной фаз и процессов, протекающих в них. Количество аустенитной и ферритной фаз изменяется с температурами термической обработки, что определяется диаграммами состояния. Например, сталь с 22—25% Сг и 8% Ni имеет наибольшее количество аустенита при 900—1000° С. При температурах выше 1100° С количество аустенита будет уменьшаться, а феррита—увеличиваться. При 1300°С сталь становится полностью ферритной. На рис. 154 показано влияние легирования и температуры нагрева под закалку на содержание феррита в хромоникелевой стали типа 18-8 [49 ]. При медленном охлаждении или при повторных нагревах стали, предварительно нагретой до высоких температур, происходит обратный процесс и в б-феррите выделяется снова аустенит в виде видманштеттовых фигур (пластинок). Этот аустенит отличается от первоначального аустенита по составу и окраске и поэтому иногда обозначается в виде -аусте-нита Ч [c.273]

Изучение фазового состава аустенитных хромоникелевых сталей при различных термических обработках позволило установить, что во время нагрева при умеренных температурах выделяются преимущественно карбиды хрома типа СгазСд. [c.302]

Изучение фазового состава аустенитных хромоникелевых сталей после различных режимов термической обработки позволило установить, что при нагреве (при умеренных температурах) выделяются преимуш,ественно карбиды хрома типа СгадСв. [c.312]

Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 3 (1969) -- [ c.27 , c.28 , c.89 , c.96 , c.139 , c.140 , c.142 , c.143 , c.145 , c.152 , c.155 , c.158 , c.160 , c.164 , c.165 , c.167 , c.169 , c.174 , c.176 , c.211 , c.212 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...