Пластическая прокатка полосы

Пластическая прокатка полосы [c.364]

Пластическая прокатка полосы 367 [c.367]

Пластическая прокатка полосы 371 [c.371]

Для ряда процессов калибровки, ковки, объемной штамповки и тонколистовой прокатки характерной является задача о пластическом сжатии тонкой полосы (отношение длины полосы Ь к ее толщине Я значительно больше единицы). Теоретической основой анализа таких процессов пластического формоизменения служат решения о сжатии тонких полос [1—5]. В работе [6 приведено решение задачи об упругопластическом сжатии в условиях плоской деформации тонкой пластически упрочняющейся полосы при наличии площадки текучести на диаграмме 04= = 0 (8(). В статье изложены методы расчета напряженно-дефор-мированного состояния, возникающего в тонкой полосе при наличии площадки текучести на диаграмме 0г=0г(е,), и построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в такой полосе. [c.14]

Механические свойства малоуглеродистых сталей зависят в основном от величины зерна феррита, степени перенасыщения феррита растворенными примесями внедрения (С, Ы), однородности по величине, а частично и от формы зерен, величины и распределения выделений цементита в структуре. Для нормального протекания процеоса холодной прокатки полосы и обеспечения высокой спо собности ее к глубокой вытяжке желательно, чтобы сталь имела невысокий предел текучести и высокие пластические свойства. С увеличением размера ферритных зерен падают твердость стали и прочностные свойства (ств. От), и до определенной величины зерна растет способность к глубокой вытяжке. Крупнозернистая и разнозернистая структура и структура с цементитом в виде крупных выделений по границам зерен феррита ухудшают пластические свойства, в основном удлинение, и увеличивают хрупкость стали. Такая структура ухудшает технологическую деформируемость стали при комнатной температуре. Смешанная структура с крупными зернами феррита в поверхностных или внутренних [c.77]

Рис. 10.6. Нагрузка, вызывающая первоначальное течение, Ру и нагрузка, вызывающая нестесненную пластическую деформацию, Рр при прокатке полосы толщины к.

В книге помещены статьи по теории обработки металлов давлением и теории пластической деформации и разрушения металлов. Рассмотрены новые методы исследования пластичности, влияние на пластичность скорости деформации, температуры, химического состава, напряженного состояния, условий нагрева и т. п. Значительное внимание уделено течению металла и распределению деформаций материала, заключенного в оболочку, влиянию прокладок и формы торца биметаллической заготовки на процесс формоизменения, конструкциям станов для получения тончайших полос и для теплой прокатки малопластичных металлов и сплавов, а также другим вопросам. [c.120]

Наши измерения проводились на образцах эквиатомного Fe — Со сплава, содержащего 2% V. Полосы толщиной 2,7 мм нагревались до 1100°С и после закалки в воде прокатывались вхолодную до толщины 0,5 мм. Исследования проводились как после прокатки, так и после повторной закалки с 1100°С пластически деформированных образцов (рис. 1, 2). [c.170]

Эта упругая деформация сказывается на конечных размерах получаемого изделия как на режущих (разделительных) операциях холодной штамповки, так и в особенности на операциях с пластическим формоизменением. Действие упругой деформации является одним из важнейших и первоочередных факторов, влияющих на стабильность размеров изделия. Вместе с тем этот фактор является наиболее трудно учитываемым, так как, помимо упругих свойств обрабатываемого материала, меняющихся даже внутри одной и той же партии поставки, он зависит также от положения волокон металла, образовавшихся при прокатке листа или полосы, по отношению к направлению деформации (раскрой заготовок для штамповки с различным расположением осевых линий относите,льно направлений прокатки). [c.407]

ГИЮ горячей пластической деформации (прокатки) рессорных полос и прутков для пружин. [c.49]

При изготовлении биметаллов методом холодной прокатки образованию соединения способствуют внешние сжимающие напряжения Су, которые зависят от коэффициента трения, толщины полосы, длины и ширины очага деформации и других факторов. В соответствии с критерием (2.58) для обеспечения более эффективного соединения материалов при совместной пластической деформации необходимо любыми доступными средствами повышать значение Су. Этого можно достичь, например, при увеличении коэффициента трения на поверхности инструмент-металл, на поверхности раздела соединяемых металлов, при увеличении длины очага деформации, при создании подпирающих напряжений. Именно такие методы используют на практике. [c.91]

Это облегчает получение замкнутых решений двухмерных задач теории пластичности. Например, задача о пластическом равновесии толстостенной трубы, сжатие бесконечной полосы между шероховатыми плитами, осадка без трения толстостенной трубы, замкнутой в матрицу, сжатие клина. Имеются приближенные решения двухмерных задач. Например, правка тонких листов всесторонним растяжением прокатка и протяжка через матрицу широкой полосы, когда из-за подпирающих сил контактного трения течение металла в направлении ширины полосы отсутствует гибка на оправке широкой заготовки и т. д. [c.251]

Плоскости разъема пластин были тщательно полированы, и на одной из них с помощью специального приспособления, установленного на измерительном микроскопе, корундовой иглой нанесена прямоугольная сетка с базой 0,2 и 0,4 мм. Ширина царапины в среднем составляла 0,005 мм. Ширина полосы превышала ее толщину не менее чем в 4 раза. Когда валки достигали половины длины вкладышей, прокатка прекращалась, полосы разрезали и на вкладышах с помощью измерительного микроскопа определяли расстояние между узлами деформированной сетки к и углы наклона касательных к траекториям а. Компоненты тензора приращений деформаций рассчитывали по формулам (2.56). Компоненты девиатора напряжений определяли по соотношениям теории течения изотропно упрочняющегося материала. При этом интенсивность напряжений определяли путем измерения твердости (ом. 12, свинец рассматривали как идеально пластический материал). Для этого в различных точках полированной после деформации поверхности вкладышей измеряли твердость НУ по Виккерсу, [c.75]

Алюминиевые сплавы употребляют для изготовления монометаллических деталей (втулок, подшипников, шарниров и др.) и биметаллических подшипников. Последние изготовляют штамповкой из биметаллической полосы или ленты со слоем алюминиевого сплава, соединенного со сталью в процессе совместного пластического деформирования при прокатке. Для монометаллических подшипников употребляются сравнительно твердые прочные сплавы, а слой биметаллических вкладышей изготовляют из менее твердого пластичного металла. [c.767]

При производстве холоднокатаной стали обязательными операциями являются очистка поверхности горячекатаных полос (подката) от окалины, собственно прокатка, термическая обработка, дрессировка и отделка. При прокатке некоторых легированных марок стали и ряда сплавов для снятия напряжений в металле и придания ему необходимых пластических свойств перед предшествующей прокатке очисткой поверхности применяют термическую обработку. [c.176]

Задача о пластическом сжатии тонкой полосы характерна для ряда процессов объемной штамповки и калибровки, а также для дрессировки и холодной тонколистовой прокатки. [c.29]

Как указано в работе [33], тепло пластической деформации распределяется относительно равномерно по сечению полосы, повышая ее среднюю температуру на 5—30 °С и оказывая при этом незначительное влияние на температуру поверхности. Однако авторы работы [149] обнаружили наличие сильного деформационного разогрева промежуточного слоя, свидетельствующее о неоднородности распределения интенсивности деформации по толщине, характеризующееся тем, что максимум интенсивности деформации смещается в область промежуточного слоя. Такая разница в оценке, очевидно, связана с тем, что в первом случае вели прокатку сравнительно тонких полос толщиной до 2,5 мм и эффект локального изменения температуры использованными средствами зафиксировать не удалось. Тепло трения вызывает локальный эффект и поэтому очень сильно изменяет температуру поверхности, не оказывая влияния на температуру центральных слоев. [c.163]

Для устранения упрочнения, образовавшегося в процессе холодной прокатки, а также для получения необходимых структурных, прочностных и пластических свойств холоднокатаные полосы подвергают рекристаллизационному отжигу. [c.398]

Деформации металла при продольной прокатке. При продольной прокатке на гладких валках имеют место три вида деформации обжатие, уширение и вытяжка (рис. 1У.8,а, в). Эти деформации связаны между собой по закону постоянства объема металла при пластической деформации. На рис. IV.8,в показана исходная заготовка с размерами Яц, В , и объемом и прокатанная полоса, имеющая размеры В , и объем [c.166]

Прокатка толстой полосы со свободными концами. Поле характеристик с пластической областью на линии симметрии полосы, показанное на рис. 3 ([9, 11]), позволяет удовлетворить условиям отсутствия переднего и заднего натяжений за счет вариации свободного параметра г — радиуса жесткопластической границы между жесткой зоной ADE, вращающейся с валком, и жесткой зоной на выходе из пластической области. [c.252]

Для моделирования прокатки тонкой полосы использовано поле характеристик, показанное на рис. 5. В этом случае характеристика DE на выходе из пластической области принимается прямой, так как расчеты переходных режимов прокатки показывают, что (/ 2 7г/4и(/ —) —тг/4 на DE (рис. 4). Характеристика АВ на входе в пластическую область остается криволинейной с углом (fA (в точке А близким к —тг/4). [c.257]

Прокатка полосы средней толщины. Уменьшение толш ины полосы Н при заданном радиусе валка К приводит к уменьшению угла < 2 (рис. 3), и при < 2 О происходит пластическое течение справа от характеристики СЕ, как показано на рис. 4. В этом случае точка С жесткой области АСЕ, враш аю-гцейся вместе с валком, находится на линии симметрии полосы, характеристика С СЕ направлена по касательной к поверхности валка в точке Е, и поле характеристик определяется двумя углами 991 и ( 2 в особых точках А л Е с неизвестными жесткопластическими границами АВ и ВЕ. [c.255]

Сплавы из смеси двух металлов приобретают максимальную прочность при некоторой определенной дозировке двух компонентов, причем прочность сплава может оказаться более высокой, чем прочность каждого из компонентов в отдельности. Оптимальную прочность можно иногда получить путем добавки к чистому металлическому элементу очень малого количества другого металла. Так, например, введение примерно 100 г серебра к 1 т свободной от примеси кислорода меди повышает сопротивление ползучести меди прп температурах от 120 до 150° С (т. е. понижает до минимальной величины малую скорость, с которой медь непрерывно деформируется под постоянным напряжением и при указанных температурах). Оптимальная прочность и наибольшая твердость в сплавах достигаются путем соответствующей термообработки, с последующим охлаждением, которое производится с требуемой скоростью, включая и очень высокую скорость (закалка). Термической обработкой достигаются еще и две другие важные цели 1) отжиг для снятия напряжений (обычно при умеренно высоких температурах) и 2) рекристаллизация в сочетании с предварительным наклепом. Благодаря отжигу снимаются нежелательные и вредные системы начальных или остаточных напряжений (здегь мы имеем применение процесса релаксации, о котором упоминалось в гл. I, на стр. 12), обусловленные различными технологическими процессами при изготовлении и механической обработке металлических изделий. Остаточные напряжения вызываются термическими напряжениями при неравномерном нагреве или охлаждении (в отлитых или сваренных изделиях), неравномерными пластическими деформациями (в полученных посредством прокатки полосах, листах и т. п.) пли теми и другими вместе. Наконец, остаточные напряжения могут возникнуть и при механической обработке (вызывающей пластические деформации в поверхностном слое, в результате давления режущего инструмента). [c.61]

В этом кратком обзоре механики пластических деформаций полосы при ее прокатке пришлось опустить многие аспекты проблемы, важные в технологических процессах. При холодной прокатке обычно существенно деформационное упрочнение полосы. Это можно учесть в теории приближенным введением константы текучести к как заданной функции деформации и, следовательно, величины х в уравнении (10.17). Внутреннее тепловыделение из-за работы пластических деформаций также изменяет величину к. Валки заметно уплощаются из-за упругих деформаций. Это обычно учитывается введением предположения, что контактное давление распределено по Герцу, в то время как валки деформируются по дуге окружности измененного радиуса Я, связанного с Я уравнением (10.4). Однако нечувствительность деформации полосы к радиусу валка подтверждает,, что это — не существенный эффект, за исключением очень тон-, ких твердых полос, где важны упругие деформации полосы и валков. Наконец, толстые заготовки будут расширяться в поперечном направлении при прокатке, так что деформации перестают быть плоскими, особенно на торцах полосы. [c.372]

Исследование порошковой макроструктуры деформированных пластин показало, что на участках, не содержащих следов пластической деформации (отсутствуют линии скольжения), сохраняется их исходная порошковая макроструктура, там же, где произошла пластическая деформация (образовалась система линий скольжения), порошковая макроструктура резко перестраивается. На рис. 3, а представлена порошковая макроструктура пластины до ее пластического деформирования, на рис. 3, б — после того, как пластина подверглась пластическому растял(ению. Сравнение рис. 3, а и 3, б показывает, что в основной части образца порошковая картина в результате пластической деформации перестроилась. На этом же участке была обнаружена развитая система линий скольжения типа показанных на рис. 2. Порошковая структура здесь представляет собой не зигзагообразные фигуры, идущие под углом 50—60 к направлению прокатки, а систему полос, пересекаю- [c.192]

На рис. 131 представлены микрофотографии, снятые в процессе растяжения на установке ИМАШ-5С-65 с поверхности образцов биметалла СтЗ + + Х18Н10Т, изготовленного горячей прокаткой и (для сравнения) непосредственным импульсным плакированием. Рис. 131, а иллюстрирует микростроение, возникающее в переходной зоне биметалла, полученного способом горячей прокатки и испытанного на растяжение в интервале температур 20—400° С со скоростью перемещения захвата 10 мм/мин. В данных условиях испытания как в материале основы, так и в плакирующем слое образуется внутризеренный сдвиговый микрорельеф, отражающий одинарное и множественное скольжение. Судя по изменению микрорельефа, в непосредственной близости от границы раздела слоев деформация распределена весьма неравномерно. Сдвиговый микрорельеф в науглероженной прослойке плакирующего слоя выражен наименее четко, что объясняется блокированием полос скольжения многочисленными дисперсными частицами. В обезугле-роженной зоне стали СтЗ происходит локализация пластической деформации,, сопровождающаяся образованием развитых полос скольжения. В этом участке с увеличением степени деформации образуются трещины, которые и приводят к разрушению композиции. [c.235]

В данной работе исследовали механические свойства рулонной стали 08Г2СФБ, а также свойства сварных соединений из нее. Опытно-промышленные партии стали были выплавлены в кислородном конверторе, отлиты способом непрерывной разливки в слябы весом до 28 т, из которых затем методом контролируемой прокатки на непрерывном стане изготовили полосы толщиной 4—5 мм и шириной 1500 мм и смотали их в рулоны весом до 28 т. Метод контролируемой прокатки [2] предусматривает строгое регламентирование условий нагрева, температурного интервала пластической деформации, особенно температуры конца прокатки (840—870 °С), степени обжатия в последних пропусках, скорости охлаждения после обжатия и температуры полос при сматывании в рулон (550—620 °С). Химический состав исследуемой стали приведен в табл. 1. [c.113]

Как указывалось выше, пластическая деформация по данному способу обработки может осуществляться прокаткой, ковкой и другими методами. При производстве полос, листов, фасонных профилей и т. п. можно успешно выполнять технологический процесс прокатки на многоклетевых линиях. На этих линиях многократную деформацию стали в аустенитном состоянии можно довести до уровня теплой деформации с одного нагрева заготовки, не прибегая к сверхмощным обжатиям, а следовательно, не прибегая к мощному сложному оборудованию. [c.63]

Рассолы, использование в качестве теплоносителей в системах центрального отопления F 24 D 7/00 Расстояние [измерение <(по линии визирования 3/00 поперек линии визирования 5/00 пройденных расстояний 22/00) G 01 С с помощью радиоволн G 01 S 5/14) между предметами, измерение с использованием ( комбинированных 21/16 механических 5/14-5/16 оптических 11/14 электрических или магнитных 7/14) средств текучей среды 13/12) G 01 В элементы конструкции приборов для измерения расстояний G 01 С 3/02-3/08] Растворители ( газов, использование в сосудах высокого давления F 17 С 11 /00 использование (при очистке теплообменных аппаратов F 28 G 9/00 для очистки металлических поверхностей С 23 G 5/02-5/04 для чистки В 08 В 3/08 для экстракции веществ В 01 D 11/(00-04))) Растворомешалки В 28 С 5/00-5/46, Е 01 С 19/47 Растирание <В 22 металлических порошков F 9/04 форли)в<)чных смесей в литейном производстве С 5/04) пластических материалов перед формованием В 29 В 13/10) Расточка древесины В 27 G 15/(00-02) камня В 28 D 1/14 В 23 В (способы и устройства 35/00-49/00 ультразвуком 37/00)) Расточные [головки токарных станков 29/(03-034) станки <39/00-43/00 инструменты для них 27/00 конструктивные элементы 47/(00-34) линии 39/28 специального назначения 41 (00-16) съемные устройства к металлорежущим станкам 43/(00-02))] В 23 В Раструбы керамические, изготовление В 28 В 21/54, 21/74 из пластических материалов В 29 L 31 24 изготовление С 57/(02-08)) Растяжение <В21 замкнутого профиля металлических полос путем прокатки В 5/00 проволоки F 9/00) как способ изготовления топливных элементов реакторов G 21 С 21/10) Растяжки для натягивания канатов, кабелей, проводов, тросов F 16 G 11/12 [c.160]

Еще в работах Генки [15], А. А. Ильюшина [40] и А. Ю. Иш-линского [43] было рассмотрено влияние вязкости на формообразование металлов. В [15] разобраны вращение прокатного валка в пластическом материале, продавливание пластической массы через цилиндрическую полость и локализация деформаций при растяжении стержня. В [40] выведены основные уравнения вязкопластического течения и рассмотрены вращение цилиндра в вязкопластической среде, расширение полого цилиндра под действием внутреннего давления, волочение круглого прутка через жесткую коническую матрицу, движение вязкопластического материала в круглой трубе. В [43] решена задача прокатки и волочения полосы в условиях плоской деформации. При этом в [40 и 43] принято, что максимальное касательное напряжение является линейной функцией максимальной скорости угловой деформации. [c.5]

Так, в процессе исследований, проводимых при циклическом упругопластическом кручении трубчатых (Образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали ЧСН, было обнаружено, что микротреш ины образуются группами в виде отдельных зон вдоль образуюш их образца на его цилиндрической Поверхности (рис. 7, а). Выявление микроструктуры показало, что треш ины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 7, б). Возникновение ферритных и перлитных зон по объему материала было обусловлено неравномерностью распределения углерода. При прокатке эти участки сохранились в виде чередующихся полос, ориентированных вдоль ее направления. И в тех случаях, когда последующей термообработкой не удается устранить указанную неравномерность, процессы пластической деформации при малоцикловом нагружении локализуются в зонах, наименьшим образом сопротивляющихся деформированию и разрушению, например, как в нашем случае, в ферритных участках. Это обстоятельство свидетельствует о том, что неоднородность деформации в многофазных сплавах определяется также и характером распределения фаз. [c.48]

Инструментальные стали поставляются в отожженном состоянии горячекатаные, кованые и холоднотянутые в форме круглых или квадратных прутков или штанг, а также в виде полос. Диаметр прутков (или сторона квадрата) колеблется от 6 до 180 мм, а длина — от 2,5 до 0,75 м. Размеры поперечного сечения полосовой горячекатаной и кованой стали колеблются от 3 X 20 до 75 X 250 мм, а длина от 0,6 до 2,8 м. Для изготовления инструментов малого диаметра применяют холоднотянутую сталь. Эта сталь может поставляться шлифованной (серебрянка) без обезуглероженного слоя. Глубина обезуглерожен-ного слоя горячекатаной и кованой быстрорежущей стали диаметром от 5 до 100 мм колеблется от 0,4 до 1,3 мм на сторону. На режущие свойства инструмента бoльшqe влияние оказывает карбидная неоднородность, т. е. неравномерное распределение карбидов по сечению. Карбидная неоднородность устраняется путем пластической деформации. Чем меньше степень пластической деформации, тем больше карбидная неоднородность. Поэтому у прутков диаметром менее 20—25 мм из-за многократной прокатки их до данного размера карбидная неоднородность наблюдается редко. Прутки этого диаметра можно непосредственно разрезать на заготовки инструмента. Инструменты из быстрорежущей стали диаметром более 50 мм следует изготовлять из поковок. Для заготовок диаметром менее 60—70 мм применяется однократная осадка I и вытяжка. Для заготовок диаметром более 60—70 мм применяется двукратная обработка, т. е. дважды повторяется процесс осадки и вытяжки. Инструменты диаметром более 100—110 мм следует изготовлять сборными. [c.189]

Прокатка толстой полосы с противонатяжением. При малом отношении длины контакта валка с полосой к толгцине полосы возможна структура поля характеристик в физической плоскости, показанная на Рис. 2, а [4, 5], где половина толш ины полосы и ее скорость на выходе из пластической области приняты за единичную длину и единичную скорость задачи прокатки. Жесткопластические границы АВ, ВС и АС в физической плоскости неизвестны, но могут быть определены из кинематических граничных условий в плоскости годографа (Рис. 2, б) при заданных параметрах прокатки Н л К. [c.250]

Прокатка тонкой полосы. Дальнейшее уменьшение толгцины полосы h приводит к увеличению отношения длины контакта валка с полосой к средней толш ине полосы и к увеличению пластических областей справа и слева от центральной жесткой зоны. При этом вследствие асимметрии поля характеристик левая пластическая область увеличивается быстрее, чем правая, и выпукло-вогнутая характеристика AF (рис. 4) касается поверхности валка в точке F, тогда как структура правой пластической области сохраняется. Затем правая пластическая область растет за счет смеш ения жесткопластической границы СЕ к середине полосы с образованием передней зоны проскальзывания по поверхности валка. Для этих переходных режимов прокатки написаны программы, в которых находится неизвестная левая граница АВ с учетом изменения поля характеристик. [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...