Полосы деформации

Дислокационную модель образования полос деформации или сброса можно представить в упрощенном виде. [c.151]

Рис. 88. Схема образования ПОЛОС деформации (полос сброса) путем взаимного торможения групп разноименных дислокаций

Дислокационная картина, типичная для стадии /, сохраняется на ранней части стадии // наблюдается грубая субструктура дислокаций, по-видимому, связанная с полосами деформаций, но с более сложными скоплениями дислокаций. Начинается формирование дислокационной ячеистой структуры (рис. 113), при этом имеются области, свободные от дислокаций, окруженные дислокационными сгущениями. Диполи и краевые дислокации первичной системы скольжения являются характерными структурными образованиями, особенно в начале стадии II. [c.191]

Рис. 223. Зародыш рекристаллизации ребровой ориентировки в трансформаторной стали, образовавшийся в переходной и растущей в соседние полосы деформации типа 111 ] <112>

Статистика показывает, что из всех возможных ориентировок между 111 <112> и 110 <001 > наибольшую долю у возникающих в переходных полосах зародышей составляют последние ориентировки. Это можно объяснить тем, что угол разориентировки этих зародышей нарастает быстрее, чем у других. Именно эти зародыши отделены от матриц, в которую они растут границами наибольшей подвижности. На рис. 223 показан зародыш рекристаллизации ребровой ориентировки образовавшийся в переходной полосе и растущий в соседние полосы деформации типа 111 <112>. При небольшом увеличении переходная полоса выглядит как линейная граница. [c.417]

Вероятность набора скопления дислокаций одного знака должна быстро уменьшаться при образовании клубков и сплетений дислокаций на второй стадии упрочнения и практически исключается на третьей стадии при сформировании ячеистой структуры. Поэтому в качестве верхней границы области образования микротрещин (области Л) на диаграмме ИДТ выбрана полоса деформаций между кривыми 4 и 5. [c.221]

Полосы деформации представляют собой последовательные положения внутризеренного фронта трещины после каждого цикла нагружения. По расстоянию между полосами можно судить о скорости распространения фронта трещины в тех случаях, когда они имеют правильное расположение (в железе, низкоуглеродистой стали, алюминиевых сплавах). Однако рассчитанная по расстоянию между полосами скорость распространения трещины не на всех стадиях роста трещин вполне соответствует скорости, полученной при усталостных испытаниях. Это связано с тем, что на каждый цикл фронт трещины продвигается не на одинаковое расстояние по всей длине. Наряду с усталостным происходит хрупкое разрушение с образованием плоских гладких участков и перлитных сколов, что приводит к быстрому локальному продвижению фронта трещины. Кроме того, на стадии быстрого роста возможно развитие боковых трещин. [c.49]

Электронно-микроскопические исследования позволили установить, что скольжение одной поверхности по другой сопровождается сминанием следов технологической обработки, и благодаря развитию физического (деформационного) рельефа в последующих актах трения в пластическое течение будут вовлекаться все новые участки, площадь которых будет постепенно увеличиваться. По мере развития на поверхности пластических процессов увеличиваются грубые полосы деформации, расположенные по плоскостям максимальных касательных напряжений. [c.8]

В процессе термоциклирования при значительно отличающихся величинах Ттах и Тшш пластическая деформация во внутризеренных объемах накапливается как при верхней температуре цикла в условиях сжатия, так и при нижней температуре цикла в условиях растяжения. В соответствии с этим деформационный рельеф внутри зерен представляет собой совокупность полос скольжения двух типов высокотемпературных и низкотемпературных . Указанные полосы скольжения разделены по месту протекания деформации и достаточно легко идентифицируются по различному направлению смещения на них интерференционных линий (рис. 5) и большей ширине. Полосы скольжения указанных типов могут располагаться как в одних и тех же, так и в различных участках зерен, если условия деформации при верхней и нижней температурах цикла резко различны. Структура низкотемпературных и высокотемпературных полос скольжения, характер их развития и расположения подобны тем же характеристикам внутризеренной деформационной структуры при соответственно выбранных (температура и скорость деформации) условиях растяжения. Лишь в полосах деформации иногда наб- [c.47]

Упрочнение металлов и сплавов приводит к изменению их структуры и физико-химических свойств изменяется форма и ориентировка зерен, образуются полосы деформации, растет химическая активность и электросопротивление материала, уменьшаются магнитная восприимчивость и проницаемость. Упрочнение повышает уровень внутренней энергии в металле, а следовательно, и склонность наклепанного материала к протеканию процессов разупрочнения при последующем нагреве. [c.8]

Влияние температуры отжига на механические свойства холоднодеформированных сплавов алюминия с 29 и 39% олова (катаные полосы, деформация 70%, отжиг 500° С в течение 30 шт) [c.121]

Можно предположить, что в условиях многоосного напряженного состояния полосы деформации появляются одновременно во многих участках образца они могут пересекаться и размножаться за счет своего пересечения. С увеличением степени деформации аморфные металлы, в конце концов, разрушаются вследствие возникновения трещин и пор именно в местах пересечения полос деформации. Однако, поскольку аморфные металлы, как будет показан ниже, имеют высокую вязкость, то еще до возникновения пор (в уже имеющихся участках пересечения полос деформации) аналогичные полосы деформации появляются в других частях образца, В результате в одних участках образца деформация прекращается, но локализуется в других. [c.234]

Таким образом, значительная пластическая деформация является следствием последовательного протекания процессов возникновения полос деформации в различных частях образца. На рис. 8.15 показано строение внешней поверхности аморфного сплава [c.234]

ИЛИ после них. Сплав, например, может быть протравлен и затем слегка деформирован в тисках таким образом, может быть найдено, что линии сдвига или полосы деформации легко возникают в одной фазе, но не образуются в другой. Можно также слегка изменить метод полировки, чтобы на поверхности возникло течение металла и образовались напряжения это вызовет в определенных фазах появление характерных двойников деформации. В общем случае, конечно, надо избегать этих напряжений, но, когда необходимо, должны быть использованы все возможные способы определения фаз. [c.232]

У сплава MAR-M 200 установившаяся ползучесть при 760 °С начинается только после того, как на стадии первичной ползучести произойдет заметное деформационное упрочнение, сопровождающее пересечение полос деформации 111 <112>, и образуется субструктура. На поверхностях раздела зг - и г-фаз образуются дислокационные сетки, ограничивая среднюю длину свободного пробега скользящих дислокаций величиной порядка размера частицы. Благодаря этим сеткам снижается скорость возврата и, следовательно, скорость ползучести. Было обнаружено, что скольжение в направлениях <112> ответственно за перерезание (сдвиг) частиц. Согласно этому наблюдению для повышения сопротивления ползучести желательно, чтобы ориентировка кристалла [c.118]

Алюминию 99,92%, деформированному в интервале температур 400—600 К, отвечает несколько иная структура. Так же как и при более низких температурах, деформация здесь неоднородна. На стадии деформационного упрочения внутри зерен происходит скольжение в полосах деформации. Разворот решетки в пих, определенный по фигурам травления, достигает нескольких десятков градусов. Кроме того, здесь увеличивается плотность дислокаций и формируются субструктуры. Наблюдается и динамическая рекристаллизация 115]. Зародыши рекристаллизации возникают вблизи границ зерен и вдоль полос деформации, т. е. в местах, где создаются локальные напряжения. Вновь образовавшиеся зерна практически свободны от дислокаций, их границы выгнуты в сторону объемов с повышенной плотностью дислокаций (порядка 3 10 см ). Выгнутость границ наблюдалась часто и среди участков, практически свободных от ди- [c.39]

Типичные кривые циклического разупрочнения сплавов А1 4% Си, подвергнутых термической обработке на твердый раствор, приведены на рис. 5.14 [149]. Первоначально, вследствие распада твердого раствора при комнатной температуре и образования 0"-выделений, происходит упрочнение сплава. По достижении пика упрочнения начинается процесс разупрочнения. С этого момента в сплаве А1 -Ь 4% Сц развиваются интенсивные полосы деформации, которые при боль- [c.229]

Рис. 11. Металлографические особенности прохождения фронта Людерса - Чернова в условиях растяжения - сжатия железа а - следы и профиль циклической полосы деформации б - зародыш пластического течения в - схема развития пластической деформации на стадии циклЕгческой текучести г - устойчивые полосы скольжения

Аморфные сплавы (АС) получают сверхскоростной закалкой из расплава со скоростью Ю —10 К/с. АС можно рассматривать как идеальный упругопластичный материал с исчезающе малым деформационным упрочнением. В зависимости от температуры в АС наблюдаются два типа пластического течения. При температурах ниже Гр = 0,70,8 Гк имеет место высокая локальная пластичность при макроскопически хрупком характере разрушения. Скольжение происходит в локализованных полосах деформации (гетерогенная деформация). При температурах выше Гр пластическая деформация однородна и осуществляется путем вязкого течения (гомогенная деформация). [c.83]

Установлено, что условием образования при первичной рекристаллизации зерен 110 <001 > является наличие компоненты 111 <112> в текстуре деформации. Кристаллиты 111 <112> содержат, по крайней мере, пять типов микрозон, отличающихся дислокационной структурой, характером локальных разориентировок и как следствие условиями протекания в них первичной рекристаллизации. Это полосы деформации, имеющие ориентировку 111 <112>, переходные полосы, двойники деформации, приграничные области и области вокруг включений. Местами предпочтительного образования центров ребровой ориентировки являются переходные полосы, когерентно соединяющие соседние полосы деформации. Переходные полосы имеют небольшую ширину и характерны наличием закономерных разориентировок образующих их субзерен, обеспечивающих кристаллоструктурную связь соседних полос деформации, [c.416]

Характер тонкой структуры поверхности излома при усталостном разрушении определяется положением порога хладноломкости стали [37]. При разрушении выше порога хладноломкости в зоне усталостного разрушения отмечается значительная пластическая деформация. В зоне долома имеется вязкое разрушение с четко выявленными на микрофрактограммах участками чашечного излома. При разрушении внутри порога хладноломкости в зоне уста- лостного разрушения полосы деформации выражены слабее, появляются участки хрупкого разрушения. Зона долома имеет смешанный характер — участки вязкого и хрупкого разрушения. При разрушении ниже порога хладноломкости как в зоне усталостного разрушения, так и в зоне долома не обнаруживается следов пластической деформации. [c.47]

Хотя термическая обработка при 823 К приводит к резким изменениям структуры композитов и слой продукта реакции занимает значительную часть объема композита, деформация разрушения, согласно Паттнайку и Лоули [23], остается неизменной. Это означает, что предшествующее разрушению трещинообразование в слое алюминида железа слабо влияет на общую пластичность. Джонс [13] показал, что, хотя линии скольжения в нержавеющей стали исходят из вершин трещин, они развиваюпся в полосы деформации, пересекающие все сечение проволоки, раньше, чем деформация становится всеобщей и образуется шейка. На рис. 5 гл. 1 приведен заимствованный из работы Джонса [13] пример образования трещин в интерметаллидной фазе, которое предшествует скольжению в проволоке. С другой стороны, эти трещины в интерметаллидном соединении, по-видимому, приводят к трещино-об разованию в матрице. [c.179]

Основными механизмами пластической деформации являются скольжение, двойникование, относительное перемещение самих зерен, а также такие виды пластической нестабильности, как сбросы, пластинкование и полосы деформации. Согласно классификации И. А. Одинга, все виды механизмов пластической деформации можно разделить на три группы сдвиговые, диффузионные и пограничные. [c.7]

Кривая изменения во времени порядков полос, полученных экспериментально для симметричной точки без отверстия, показана на фиг. 12.25, тогда как на фиг. 12.26 воспроизведены графики изменения во времени деформаций и г у. Эти графики деформаций соответствуют поверхности модели, так как они построены по данным картин муаровых полос. Деформации в центральной плоскости пластины, полученные с помош,ью помещенной внутри пластины сетки, оказались несколько иными, чем деформации па поверхности. Это свидетельствует о неравномерности деформаций по толш ине пластины. Деформации, возникаюш ие при взрывной нагрузке на стороне пластины без отверстия в симметричной отверстию точке, чрезвычайно малы, чтобы их можно было измерить без труда с помош,ью сетки. Вместе с тем деформации на поверхности были измерены по методу муаровых полос со значительно большей точностью. Поскольку деформации в серединной плоскости пластины нельзя было определить столь же точно, при анализе полученных результатов деформации в серединной плоскости приближенно принимались равными деформациям на поверхности пластины. [c.391]

С целью улучшения качества поверхности штампуемых изделий, избежания брака в виде полос деформации, листовую сталь подвергают предварительной обработке в штамповочных цехах тройному или многократному перегибу в листо-правильных машинах (вальцовке) или растяжению за пределами текучести на раст яжных машинах, а на металлургических заводах — дрессировке , т. е. холодной прокатке с обжатиями в пределах 0,5—3%. Эти виды обработки приводят к наклепу металла и к значительному выравниванию разницы по пределу текучести отдельных зерен. Однако поеле такой обработки длительное хранение листов и ленты не рекомендуется, так как с течением времени в связи с происходящими в металле процессами старения эффект от наклепа уменьшается или исчезает полностью (рис. 6). [c.71]

У мартенсита влияние электролитического наводороживания на скорость роста трещины выражено наиболее ярко под влиянием водорода в низкоамплитудной области она увеличивается почти в 25 раз (см. рис. 44). Тонкая структура излома имеет ручьистое строение, полосы деформации отсутствуют, разрушение хрупкое. Следует отметить, что наво-дороживание приводит к уменьшению пороговых значений для ис- [c.93]

Части полосы, получающие большее обжатие по высоте, стремятся получить большую длину. Менее обжимаемые части полосы, получая меньшую вытяжку, будуг оказывать сдерживающее влияние на части полосы, деформация которых могла бы быть больше. Конечная, длина всех частей полосы будет одинаковой. В частях полосы с большей вытяжкой возникнут напряжения сжатия, а в менее обжимаемых частях полосы возникнут напряжения растяжения. [c.253]

В первой части гл. 8 последовательно описаны закономерности упругих и Прочностных. свойств, а также процессы деформации и разрушения. Подчеркнута такая характерная черта аморфных сплавов, как высокая вязкость разрушения в сочетании с высокой прочностью. Рассмотрена также зависимость механических свойств от температуры и скорости. деформирования. В аморфных сплавах ниже некоторой температуры Гр пластическая деформация протекает крайне неоднородно — она сосредоточена в полосах деформации, которые на стадии разрушения служат источником трещин. Выше Тр пластическая деформация становится однородной. На первом температурном участке прочность сравнительно слабо зависит от скорости деформирования, на втором эта зависимость выражена ярко. Темп уменьшения прочности с повышением температуры резко возрастает при Т>Тр, а разрушение при этом происходит после образования шейкн. Кривые ползучести аморфных сплавов имеют вид, идентичный кривым ползучести кристаллических металлов, но природа их специфического вида совершенно разная, поскольку дислокационный механизм развития ползучести для аморфных сплавов не приемлем. В стности, процесс установившейся ползучести в аморфных металлах связан с механизмом вязкого течения и осуществляется путем диффузии. [c.20]

Наиболее распространенная точка зрения на природу магнитной анизотропии, наводимой при прокатке, состоит в том, что этот вид анизотропии представляет собой как бы разновидность структурной анизотропии (см. 5. 4. 4), ио возникающей не под действием сдвиговых напряжений при аморфизации расплава на диске, а в результате формирования анизотропного распределения групп атомов (или атомных пар) при распространении деформации вдоль полос деформации. Полосы деформации располагаются перпендикулярло направлению прокатки, т. е. совпадают с индуцируемой осью легкого намагничивания. Концентрационная зависимость анизотропии прокатки не коррелирует с изменением А. и М,, слабо зависит от температуры отжига (см. [9] ). Прим. ред. [c.159]

Впервые такое предположение было высказано в работе [40] для объяснения волнообразных полос деформации, наблюдавшихся в силикатном стекле. Позже Гилман [41] развил эти представления. На рис. 8.28 показана схема дислокации в кристаллическом и аморфном Si02. Черными точками на рисунке обозначены атомы кремния, [c.244]

Аморфные сплавы характеризуются отсутствием в атомной структуре дальнего и наличием ближнего порядка, что исключает все контролирующие механизмы диссипации энергии с участием лидеров-дефектов I— IV уровней. Поведение аморфного сплава на мезоуровне подобно идеально пластическому телу. Экспериментальные данные показывают, что критическое напряжение сдвига в полосе деформации растет пропорционально толщине образца t и удовлетворяет соотношению [419] [c.258]

При таком подходе можно считать, что при неустановившейся ползучести скорость деформационного упрочнения больше, чем скорость возврата, скорость деформации больше, чем скорость ползучести (у >Ys)> внутренние напряжения Т увеличиваются при увеличении времени и деформации. В отличие от этого установившаяся ползучесть является таким процессом, когда Т является постоянным. Действительно, как можно наблюдать в чистых металлах, в области неустановившейся ползучести деформация происходит путем скольжения внутри кристаллических зерен. В результате этого происходит релаксация локальной концентрации напряжений, возникающей вследствие взаимной интерференции полос скольжения, границ зерен или самих кристаллических зерен. Следовательно, происходит релаксация деформационного упрочнения. При этом кристаллические зерна разделяются полосами деформации или полосами сброса, происходит полигониза-ция, образуются субзерна. В области устаиовиви1ейся ползучести величина этих субзерен не изменяется, но изменяется относительное положение субзерен вследствие переползания или поперечного скольжения дислокаций, т. е. возврата. Эти факторы обусловливают деформацию ползучести [7]. [c.55]

Рис. 24. Пламенно-полированные волокна AljOg (рубин и сапфир), извлеченные из нихромовой (80% Ni—20% ,Сг) матрицы после вакуумной пропитки, при которой они были прогреты до 1200 С. Во всех волокнах видны интенсивные полосы деформации. Волокна были разбиты на несколько осколков, однако поверхности разрушения не всегда совпадали с полосами деформации [33]

При температурах 400 К и ниже, согласно металлографическим данным, уже на начальных стадиях деформации внутри исходных зерен создается полосчатая, структура. Полосы деформации пред -ставляют собой области измененной ориентировки, содержаш ие избыточное количество дислокаций одного знака, образующих плотные протяженные границы. Между ними формируются сравнительно равноосные блоки, границами которых являются дислокационные стенки и сетки. Между деформированными зернами границы осг таются практически неподвижными. При деформациях, отвечающих напряжению непосредственно перед разрушением образца (деформация около 900%), вблизи его поверхности создается сильно раз-ориентированная фрагментированная структура, отличающаяся от структуры на ранней стадии равноосностью. Размер фрагментов возрастает с повышением температуры и уменьшением скорости деформации. При 300 К он составляет около 1 мкм. Внутри отдельных фрагментов присутствуют дислокации. Деформация в таких условиях проходит крайне неоднородно вдоль оси образца, что проявляется в резком различии деформации зерен, часть из них даже непосредственно перед разрушением еще не имеет фрагментов. [c.39]

При температуре 620 К начинается резкое увеличение пластичности металла, т. е. переход к области сверхпластичности [15,104— 106,126—129,215, 217]. Здесь в процессе деформации исходные границы зерен мигрируют. На стадии деформационного упрочения полосы деформации не возникают, внутри зерен формируется субзе-ренная структура. Границы субзерен представляют собой либо плотные сплетения дислокаций, либо регулярные сетки. Начинается динамическая рекристаллизация Новые зерна возникают как внутри исходных, так и рядом с границами и сильно вытянуты. В результате в металле имеются и вновь образовавшиеся зерна, и хорошо развитые субзерна, границы которых переплетаются. [c.40]

При умеренных температурах (400—600 К) деформационное уирочнение, а следовательно, и концентрация напряжений обусловлены другими усложнениями дислокационного строения. В процессе деформации реализуется несколько стадий эволюций дисло-кациоппой структуры. Сначала создаются густые сплетения дислокаций, частично перестраивающиеся в субзерна и ячейки. Позднее в местах максимального иская ения решетки, прежде всего в полосах деформации и вблизи малоподвижных границ, зарождаются [c.72]

Различное расположение полос деформации относительно направления движения магистральной трещины, возможно, связано с разным направлением движения трещины в начале и в течение процесса разрушения. Известно, что при отсутствии концентрации напряжений усталостное разрушение развивается из одного очага. При на/1И-чии концентратора количество очагов увеличивается. В данном случае образцы имели острый надрез в виде кольцевой выточки, и очаги разрушения возникали одновременно в нескольких местах. Из каждого такого очага развивались концентрические трещины, центры которых располагались на поверхности надреза. При этом направление полос деформации в зонах, расположенных вблизи поверхности надреза, совпадают с радиусом образца, т.е. параллельно напряжению движения магистральной трещинь . После лин ия отдельных, очагов разрушения образуется общий фронт усталостной трещины в виде окружности, центр которой совпадает с центром образца. При движении этого фронта к центру образца полосы деформации могут располагаться перпендикулярно направлению движения усталостной трещины. [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...