Сжатие клина

Задачу о сжатии клина сосредоточенной силой, приложенной к его вершине (рис. 28), можно рассматривать как частный случай задачи, разобранной в 3, при р = 0. Постоянные 9 и fe из [c.88]

Для исследования напряженного состояния в сжатом клине удобно перейти к поперечным и продольным сечениям клина. Если ось X совместить с осью симметрии клина, а ось у направить вправо, то составляющие напряжений в поперечном сечении клина будут и а в продольном—и х у. [c.88]

Вычислим по этим формулам составляющие напряжений, возникающие при сжатии клина в его горизонтальном и вертикальном сечениях. Подставляя напряжения (6.10) в формулы (6.11), находим [c.89]

Задачу о сжатии клина сосредоточенной силой, приложенной к его вершине (рис. 36), можно рассматривать как частный случай задачи, разобранной в 3, когда р = 0. При этом постоянные 0о и Л согласно формулам (7.9) и (7.10) принимают следующие значения [c.94]

Сжатие клина (рис. 18.8). Решение этой задачи получим из [c.385]

Если сжатый клин рассматривать с позиций сопротивления материалов как стержень переменного сечения, то для сечения тп, площадь которого равна F(x) = 2xq tga, получим [c.385]

Решение рассматриваемой задачи можно получить как частный случай задачи о сжатии клина, положив в формулах [c.387]

Это облегчает получение замкнутых решений двухмерных задач теории пластичности. Например, задача о пластическом равновесии толстостенной трубы, сжатие бесконечной полосы между шероховатыми плитами, осадка без трения толстостенной трубы, замкнутой в матрицу, сжатие клина. Имеются приближенные решения двухмерных задач. Например, правка тонких листов всесторонним растяжением прокатка и протяжка через матрицу широкой полосы, когда из-за подпирающих сил контактного трения течение металла в направлении ширины полосы отсутствует гибка на оправке широкой заготовки и т. д. [c.251]

А - У — 1,61й По этим результатам можно составить представление о том, насколько неравномерно распределяются напряжения при сжатии клина в зависимости от угла при вершине. [c.107]

В качестве примеров на расчет клина возьмем два случая сжатие клина (рис. 78, а) и изгиб клина силой, приложенной на конце (рис. 78, б). [c.201]

По мере нарастания силы давления со стороны стенки от активного до пассивного, определяемого выражением (4.1), будет происходить последовательное уплотнение клина АВС. Полную величину абсолютного сжатия клина обозначим через А. Ввиду приближенности введенных допущений нет смысла точно вычислять перемещение клина А. Поэтому применим следующее упрощенное решение. Заменим треугольник АВС (рис. 66, б) равновеликим по площади [c.94]

При испытании на растяжение образец закрепляется в зажимах разрывной машины либо при помощи самозатягивающихся клиньев (рис. 41, а), либо в разъемных втулках (рис. 41, б). Зажимы на машине проектируются таким образом, чтобы исключить перекос образца и создать по возможности центральную передачу усилий без дополнительного изгиба. При испытании на сжатие цилиндрический образец свободно устанавливается между параллельными плитами. [c.52]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Это сжатие тем меньше, чем дальше отстоит рассматриваемая точка от острия клина и чем больше угол 0. Нормальное окружное и касательное напряжения равны нулю. Для рассматриваемого элемента примем функцию напряжений [c.45]

Экстраплоскость действует как клин, создавая сильное искажение кристаллической решетки (рис. 15), особенно в окрестности атомов, расположенных на линии дислокации АВ. Вблизи дислокации слой I сжат, а слой II растянут, т. е. выше края экстраплоскости А В межатомные расстояния меньше, а ниже края — больше, чем в неискаженной решетке. Край экстраплоскости обозначают знаком L (см. рис. 15, а), если экстраплоскость расположена сверху. В этом случае дислокацию называют положительной. Если экстраплоскость расположена в нижней части кристалла, дислокацию называют отрицательной и обозначают знаком Т. Различие между положительной и отрицательной краевыми дислокациями условное, но учет знаков их важен при анализе взаимодействия дислокаций. [c.31]

Исследовать влияние коэффициента температуропроводности на уровень и распределение температур в носовом профиле стреловидного крыла сверхзвукового летательного аппарата кратковременного действия, имеющего форму затупленного клина (рис. 17.2). Аэродинамический нагрев тел, обтекаемых потоком воздуха, обусловлен эффектами диссипации энергии, повышением температуры в зонах динамического сжатия потока и высокой интенсивностью теплоотдачи, характер- р с 172 ной для носовых частей затупленных тел. Информация о тепловом режиме элементов конструкции необходима для прочностных расчетов. Температурное поле в носовом профиле помимо условий обтекания, формы и геометрических размеров тела в условиях неустановившегося полета зависит также от физических свойств материала, из которого изготовлен профиль. В частности, неравномерность распределения температур и, следовательно, величины термических деформаций зависят от коэффициента температуропроводности материала а = = Х/(ср). [c.263]

Показать, что если сила, приложенная к вершине клина, проходит внутри средней заштрихованной части клина, то по всему клину возникают радиальные напряжения одного знака, если же она проходит вне средней трети (рис. 39), то напряжения будут разных знаков (сходно с правилом средней трети при внецентренном сжатии прямоугольного бруса). [c.89]

Последний давит на ш,еку 3, сжимающую тело 4. Известны сила сжатия тела 4 Q = 1961 Н коэффициенты трения в нарезке винта /, винта 1 по клину 2, клина 2 по стойке, клина 2 по щеке 3 / = 0,1 длина рукоятки / = 500 мм средний диаметр нарезки d p = 9 мм шаг винта 1 h.= =42 мм тангенс угла наклона клина 2 tgd = 0,06 диаметр круга, которым винт 1 упирается на клин 2, d = 62 мм. Определить момент на валу винта / и силу Р на рукоятке. [c.166]

Исследована задача о напряженно-деформированном состоянии наращиваемого вязкоупругого клина, конечной полосы, полого шара, задача о наращивании вязкоупругого полого цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления и подверженного неоднородному старению, а также задача о наращивании вязкоупругого цилиндра при сжатии и кручении. Приводится постановка и решение двух характерных задач нелинейной теории ползучести для неоднородно-стареющих тел с изменяющейся гра ницей. Для каждой из этих задач установлены определяющие уравнения, даны методы их решения и проанализированы результаты численных расчетов. , [c.9]

Динамические испытания. В зажим нижнего траверса 6 вставляют образец и закрепляют его на растяжение, вращая штурвал 7. Кнопкой на колонке 17 включают мотор насоса 31 и, регулируя ручкой той же колонки подачу масла в цилиндр 5, поднимают траверсу 6 с тем, чтобы образец уперся в зажим поперечины 10. Здесь его закрепляют на растяжение штурвалом 15. После этого, выключив левый насос, включают кнопкой на колонке 19 правый насос 30 при закрытом нижнем и открытом верхнем вентиле переключателя 16 регулируя работу насоса 30 ручкой и штурвалом колонки 19, нагнетают масло в верхний цилиндр 14 до предельной назначенной для данного испытания величины растягивающей силы, показываемой манометром 24 при закрытом вентиле 23. При этом образец будет натянут в зажимных губках теперь его закрепляют на сжатие при помощи штурвалов 32 -л 11, которые зажимают образец по вертикали специальными клиньями, расположенными внутри зажимов. Таким образом, заканчивается полное закрепление образца как на растяжение так и на сжатие для испытания на пульсирующую нагрузку. [c.248]

Кроме перечисленных выше методов испытаний (растяжение, сжатие, кручение) для определения предельной пластичности и построения диаграмм Лр— 0ср/Т используют и другие методы испытаний с различными значениями Стор/Т. По степени жесткости напряженного состояния методы исследования предельной пластичности, применяемые для задач ОМД, можно записать в такой последовательности 1) сжатие в условиях гидростатического давления 2) прокатка на клин 3) сжатие цилиндрических и плоских образцов 4) изгиб 5) кручение сплошных и трубчатых образцов 6) растяжение образцов в условиях гидростатического давления 7) растяжение цилиндрических и плоских образцов 8) растяжение цилиндрических и плоских образцов с различными концентраторами напряжений (выточки, надрезы). [c.21]

На рис. 7 дана условная диаграмма предельной пластичности материала, испытанного при различных температурно-скоростных условиях деформации. При построении таких диаграмм следует помнить, что на величину Лр в условиях горячей деформации существенное влияние оказывает скорость деформации. К сожалению, во многих исследованиях этому не уделялось должного внимания и испытания по различным методам (сжатие, растяжение, прокатка на клин, кручение) проводились в совершенно несопоставимых скоростных диапазонах в зависимости от возможностей испытательных машин и исследовательского оборудования. [c.21]

При гидравлическом способе формования сильфонов тонкостенная трубка вставляется в набор специальных разъемных кассет, располагаемых на одинаковом расстоянии друг от друга положение кассет фиксируется клиньями. Один конец трубки вставляется в специальный патрон — заглушку. Вторым концом трубка зажимается в патрон формовочного станка. Внутрь трубки под гидравлическим давлением подается мыльная эмульсия при этом трубка несколько выпучивается в пространствах между жестко посаженными на нее кассетами. Затем клинья убираются, и при наличии внутри трубки давления эмульсии последняя сжимается в осевом направлении. Сжатие трубки производится до полного совмещения кассет в этом положении происходит окончательное оформление трубки в гофрированную оболочку — сильфов. [c.109]

Редукционный клапан 7 служит для регулирования подачи жидкости во внутреннюю полость трубки. Заготовка в виде открытой с одной стороны (при трубке с дном) или заглушенной с одной стороны трубки крепится цангой и соединяется герметически своей внутренней полостью с полостью цанги, связанной с гидравлической системой. Посредством распределительного устройства 8 сжатая жидкость подается в основной цилиндр 2 во внутреннюю полость заготовки и во вспомогательный цилиндр б. Базирующие клинья отводятся, кассеты под действием поршня сближаются и происходит формование сильфона. [c.113]

Для кинематической связи обоймы с дополнительным кольцом, кроме крестовой муфты Ольдгема, могут быть применены зубчатое зацепление (см. рис. 10) и кулисный механизм (см. рис. 11 и 12). Однако они не эквивалентны, так как при заклинивании векторы скоростей точек на поверхности тел заклинивания имеют различные направления. При этом сжатие клина обеспечивает только муфта Ольдгема. [c.20]

К числу осесимметричных и плоских задач, для которых метод интегрирования дифференциальных уравнений равновесия совместно с условием пластичности дает при вышеуказанных предпосылках точные замкнутые решения, например, относятся пластическое равновесие толстостенной трубы под действием внутреннего и внешнего давлений (А. Надаи [56]), сжатие бесконечной полосы между шероховатыми плитами при и = onst (Л. Прандтль [103]), сжатие клина (А. Надаи [56]), равновесие пластической массы, заполняющей форму конуса (В. В. Соколовский [91]), осадка без трения толстостенной трубы, замкнутой в матрицу (Л. Г. Степанский [94]) и др. [c.177]

Чтобы исследовать местные напряжения на упорах балки узкого прямоугольного поперечного сечения, мы можем использовать известные рещенйя ) для двух случаев клина, нагруженного, как показано на рис/41. В этих случаях опять имеем простое радиальное распределение напряжений и можем воспользоваться формулой (а) для радиального сжимающего напряжения. Постоянная длй слу 1ая сжатия клина (рис. 41, а) находится из уравнения [c.57]

Рассмотрим симметричный клин (рис. 26). Толщина клина равна единице. Длина клина бесконечна. Сила Р равномерно распределена по толщине острия. Определим напряжения в сечении клина, предполагая их радиальное распределение. Положим, что выделенный в сечении клина элемент abed испытывает сжатие, при этом компонент радиальных напряжений [c.45]

Сжатие симметричного клина силой, приложенной к его вершине (задача Мичелла). К вершине клина (рис. 9.27), толщина которого равна единице, приложена сжимг1ющая сила Р по оси симметрии Oxi. Вследствие симметрии задачи функцию Эри примем четной относительно отсчитываемого от оси Ох полярного угла 0 в следующем виде [c.273]

Подобно тому, как в задачах о сжатии и изгибе клина сосредоточенной силой, приложенной в вершине, рассматриваем момент М как ногонный момент, отнесенный к единице толщины клина. [c.107]

Конструкция этой машины исключает возможность реверсирования хода грузового винта 1 от двигателя, ввиду чего ее основным назначением является испытание на растяжение. Испытание на сжатие осуществляется при пскмощи входящего в комплект машины специального приспособления — реверсора (рис. 8). Для испытаний на изгиб машина снабжена другим специальным приспособлением. Закрепление образца при испытаниях па растяжение производится в захватах универсальпого типа 24 и 6 при помощи самозатягивающихся клиньев либо посредством разрезных вкладьишей (фасонных сухариков). [c.22]

Рис. 12.102. Конструкция опытного резинофрикционного поглощающего аппарата автосцепки, состоящего из комплекта фрикционных клиньев 1 и комплекта резинометаллических элементов 2. Наличие фрикционной части обеспечивает высокое сопротивление толчкам прп малом количестве резины. Предварительная сила затяжкп — 200 кгс. Максимальная сила сопротивления при полном сжатии (70 мм) — 150 тс (а = 45", р = 11 , у = 2°).

Главнейшие пороки здоровой древесины, влияющие на ее механические свойства, — сучки, трещины и наклон волокон. Сучок в наибольшей степени снижает прочность при расположении в растянутой зоне. При сжатии- вдоль волокон он также несколько уменьшает прочность, действуя подобно клину. Прочность при изгибе в среднем можно определять, принимая пустоту вместо сучка при подсчете площади сечения или момента ннерции. При растяжении вдоль волокон трещины почти не влияют на прочность, при сжатии влияние их больиге и максимально при скалывании вдоль волокон, т. е. при расположении в нейтральной зоне изгибаемого бруса. Наклон волокон к направлению действующего усилия снижает прочность (при изгибе угол наклона в 10° уменьшает прочность на 10—20%). [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...