Основные параметры упругих элементов

Далее, исходя из заданной собственной частоты колебаний кузова, вычисляют основные параметры упругого элемента на среднем участке нагрузочной характеристики. [c.292]

Рис. 8.22. Основные параметры упругих элементов а — упругая характеристика б — гистерезис s — упругое последействие

Основными параметрами упругих элементов являются упругая характеристика — зависимость перемещения X от нагрузки Р (рис, 8.22, а) [c.459]

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.179]

Вначале отыскивают параметры упругого элемента на среднем участке характеристики АА ), которые в основном определяют плавность хода, затем выбирают параметры упругого элемента на участке с возрастающей жесткостью, обеспечивающие необходимый коэффициент нагрузки Ксж (отсутствие пробоев рессоры). [c.291]

Для характеристики и анализа динамических процессов, происходящих в станке, необходимо составлять расчетную схему и уравнения, описываюш,ие движение упругой системы. Основными параметрами упругой системы являются массы и моменты инерции узлов и деталей, жесткость упругих элементов, демпфирование (силы неупругого сопротивления), связи между перемещениями масс со многими степенями свободы. [c.82]

Конструкции витых трубчатых пружин по сравнению с другими манометрическими упругими элементами более технологичны, просты и надежны в работе. Их используют в основном в приборах для измерения давлений в пределах 40—1600 даН/см . Угловая де< юрмация незакрепленного конца составляет в среднем от 2 до 10°. Параметры витых трубчатых пружин можно определить по методике, изложенной в работе [13]. [c.479]

Решение задач синтеза сводится к подбору по заданным техническим условиям структуры изменяемой части системы, функциональных зависимостей требуемого вида и величин основных параметров механизмов машины, например, моментов инерции звеньев, жесткости упругих элементов и др. [c.443]

Рассмотрим оптимизацию механической конструкции более подробно. Основными метрологическими характеристиками акселерометра являются диапазон измеряемых ускорений, коэффициент преобразования, резонансная частота, амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) и коэффициент поперечной чувствительности. При этом АЧХ акселерометра определяется его резонансной частотой и коэффициентом демпфирования, а остальные характеристики — выбором параметров механической конструкции упругого элемента. Учитывая, что для акселерометров любых конструкций имеет место обратная квадратичная зависимость коэффициента преобразования от резонансной частоты, целью оптимизации является выбор таких конструктивных параметров чувствительного элемента с учетом технологических ограничений на их изготовление, которые обеспечивают максимальное значение т. е. максимальные деформации в месте наклейки тензоре-зисторов, при заданной резонансной частоте. [c.171]

Чтобы проверить параметры резино-капроновой диафрагмы, пневматического упругого элемента и подвески в целом, необходимо провести три основных вида испытаний [c.297]

Жесткость, эффективная площадь, предельная нагрузка являются основными параметрами, характеризующими упругий элемент. [c.210]

Виброизоляторы типа ДК. Упругий элемент виброизоляторов ДК ( двойной колокольчик ) состоит из двух сетчатых деталей, имеющих форму колокольчиков Схема виброизолятора изображена на рис. 42, основные параметры представлены в табл. 5. [c.210]

Основные конструктивные схемы и параметры манометрических упругих элементов [c.473]

Значительный цикл работ посвящен установлению основных характеристик упругой гофрированной мембраны, являющейся важным элементом некоторых приборов. В первом приближении такая мембрана может рассматриваться как анизотропная пластинка, а на самом деле —это оболочка с переменной по знаку гауссовой кривизной (в случае, например, синусоидального гофра) или комплекс соединенных между собой коротких конических оболочек (при пилообразном профиле мембраны). Обилие параметров, определяющих конфигурацию гофрированной мембраны, необходимость расчета гибкой оболочки по нелинейной теории — все это представляет большие трудности для получения общих заключений о рабочих характеристиках в зависимости от конструктивных параметров. Вместе с тем при расчете гофрированной мембраны основная задача заключается не в определении распределения напряжений, а в отыскании прогиба в центре мембраны. Это делает доступным ее решение вариационными методами, которые и были до сих пор основным орудием исследования гофрированных мембран. [c.247]

Параметры и характеристики упругих элементов манометров подробно исследованы В. И. Феодосьевым [132] воспользуемся некоторыми основными соотношениями, существенными при выборе типа, наладке и эксплуатации манометров. Для тонкостенной трубчатой манометрической пружины эллиптического сечения (рис. 86) относительный угол раскручивания равен [c.268]

Рассмотрим, какие качественные соотношения между параметрами основных элементов вибродатчика (массой, упругим элементом и успокоителем) обеспечивают надежные измерения основных вибрационных характеристик (вибросмещения, виброскорости и виброускорения). Если в уравнении (1-63) ся О и яа О, т. е. [c.54]

Динамические характеристики упругой системы зависят от таких основных параметров станка, как масса и момент инерций основных узлов и деталей, жесткость элементов несущей системы, силы сопротивления (демпфирование), связанные главным образом с трением в соединениях. [c.126]

В машиностроении очень редко встречаются случаи, когда расчет вибраций того или иного конструктивного элемента может быть выполнен вполне точно. Как правило, технические расчеты являются приближенными. Основные допущения делаются при выборе расчетной схемы конструкции. При этом игнорируются несущественные особенности системы и выделяются лишь главные ее параметры, определяющие характер явления. Системы с распределенными массами заменяются во многих случаях при расчете системами с сосредоточенными массами, детали сложной геометрической формы (пружины, коленчатые валы и т. п.) обычно сводятся к эквивалентному прямому брусу, нелинейные упругие элементы часто заменяются эквивалентными линейными и т. д. [c.386]

Эффективность вибрационной очистки может быть определена расчетом исходя из условия,- что при определенных ускорениях вибрации свободно лежащие или налипшие на элементы кузова вагона частицы груза преодолевают удерживающие их силы и высыпаются из вагона. Принимаем кузов вагона и находящийся на нем накладной вибратор в качестве жесткой системы, покоящейся на упругом основании рессорно-пружинных комплектов вагона, допускающем только вертикальные перемещения по оси г. Сопротивлением трения в клиновых гасителях тележек пренебрегаем, поскольку амплитуды виброколебаний настолько малы, что действие гашения колебаний практически не проявляется. Дифференциальное уравнение, позволяющее дать общую оценку основных параметров движения системы вибратор— вагон , имеет простейший вид [c.240]

Формула (8) позволяет проанализировать влияние отдельных параметров пневморессоры на собственную частоту колебаний и выбрать при заданной величине Dq основные параметры упругого элемента. [c.293]

Изменение Х1/Х2 установкой упрутих элементов не затрагивает основных параметров соединения и, как показано вьпне, вообще слабо влияет на гт и Г2. Поэтому введение элементов даже очень большой упругости сравнительно мало изменяет параметры системы. [c.436]

При последующем нагреве образец сначала разгружается, а затем вновь нагружается сжимающей нагрузкой (рис. 9,6, точка 5), ко. с меньшей упругопластической деформацией, чем деформация сжатия первого цикла. Таким образом, устанавливается режим циклического упругопластичеокого деформирования объема материала по петле гистерезиса 1—2—3—4—5) с размахом деформаций Де, шириной петли гр, размахом напряжений Дет. При известных жесткостях деформируемого тела i (зависит от температуры) и упругого элемента Сг, а также при наличии температурных зависимостей физико-механических свойств материала представляется возможным охарактеризовать основные параметры процесса циклического деформирования [c.19]

Существенные затруднения возникают при анализе зависимости динамических свойств систем с упругими преобразователями от основных параметров машины — максимальной нагрузки на образец и максимального перемещения активного захвата. Эти затруднения вызваны неопределенностью величины моментов инерции присоединенных к преобразователю масс возбудителя и рычажной системы, поскольку в зависимости от способа силовозбуждения (механический, гидравлический, электродинамический, электромагнитный и др.), мощности, частоты нагружения и схемы соединения с преобразователем моменты инерции присоединенных масс могут изменяться в широких пределах. Поэтому ограничимся рассмотрением динамической системы, выполненной по схеме, приведенной на рис. 89, а, машины с кривошипным возбудителем, рассчитанной на осевую нагрузку +5000 дан. Моменты инерции и жесткости элементов системы следующие ii—0,7 дан-см-сек , 4=3,1 дан см сек , Со= = 105 дан1см, Сг = 2,5 -10 dfrnj M, С3 = С4 = С5 = 2 -10 danj M. Жесткость преобразователя, определяется по зависимости (VI. 22). При подстановке в выражение (VI. 21) конкретных значений жесткостей выясняется, что крутильная жесткость преобразователя l значительно меньше эквивалентной суммарной жесткости элементов нагружаемой системы и в первом приближении может не учитываться. В этом случае выражение (VI. 21) приобретает вид [c.154]

Определение налряжний и деформаций в элементах кон трук-ций с учетом пластичности и ползучести связано с большими трудностями, так как основные расчетные зависимости оказываются нелинейными. Для линеаризации задачи можно использовать метод переменных параметров упругости и метод дополнительных деформаций. [c.129]

Целью расчета упругих элементов является увязка требуемых измерительных параметров (например, номинальной измеряемой силы, номинальной деформации, номинального хода для преобразователя) с основными геометрическими размерами и параметрами материала (постоянными упругости, максимально допустимыми напряжениями), с учетом действия неизмеряемых сил, т. е. действующих под углом к оси датчика. [c.359]

Ниже будет показано, что, если собственные частоты колебаний источника и амортизируемого объекта, как систем с распределенными параметрами, удалены от основной частоты, а постоянная времени Т достаточно велика, устойчивость реального объекта определяется все же низкочастотной областью. В противном случае источник и изолируемый объект должны рассматриваться как многорезонансные системы. Их характеристики, определяемые со стороны упругого элемента (механическое сопротивление, подвижность или податливость), задаются непосредственно в функции частоты и могут быть аппроксимированы в комплексной области лишь полиномами высокого порядка. В этих условиях целесообразно применять частотные критерии устойчивости, например критерий Михайлова, Найквиста или им-митансный критерий. Однако для первых двух необходимо знать характеристическое уравнение или полную матрицу системы. Иммитансный критерий в отличие от них оперирует непосредственно с суммой сопротивлений, в том числе полученных экспериментально. Ниже этот критерий будет использован для анализа устойчивости системы (см. рис. 1) при различных параметрах эквивалентных схем источника и нагрузки. [c.70]

Во время дорожных испытаний, имея результаты стендовых испытаний упругого элемента, можно определить основные колебательные параметры подвески, а также установить срок ее службы. Как правило, при испытаниях автомобиля с диафрагмен-ной подвеской регистрируют относительные перемещения (ход плунжера), перепады давления сжатого воздуха, ускорения, усилия в амортизаторах. [c.299]

Здесь Vi— объемы камер Pi— давления Fijk — эффективная площадь золотника основного клапана y i — упругая деформация чувствительного элемента di, и St — диаметры отверстий дросселей и их зазоры Т, R, Oi , N ж К — постоянные, причем N = = iVi2 + -/V24 = - 12 + 24- Индексы величин V ж Р соответствуют номерам камер по потоку параметры всех элементов, расположенных между камерами, имеют двойные индексы, состоящие из номеров камер, которые ими разделяются. [c.67]

На начальном этапе исследования поведения элементов конструкций в условиях действия высокоинтенсивных термомеханических натру-зок целесообразно проанализировать влияние основных параметров нагружения и свойств материала конструкции на распределение температуры и напряжений. При этом возможно использование простейшей расчетт ой схемы - упругого изотропического и однородного полупространства с заданными внешними нагрузками. Наибольшие градиенты температуры и напряжения возникают в поверхностном слое конструкции в первые моменты времени после нагружения, тогда же наиболее сильно проявляется влияние инерционных членов уравнении движения и конечности скорости распространения теплоты на температурные поля и напряжения. [c.188]

Рассмотрим применение метода статистических испытаний при исследовании случайных колебаний многомассовой системы (рис. 3.9) при движении по дороге со случайными неровностями (проведено А. И. Котовым и Ю. Ю. Олешко). Одним из возможных путей снижения ускорений и ударов, действующих на транспортируемые грузы, является вторичная амортизация, т. е. введение в систему груз — транспортное средство дополнительных упругих элементов и демпферов (амортизационных узлов). Основным внешним воздействием для наземных транспортных средств является кинематическое возмущение со стороны дороги, имеющее случайный характер (высота Н и длина волны дорожных неровностей X — случайные функции). В случае неустановившегося движения для решения задачи о выборе параметров вторичной амортизации нельзя использовать спектральную теорию под-рессоривания, так как требуется определить вероятность пробоя системы амортизации, что можно сделать только, зная законы распределения перемещений. Получить законы распределения выходных величин можно решением соответствующего данной многомерной задаче уравнения Колмогорова, что сделать для системы со многими степенями свободы очень сложно. Кроме того, при решении уравнения Колмогорова получается многомерный закон распределения вектора состояния системы, который менее удобен при решении ряда задач (определение вероятности достижения заданной границы и т. д.), чем одномерные законы распределения компонент вектора состояния, получаемые методом статистических испытаний. [c.101]

К упругим элементам автомобилей обычно относят все виды бамперов, стремянок и хомутов, торсионы капотов и торсионы опрокидывания кабин, ряд кронштейнов, подкладок и другие детали. В табл. 13 приведены только основные технологические параметры термической обработки подобных типовых деталей. Режимы изотермической закалки некоторых видов стопорных колец, пружиннух шайб или специальных скоб приведены в табл. 12. [c.553]

В данной главе описаны различные методы расчетов распределения напряжений вокруг острых концентраторов напряжений или трещин. Все аналитические решения включают использование в той или иной форме комплексных переменных. Функции напряжений Вестергаарда обычно позволяют получить основные параметры полей напряжений у вершины трещины, но в более сложных случаях, относящихся к реальным образцам, необходимо использовать функцию напряжений в виде полинома или конформные отображения. Для моделирования трещин могут быть использованы и ряды дислокаций. Метод конечных элементов применяется все шире, вытесняя постепенно метод уравнений в конечных разностях, тем самым широко привлекая вычислительную технику для решения большого числа совместных линейных уравнений, представленных матрицей жесткости. Для моделирования упруго-пластической деформации по типу I при плоском [c.88]

Определение напряжений и деформации в элементах конструкций с учетом пластичности и ползучести связано с большими трудностями, так как основные расчетные зависимости окавыва-ются нелинейными. Для линеаризации зада можно использовать метод переменных параметров упругости и метод дополнительных деформаций, которые детально разработаны И. А. Биргером [12, 15—18J. Эти методы легко реализуются на ЭВМ. [c.26]

Особенности конструкции стрелочных переводов заключаются в том, что в них имеются разрывы рельсовых нитей в зоне стрелки и крестовины, ярко выраженные углы удара в горизонтальной плоскости в остряк, усовики и контррельсы, неравноупругость рельсовых нитей, как правило, малые радиусы переводных кривых. Кроме того, в них отсутствуют подуклонка рельсов и возвышение наружного рельса переводной кривой. Поэтому в пределах стрелочных переводов как бы сосредоточены самые неблагополучные геометрические и упругие неровнссти, при которых динамическое воздействие на элементы перевода значительно превышает воздействие на элементы пути на перегоне. Эти обстоятельства обусловливают особые требования к проектированию, устройству и содержанию стрелочных переводов и особенно к выбору их основных параметров. [c.85]

Схемные детали — детали, непосредственно преобразующие измерительную информацию в приборе и своими параметрами определяющие основные качества прибора, главным из которых является точность. Основные характеристики этих деталей определяют из принципиальной схемы прибора. К схемным деталям относят звенья передаточных механизмов, измерительные упругие элементы, призмы и зеркала в оптических схемах, детали направляющих и опорных узлов, двигатели и др. [c.125]

Другой раздел указанного направления предусматривает конструктивное изменение в процессе изготовления деталей и механизмов машин в связи с повышением точности их обработки и сборки, или улучшение характеристик оборудования, конструктивной схемы в целом для уменьшения колебаний в источнике. Следует отметить как весьма перспективный метод создания машин с взаимной компенсагшей воздействия динамических факторов, а также механизмов, построенных по симметричной схеме. В этом случае динамическое устройство, соединен-ное с изделием, создает дополнительное динамическое воздействие, передаваемое к изделию в точках присоединения виброгасителя. Динамическое виброгашение осуществляется при параметрах устройства, обеспечивающих частичное уравновешивание динамических сил, возбуждаемых источником. При использовании симметричных схем упругих систем свободные колебания разделяются на ряд ке связанных между собой типов, что уменьшает число реализуемых форм движения, повышает соответствующие им импедансы и, следовательно, снижает вибрацию симметричных конструкций машин. Такой эффект достигнут, на-п ,.шер, в планетарных редукторах с поворотной симметрией, сконструированных таким образом, чтобы основными были лишь колебания угловой формы [12, 21], Для сохранения вибрационной устойчивости и ударной стойкости редуктора в направлениях, в которых не действуют возбуждающие факторы, обусловленная симметрией несвязность форм колебаний позволила использовать жесткие упругие элементы, а виброизоляцию по угловой форме колебаний сделать мягкой и таким образом уменьшить вибрацию [4]. [c.6]

В качестве упругого элемента виброиэолятора использована пластина (см. рис. 23), работающая на изгиб подобно бапке с шарнирными опорами. Основные параметры пластины длина 60 см толщина 0,2 см радиус инерции г >А>3,46 = 0,058 см масса 0,66 кг. Упругий элемент нагружен массой 6 кг. Рабочая частота равна 5 Гц (31,4 с ). [c.59]

На основании таких расчетных схем определяются динамические коэффициенты д, которые учитываются при расчете соответствующих элементов машин. Следует заметить, что значения динамических коэффициентов, полученных расчетом по приведенным схемам, являются приближенными, так как в этом случае не учитывается влияние на динамические процессы привода. Известно, что внещияя характеристика привода зависит как от рода двигателя и его управления, так и от механических характеристик упругой системы рассматриваемого механизма. Поэтому при более точных определениях динамических коэффициентов следует рассматривать полную схему, включая и привод. Кроме того, из экспериментальных натурных исследований предварительно должны быть получены основные параметры, характеризующие граничные условия расчетной схемы. [c.70]

На базе этого уравнения было показано, что устойчивость одноступенчатых газовых редукторов зависит от пяти основных конструктивных параметров редуктора жесткости упругих частей редуктора Кх, объема рабочей камеры редуктора массы подвижных частей М, эффективной площади чувствительного органа Р и коэффициента вязкого трения к и трех эксплуатационных расхода газа Со или Уо, давления газа на входе в редуктор р и рабочего давления р.2). Также было установлено, что уменьшение входного давления, расхода газа, эффективной площади чувствительного органа и массы подвижных частей, а также увеличение рабочего давления, суммарной жесткости упругих элементов, объема рабочей камеры редуктора и величины вязкого трения улучшают динамические свойства редуктора, и в первую очередь увеличивают его устойчивость. Количественно устойчивость редуктора можно определить, исходя из критерия Раусса—Гурвица, по которому система устойчива, если определитель Гурвица положителен, т. е. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...