Интенсивность Влияние температуры

Оценить влияние температуры воздуха на интенсивность конвективной теплоотдачи от него к стенке трубы. [c.90]

Рис. 2.11. Влияние температуры и концентрации сероводорода на интенсивность

Существенное влияние температуры газа на интенсивность коррозии труб мазутных котлов показано в 4.8, там же приведена и химическая характеристика отложений (см. рис. 4.36). Ниже приводится объяснение механизма коррозии металла с учетом этих сведений. [c.87]

В соответствии с выражением (3.13) влияние температуры на интенсивность коррозии можно выразить следующим образом [c.147]

КИНЕТИКА КОРРОЗИИ В ПРОДУКТАХ СГОРАНИЯ МАЗУТА Влияние температуры газа на интенсивность коррозии металла [c.169]

В ряде работ, посвященных вопросам коррозии металла в продуктах сгорания мазута, указывается на существенное влияние температуры газа на интенсивность коррозии [102, 140—145]. Очевидно, нельзя отрицать определенного влияния температуры газа на коррозию сталей под влиянием золы топлива, особенно тогда, когда процессы загрязнения и коррозии обусловлены конденсацией отдельных компонентов из продуктов сгорания и их фазовым состоянием в золовых отложениях. [c.169]

Наиболее интенсивное влияние усталости на 7 р отмечается на первых стадиях циклического нагружения [76, 78]. До 50% общего повышения критической температуры падает на первые 10—30% ресурса долговечности разрушающего числа циклов. При дальнейшем росте числа циклов предварительного циклического нагружения Т р повышается менее интенсивно, вплоть до появления усталостной трещины. Сопоставление предельных Т р вблизи усталостного разрушения при различных амплитудах напряжений позволяет предположить, что влияние трещин усталости на повышение критической температуры хрупкости зависит не только от их глубины, но и от предыстории нагружения, а именно — от амплитуды циклических напряжений. [c.50]

Как и в случае зоны брызг, поверхности конструкций в зоне прилива находятся, по крайней мере в течение какой-то части суток, в контакте с хорошо аэрированной морской водой. Температура металла при этом зависит от температуры как воздуха, так и воды, но в основном влияние температуры океана является определяющим. Приливные течения в разных местах неодинаковы. Для таких материалов, как сталь, более интенсивному движению воды соответствует и более высокая скорость разрушения. Поверхность металла в зоне прилива обычно покрывается морскими организмами. Иногда это приводит к частичной защите металла (например, для стали) но в других случаях может усиливать локальную коррозию (нержавеющие стали). [c.16]

Процесс схватывания первого рода возникает и развивается главным образом в результате обычной пластической деформации поверхностных слоев металла под действием механических сил, возникающих при трении. Пластическая деформация в этом случае способствует образованию ювенильных поверхностей трения металлов, их сближению, образованию металлических связей и обусловливает интенсивность и характер разрушения поверхностей трения. Этот процесс не связан с влиянием температуры и диффузионными явлениями. [c.8]

При особо высоких скоростях температура повышается, происходит разупрочнение цементирующей связки и интенсивный диффузионный обмен атомов инструмента и атомов стружки и обрабатываемого металла. Вследствие этого изменяются химический состав и свойства трущихся пар в зоне резания, что приводит к быстрому износу резца. В этих условиях преобладает влияние температур над длительностью соприкосновения, прочность прилипания нароста к передней грани резца повышается, что и ведет к интенсивному износу режущего инструмента. Эта зависимость хорошо согласуется с результатами исследования износа резца от скорости резания, полученными при помощи радиоактивных изотопов [3—7]. [c.98]

Влияние температуры 120, 121 Интенсивность изнашивания — Влияние [c.203]

Интенсивность изнашивания — Влияние давления, температуры и скорости скольжения 223, 234, 239 — Влияние номинальной площади трения 192 — Влияние температуры 189, 190, 259, 282 — 284 — Определение 188, 189 — Расчет 295 [c.326]

В каждом теплообменнике коэффициенты усиления по каналам от всех входных координат к температуре рабочей среды на выходе пропорциональны отношению выходного значения к среднему или входному значениям теплоемкости. Поэтому установившиеся значения температур неравномерно изменяются по ходу рабочей среды. Максимальные значения соответствуют обычно выходным сечениям первичного и вторичного трактов. Наименьшие отклонения температуры наблюдаются в области максимума теплоемкости (ЗМТ). В каждом обогреваемом теплообменнике интенсивность влияния расходов обеих сред и теплового потока на температуру среды пропорциональна разности температур на концах теплообменника в исходном стационарном режиме. В не-обогреваемых теплообменниках расход не оказывает влияния на температуру. Изменение давления мгновенно сказывается на температуре в каждом теплообменнике. [c.178]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

Влияние других параметров двухфазной среды на эрозию изучено в меньшем объеме. Так, в частности, практически отсутствуют данные о влиянии температуры капель, переохлаждения или перегрева капель относительно температуры насыщения при данном давлении на интенсивность эрозии. Ограничены данные о влиянии давления окружающей среды. С уверенностью можно говорить лишь о том, что с увеличением давления (плотности пара) траектории частиц приближаются к траекториям паровой фазы, уменьшается угол контакта капель с поверхностью и соответственно снижается при прочих равных условиях эрозия. [c.291]

Ознакомимся подробнее со стадиями горения. Уголь нагревается до температуры. воспламенения в результате соприкосновения его с горящим топливом и газами, а также под влиянием лучистого тепла факела и раскаленной обмуровки. Подсушкой топлива называют испарение из него влаги, которая происходит интенсивно при температурах более 100°. [c.35]

Химическое взаимодействие шлака с футеровкой зависит от химико-минералогического состава шлака и футеровки, ее физических свойств (смачиваемости шлаком, пористости) и характера среды топочных газов. Этот процесс в значительной мере определяется тепловым режимом футеровки не только в результате прямого влияния температуры на интенсивность реакции взаимодействия. Из-за значительного градиента температуры в набивной футеровке, охлаждаемой шипами и трубами, обжигается, в основном, ее поверхностный слой. После 50 [c.50]

Важным фактором, определяющим экономичность парогазовой установки, является выбор схемы и параметров газовой и паровой ступеней цикла. Основными параметрами, определяющими тепловую эффективность парогазовой установки по сравнению с паросиловыми при равных начальных параметрах пара, являются начальная температура газов и избыток воздуха перед газовой турбиной. Однако, как видно из рис. VI. 2, степень интенсивности влияния избытка воздуха на повышение к. п. д. ПГУ с простейшими одновальными газовыми турбинами зависит от соотношения к. п. д. паровой и газовой ступени ПГУ или соответственно начальных параметров пара и газа, определяющих эти к. п. д. [c.215]

Рис. 17. Влияние температуры воды на интенсивность кавитационной эрозии различных металлов

Рис. 17. <a href="/info/222925">Влияние температуры</a> воды на интенсивность <a href="/info/27836">кавитационной эрозии</a> различных металлов

Как правило, требованиям эксплуатации лучше удовлетворяют те масла, у которых зависимость вязкости от температуры выражена более слабо. Для оценки интенсивности влияния температуры на вязкость масла применяется ряд показателей (индексов). Одним из них является отношение Vgo/vxoo где V50 и Vioo— кинематическая вязкость соответственно при 50 и 100 °С. Значительное распространение получил индекс вязкости Дина—Дэвиса (ИВ) [173]. [c.129]

В случае трехфазного равнопесия с = 0 = k—/+1=2—3+il=0), т. е. такое равновесие может быть лишь при определенной температуре и составе фаз. Поскольку под влиянием температуры свободные энергии фаз а, Р, у изменяются с разной интенсивностью, имеется лишь одна температура, при которой можно провести одну касательную ко всем трем точкам — минимумам (рис. 88, б). Это состоятше и отвечает условиям нонвариантного равновесия (с = 0). [c.114]

Влияние температуры на интенсивность коррозии металла связано с характером температурной зависимости константы скорости химической реакции и коэффициента диффузии. Эти обе величины подчиняются экспоненциальным законам, подобным закону Аррениуса. Такая закономерность по молекулярно-кинетнче-ской теории вещества выражает зависимость относительного количества частиц от температуры, обладающих энергией выше некоторого порогового значения (энергия активации). Названная закономерность выражается зависимостью коэффициента Ах в формуле (2.21) от температуры следующим образом [c.61]

Последнее показывает, что ускоряющее действие температуры на коррозию кроме энергии активации зависит еще и от времени, причем влияние последнего определено через величину е. При этом большое значение имеет знак коэффициента е. Поскольку для сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР величина е<0, то с увеличением времени влияние температуры на интенсивность коррозии уменьшается (для области if>500 ). [c.147]

Выясняется также влияние температуры газа на интенсивность коррозии перлитной стали 12Х1МФ, но в меньшей мере, [c.171]

Величина В зависит от периода между разрушениями оксидной пленки и температуры металла. Поскольку с течением времени интенсивность коррозии металла в первоначальной стадии снижается и приближается к коррозии на оснрвной стадии, то и величина В с увеличением времени уменьшается и в случае, когда т>тр, равняется единице. Что касается влияния температуры на В, то оно зависит от условий образования на поверхности металла в периоде релаксации стабильной оксидной пленки либо перехода первоначальных отложений в стабильные. Так, например, при коррозии материала под влиянием золы топлива, коррозионная активность которой со временем не изменяется, величина В при одном и том же значении периода между разрушениями оксидной пленки с увеличением температуры снижается (рис. 4.26). Такой же характер зависимости В от температуры имеет место и в условиях сжигания сланцев (рис. 4.19) когда процесс коррозии в первоначальной стадии определен снижением коррозионной активности отложений золы со временем. [c.193]

На коррозионное растрескивание оказывают влияние температура раствора и вязкость среды [30]. Установлено, что с повышением температуры увеличивается скорость роста трещины. По-видимому, это связано с уменьшением растворенного в воде кислорода, а также скорости пассивации титана. Критический коэффициент интенсивности напряжен ний сплава Т — 8 % А1 — 1 % V — 1 % Мо в 3,5 %-ном растворе Na I мало изменяется [ 30]. [c.37]

Таким образом, существенная пластическая деформация алмаза в области его стабильности наблюдается при температурах Т > 0,4 Т л), что соответствует интервалу пластической деформации ковалентных кристаллов. В этом случае за Тпл следует считать истинную температуру плавления углерода по р — Т диаграмме, равную 4000° К. В то же время при деформации вдавливанием индентеров [10] в области метастабильного состояния при оценке влияния температуры на механические свойства, следует использовать эффективную температуру плавления , равную температуре интенсивного протекания графитизации (около 2000° К). Поэтому уже при 1500° К оказывается возможной пластическая деформация под ин-дентером (при нагрузке Р = I кг) без хрупкого разрушения. Отметим, что при этом предполагается более высокая прочность алмаза, находящегося в области стабильности, по сравнению с метаста-бильным состоянием, поскольку подавлен процесс графитизации. [c.154]

Низкие температуры наружного воздуха оказывают существенное влияние и на термодинамические характеристики транспортируемого газа. В Западной Сибири грунт имеет температуру на глубине залегания газопровода ниже, чем в средней полосе страны и на юге. В связи с этим происходит более интенсивный теплообмен газопродуктов с окружающей средой. Опыт эксплуатации показал, что в зимний период времени на некоторых компрессорных станциях температура газа на входе оказывается ниже температуры грунта. Объясняется это низкой температурой наружного воздуха и высоким давлением транспортируемого газа. Вследствие большого изменения абсолютного давления-по длине газопровода (для зоны Западной Сибири оно больше, чем для южных газопроводов) значительно проявляется эффект Джоуля—Томсона, и в результате происходит более интенсивное уменьшение температуры по длине газопровода. Это, в свою очередь, предъявляет повышенные требования к осушке и очистке транспортируемого газа. Эксплуатационному персоналу известно, что уменьшение температуры газа на 3 С приводит к повышению производительности газопровода на 1 %. Отсюда следует, что для повышения производительности газопровода необходимо (что в условиях Западной Сибири относительно доступно) снижать температуру транспортируемого газа. Кроме того, средняя температура транспортируемого газа оказывает существенное влияние на надежность линейной части. Так, газопроводы, уложенные в слабонесущие грунты, при высоких температурах газа теряют устойчивость, что наиболее выражено в осенне-весенние паводки, их выпучивает, появляются гофры и арки отдельных участков. Повышение надежности линейной части обеспечивается снижением температуры транспортируемого газа в соответствующих системах охлаж- [c.11]

Влияние температуры. В общем случае, как это следует из результатов большого числа исследований, выполненных на самых разнообразных материалах, скорость роста усталостных трещин уменьшается с понил<ением температуры. Основное влияние температура оказывает на процессы накапливания пластических деформаций н интенсивность передвижения дефектов кристаллической решетки. При повышенных температурах протекание пластических деформаций облегчается, а дефекты (вакансии, дислокации, поры) дифундируют к границам зерен и вершине трещины, усиливая таким образом процессы, вызываемые внешним нагружением. При пониженных температурах пластические деформации затруднены, а дефекты концентрируются у полос скольжения, замедляя процессы, вызываемые внешним нагружением. [c.101]

Исследовалась кинетика образования диффузионной зоны бимета.лла, полученного путем электродуговой наплавки материалов, в зависимости от совместного влияния величины циклического нагружения и температуры нагрева. Показано, что совместное действие циклической нагрузки и нагрева оказывает наиболее интенсивное влияние на образование зон обезуглероживания в основном и науглероживания в наплавленном металле. [c.164]

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

На рис. 62 показано влияние температуры и коэффициента интенсивности напряжений на скорость роста коррозионных трещин на сплаве 7079-Т651. Из этого видно, что повышение температуры вызывает не только более быстрое растрескивание в области И на кривой V — /С, но и смещение области I к более низким значениям К. Другими словами, при повышении температуры трещины растут не только быстрее, но и при более низких значениях коэффициента интенсивности напряжений. На рис. 63 нанесены логарифмы скорости роста трещины в зависимости от обратной величины температуры. Очевидно, что скорость роста коррозионной трещины в области II может быть выражена в виде следующего уравнения [c.212]

Т64 имеет два значительно различающихся плато скорост1Г на кривой V—К. Одно зависит от концентрации иодида, а другое не зависит (см. рис. 55). Предварительные экспериментальные результаты по влиянию температуры показывают, что плато скорости, не зависящее от концентрации иодидов, отвечает фактически термически ускоряющему процессу с энергией активации 84 кДж/моль, в то время как плато скорости, зависящее от концентрации иодидов, имеет энергию активации 16,8 кДж/моль. Это показывает, что термическая активация скорости роста коррозионной трещины тесно связана с коэффициентом интенсивности напряжений в вершине трещины и фактически не должна иметь никакого отношения к испытаниям по времени до разрушения. Представляют интерес дальнейшие исследования этих явлений. [c.214]

Влияние температуры. В работе [81] показано, что критический коэффициент интенсивности напряжений для зарождения трещины Kikp в нейтральном растворе 3,5% Na l для сплава Ti—8 Al—1 Mo—IV не изменяется с температурой (рис. 27). В интервале температур от —1°С до -f93° значения величин Кхкр и Ki находятся в пределах экспериментального разброса, соответственно 15,4—20,2 и 68,3—74,1 МПа-м . В противоположность этому скорость растрескивания имеет явно выраженную температурную зависимость. В этих исследованиях использована предельная скорость роста трещины (соответствующая областям II и Па) в Графической зависимости Аррениуса для определения энергии активации, равной Q = 13,4 Дж/моль. Однако в более поздней работе этих авторов [ПО] сообщалось о величине, равной Q = 23,5 кДж/моль. Эти результаты подобны ранее полученным для сплава Ti—8Al—1 Mo—IV (DA), испытанного в растворе 0,6 М КС1 в потенциостатических условиях с использованием усредненной скорости V в графической зависимости Аррениуса. Полученная величина энергии активации составила Q=I4,7 кДж/моль [c.330]

Температура. Небольшое число работ было выполнена по влиянию температуры на растрескивание в Кг04. В работе [153] показано, что время до разрушения сплава Т1 — 6А1 — 4У при напряжении 621 МПа может быть сокращено с 200 ч при 29,4 °С до 6—12 ч при 71 °С. Пороговый коэффициент интенсивности напряжений /Спорог. (Кы ), определенный на образцах с пред- [c.349]

Характерным для МПС, в отличие от ньютоновских сред, является аномальное их поведение при малых градиентах скорости сдвига, которое выражается в уменьшении вязкости с увеличением скорости сдвига. Кривые течения т (7) при Т = onst имеют явную нелинейность. Это можно объяснить проявлением пристенного эффекта, который обычно наблюдается для всякой дисперсной системы, имеющей предел прочности. Большинство авторов объясняет его уменьшением концентрации частиц дисперсной фазы в тонком пристенном слое толщ,иной в 2—10 мкм по сравнению с концентрацией их в ядре потока, т. е. в области более высоких скоростей течения. Интенсивность влияния пристенного эффекта на течение МПС зависит от концентрации частиц дисперсной фазы в объеме (ядре течения) и пристенном слое смазки, степени дисперсности структурных элементов, вязкости масляной основы и пластической вязкости смазки. Повышение дисперсности частиц смазки приводит к снижению пристенного эффекта. Толщина пристенного слоя не оказывает суш,ественного влияния на интенсивность проявления пристенного эффекта при течении смазок как в капиллярах, так и в кольцевых зазорах. Повышение концентрации металлических наполнителей в смазках увеличивает показатели консистенции и интенсивность проявления пристенного эффекта. Так, повышение концентрации порошков олова в смазке с 10 до 40 мас.% приводит к возрастанию вязкости в 1,5—2 раза. С ростом температуры интенсивность пристенного эффекта МПС снижается, а начало линейного участка кривой течения смещается в сторону меньших скоростей сдвига. Следовательно, при анализе работы МПС в подшипниках скольжения, когда зазоры между цапфой и вкладышем становятся соизмеримыми с характерными размерами дисперсных частиц наполнителя, надо учитывать аномалии течения, обусловленные пристенным эффектом. [c.70]

Характер влияния температуры на взаимодействие дидецилдисуль-фида для стали и меди аналогичен с повышением температуры количество связанной серы возрастает до максимума в области температур 170—ISO (рис. 1). При этом реакция на поверхности меди протекает значительно интенсивнее, чем на стали. [c.69]

На рис. 3.23 показано влияние температуры на коэффициент трения. При повышении температуры коэффициент последовательно переходит сначала через максимум, а затем через минимум. Повышение его с возрастанием температуры на первом участке обусловлено снижением твердости и соответственно увеличением площади фактического контакта поверхностей [12, 23]. Резкое снижение коэффициента трения в области 180—230 °С объясняется появлением в зоне трения жидких смазочных продуктов деструкции связующего фрикционного материала. Увеличение коэффициента трения при дальнейшем повышеннии температуры происходит вследствие сгорания жидких смазочных продуктов и образования коксоподобного слоя. Это подтверждает интенсивное дымление. [c.241]

Влияние температуры на фрикцион-но-износные свойства. Зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры представлены в табл. 4.10 и 4.11. Коэффициент трения определяли на машине трения ИМ-58 при давлении 1 МПа и скорости скольжения 10 м/с в режиме циклического теплоимпульсного взаимодействия трущихся поверхностей. Условия испытаний с учетом указанных выше критериев хорошо моделируют реальные условия работы фрикционных материалов в натурных узлах трения при легких и средних температурных режимах работы. [c.283]

Теплотехнические испытания экономайзера на Челябинской ГРЭС проводились Челябэнерго в разное время года, что позволило выявить в эксплуатационных условиях влияние температуры исходной воды на показатели работы экономайзера [92]. Установлено, что снижение начальной температуры воды приводит к заметному повышению теплопроизводительности экономайзера в результате снижения (при прочих равных условиях) температуры и влагосодержания уходящих из него газов. При начальной температуре воды 2—3 °С и отношении количества подогреваемой воды к паропроизводительности котла, равном 2,3, температура уходящих газов составляла 29 С. Теплопроиз-водительность экономайзера растет с увеличением нагрузки котла (с 5 до 6 Гкал/ч при увеличении нагрузки котла с 55 до 65 т/ч). Это объясняется увеличением количества, температуры и влагосодержания дымовых газов и, как следствие, повышением интенсивности тепло- и массообмена. [c.114]

При температуре испытания 650° С, так же как и при 450° С, вид нагружения определяет характер изменения деформационных циклических характеристик (рис. 2.15). В условиях моногармо-нического нагружения при малых временах нагружения (больших уровнях напряжений) разупрочняющее влияние температуры, несмотря на большую величину деформации, проявляется в большей мере, и, наоборот, при меньших уровнях нагрузки (деформации), обусловливающих и большее время нагружения, процессы структурных изменений материала оказывают большее влияние. В результате при меньших напряжениях более интенсивно и более длительное время может наблюдаться уменьшение ширины петли гистерезиса (см. рис. 2.15). При больших амплитудах напряжений упрочнение быстро сменяется разупрочнением При этом для малых уровней нагрузки (разрушающее число циклов )> 10 ) накопление деформаций невелико и ограничивается, как правило, величиной деформации, накопленной в первом цикле, а на стадии окончательного разрушения, когда материал с ильно поврежден, в отдельных случаях проявляется склонность к накоплению деформации в сторону сжатия. Однако это накопление незначительно (см. рис. 2.15). [c.38]

Влияние температуры стенки поверхности нагрева на характеристики загрязнений обнаружено также в опытах Троянкина [Л. 125], изучавшего шлаковый унос металлургических печей. В опытах температура поверхности менялась в пределах 400—900° С. При этих условиях возможно динамическое налипание жидких и размягченных частиц, а поэтому с ростом температуры стенки количество осаждающейся пыли не уменьшается, как в нашем случае, а увеличивается, причем незначительно (не более 1 % на 10° С). В то же время повышение температуры газов приводит к более интенсивному загрязнению. (Необходимо отметить, что эти опыты были проведены с очень легкоплавкой золой, для которой температура появления жидкой фазы составляет 860° С). [c.82]

Наибольшее влияние на величину безразмерной температуры оказывают критерии Льжова, Коссовича и фазового превращения. Характерной особенностью является то, что интенсивный рост температуры материала наблюдается только в (весьма узком интервале значений критериев Коссовича и фазового превращения (Ко = 2,0- -2,7 е = 0,250,40). Характер зависимости температуры от массообменного критерия Киршиче-ва является линейным с ростом последнего средняя температура уменьшается. В противоположность этому с увеличением критерия Био повышается и температура материала, однако при значении Bif >10 указанное влияние оказывается весьма слабым. На поле массосодержаний наибольшее воздействие оказывают критерии Лыкова, Кирпичева и Фурье с ростом последних 0 линейно увеличивается. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...