Продукты сгорания мазута

Рис. 1.13. Зависимость концентраций СО, Нз, HaS и SOj в продуктах сгорания газового угля (а) и в продуктах сгорания мазута (б) от коэффициента избытка

На этом же рисунке представлены также результаты измерения концентрации H2S в продуктах сгорания мазута при применении присадки водяного раствора хлористого магния в количестве 0,075%. Видно, что применение присадки, при одном и том же значении коэффициента избытка воздуха (в области а> >1,055) снижает концентрацию сероводорода в продуктах сгорания. Действие присадки объясняется взаимодействием выделяющегося при термическом разложении из присадки оксида магния с H2S. [c.26]

При действии такой закономерности нетрудно объяснить установленный характер изменения скорости коррозии сталей в продуктах сгорания мазута от температуры газа. Поскольку условия образования и фазовый состав комплексного сульфата натрия в отложениях определены его температурой, значение которой лежит между температурой наружной поверхности трубы и потока газа, то при низкой температуре газа (-д ЗОО С) в отложениях отсутствует либо находится в незначительном количестве сульфат в жидком состоянии и интенсивность коррозии практически не зависит от температуры газа. С повышением температуры продуктов сгорания увеличивается доля сульфата в жидком состоянии и интенсивность коррозии растет до тех пор, пока не начнется его быстрое термическое разложение. [c.88]

КИНЕТИКА КОРРОЗИИ В ПРОДУКТАХ СГОРАНИЯ МАЗУТА Влияние температуры газа на интенсивность коррозии металла [c.169]

В ряде работ, посвященных вопросам коррозии металла в продуктах сгорания мазута, указывается на существенное влияние температуры газа на интенсивность коррозии [102, 140—145]. Очевидно, нельзя отрицать определенного влияния температуры газа на коррозию сталей под влиянием золы топлива, особенно тогда, когда процессы загрязнения и коррозии обусловлены конденсацией отдельных компонентов из продуктов сгорания и их фазовым состоянием в золовых отложениях. [c.169]

При определении предельной температуры применяемости данной марки стали по условиям коррозии в продуктах сгорания мазута также необходимо учитывать влияние температуры газа на этот процесс. Исходя из формул (3.59), (4.12) и [c.177]

Рис. 4.33. Области соотношения Asa/Asn в зависимости от температуры наружной поверхности трубы и продуктов сгорания мазута

Коррозия труб в потоке продуктов сгорания мазута по периметру протекает неравномерно [142, 146, 148]. [c.178]

Рис. 12.2. Зависимость скорости сероводородной коррозии k низколегированной стали от температуры в продуктах сгорания мазута [71

Рис. 13.3. Зависимость глубины корразии сталей и сплавов за 10 ч в продуктах сгорания мазута от температуры

Неудовлетворительным оказался и опыт работы в продуктах сгорания мазута различных гальванических покрытий. Через относительно непродолжительное время эти покрытия отслаиваются и разрушаются вследствие проникновения расплавленной золы к металлу через несплошности в защитном слое. Не обладают необходимыми защитными свойствами и керамические покрытия вследствие их высокой пористости. [c.245]

Рис. 14.2. Зависимость от температуры глубины коррозии ft за 10 ч труб пароперегревателя нэ стали 347 (1 В-8-1 Nb) в продуктах сгорания мазута (3,6 % S 141 мг/кг V 08 мг/кг Na)

Излучательные свойства продуктов сгорания мазута и газа различны. [c.8]

Образование отложений на экранах, ширмах и змеевиках поверхностей нагрева, омываемых горячими продуктами сгорания мазута, происходит следующим образом. Сначала на относительно холодных поверхностях нагрева конденсируются из газовой среды нары окислов щелочных металлов и окислов ванадия и образуют вязкую смачивающую металл подложку, на которую налипают твердые и жидкие частицы. Одновременно проте- [c.10]

В табл. 1 приводятся уравнения, описывающие закономерности утонения труб широко используемых в настоящее время сталей в продуктах сгорания мазута и природного газа в зависимости от времени и температуры. В этих формулах учтена зависимость показателя степени п от температуры, т. е. при обработке экспериментальных данных использована зависимость (2). [c.50]

Увеличение содержания хрома и алюминия в стали приводит к повышению стойкости металла против ванадиевой коррозии. Если никель в аустенитных сталях оказывает положительное влияние на коррозионную стойкость в воздухе, паре и продуктах сгорания многих топлив, то при ванадиевой коррозии в продуктах сгорания мазута никель вреден. Явно отрицательное влияние на коррозионную стойкость в продуктах сгорания мазута оказывает молибден. [c.53]

При увеличении продолжительности эксплуатации скорость коррозии сталей в продуктах сгорания мазута, как и других топлив, несколько снижается (рис. 20). [c.56]

Стендовые исследования показали, что температура продуктов сгорания мазута оказывает существенное влияние на интенсивность коррозии как аустенитной (12Х18Н12Т), так и перлитных (12Х1МФ и 12Х2МФСР) сталей [141]. [c.169]

Обращают на себя внимание и результаты, полученные при исследовании коррозии перлитных, ферритных и аустенитных сталей в промышленных условиях в продуктах сгорания мазута при испытаниях длительностью 10 тыс. ч на электростанции Mar hwood [146], которые показали, что коррозия опытных труб (температура металла 550—620 °С), расположенных перед пароперегревателем, является более интенсивной, чем труб, установленных перед выходным сечением топки в области более высоких температур газа. [c.170]

Установленная зависимость коэффициента от температуры продуктов сгорания мазута для сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ представлена на рис. 4.30. [c.173]

Развитие коррозии металла в зависимости от времени определено показателем степени окисления, для аустенитной стали 12Х18Н12Т в продуктах сгорания мазута п——0,19+0,950-10 Т и увеличивается с повышением температуры. Поэтому наклон линии 7= onst на кинетической диаграмме коррозии и координатах InAls—1пт со снижением температуры металла уменьшается и развитие процесса коррозии стали со временем замедляется. [c.174]

Показатель степени окисления стали 12XI8H12T при температуре 620 °С равен 0,66 и при 580 °С — 0,62. Таким образом, коррозия стали 12Х18Н12Т в продуктах сгорания мазута протекает в промежуточный области и с повышением температуры металла перемещается в сторону кинетического режима окисления. [c.174]

Влияние температуры продуктов сгорания мазута на интен-.сивность коррозии стали 12Х18Н12Т имеет максимум в области 950— 1000 °С. С повышением температуры металла влияние температуры газа несколько снижается. Отношение Asg/Assoo в этой области температуры газа при температурах металла 580 и 620 °С соответственно равно 6,87 и 6,27. [c.174]

Показатель степени окисления стали 12Х1МФ в продуктах сгорания мазута выражается как п=—0,97+0,175-IQ- Т и увеличивается с повышением температуры металла. По абсолютным значениям показатель степени окисления для перлитной стали 12Х1МФ ниже, чем для аустенитной стали и при температурах 580 и 540 °С соответственно составляет 0,52 и 0,42. Следовательно, коррозия стали 12Х1МФ в продуктах сгорания мазута протекает практически в диффузионной области. [c.175]

Основой определения глубины коррозии сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ в продуктах сгорания мазута в зависимости от времени, температуры металла и газа являются формулы (4.12) и [c.175]

Кинетические либо параметрические диаграммы коррозионной стойкости сталей, применяемые обычно для установления глубины коррозии, в данном случае непригодны из-за существующей зависимости последней от температуры газа, так как в координатах InAs—1пт невозможно одновременно учитывать два температурных параметра. Для построения номограммы коррозионной стойкости стали в продуктах сгорания мазута в [149] рассмотрена глубина коррозии в соответствии с формулой (3.15), состоящей из суммы двух составляющих A5=iAis i+As2 = [c.175]

Рис. 4.31. Номограммы определения средней глубины коррозии по периметру трубы из сталей 12Х18Н12Т (а) и 12Х1МФ (б) в продуктах сгорания мазута

Рис. 4.32. Зависимость предельной температуры наружной поверхности трубы при коррозии в продуктах сгорания мазута от времени и температуры газа а —сталь 12Х18Н12Т б —сталь 12ХШФ

Важным вопросом является установление границ применения по условиям коррозии в продуктах сгорания мазута сталей одного или другого класса. Из изложенного следует, что по суммарной глубине коррозии трубы из стали 12Х1МФ в определенном интервале температуры продуктов сгорания могут иметь преимущество перед трубами из стали 12XI8H12T. [c.177]

Выше показано, что хромоникелевая аустенитная сталь 12Х18Н12Т имеет в продуктах сгорания мазута относительно низкую коррозионную стойкость и в широком интервале температур газа ее сопротивляемость к коррозии ниже, чем у низколегированных перлитных сталей. Причиной этого является образование при взаимодействии золы мазута с компонентами металла соединений, температура плавления которых ниже рабочих температур труб. Таким компонентом в хромоникелевых сталях является никель. Материалами, где отсутствует в существенных количествах никель и которые должны иметь более высокую коррозионную стойкость в продуктах сгорания мазута, считаются аустенитные хромомарганцевые стали. [c.183]

Изучение кинетики высокотемпературной коррозии хромомарганцевых аустенитных сталей в промышленных условиях в продуктах сгорания мазута проводилось Таллинским политехническим институтом [152] на котлах ТГМП-114 и ТГМ-94 (паро-производительность 500 т/ч, давление пара 13,7 МПа и температура 545 °С) Литовской ГРЭС. [c.183]

Интенсивность коррозии нехромированных труб пароперегревателя мазутного котла сложным образом зависит от температуры продуктов сгорания, т. е. от места расположения труб в газоходе котла. В отличие от изложенного, интенсивность коррозии хромированных труб не имеет существенной зависимости от температуры газа. Основным параметром, определяющим глубину коррозии труб с хромовым покрытием в заданный момент времени, является температура металла. Глубина коррозии труб из стали 12Х1МФ с диффузионным покрытием в продуктах сгорания мазута выражается формулой [c.185]

Рис. 4.38. Диаграмма коррозионной стойкости хромированных и нехромирован-ных труб из стали 12ХШФ в продуктах сгорания мазута

Микройсследования шлифов проработавшего хромированного слоя показали существование полосы серого цвета между наружным (запыленным) несплошным слоем и основным хромовым покрытием. Можно предполагать, что этот слой состоит из имеющего хорошие защитные свойства окисла хрома. Рост толщины такого слоя за 6530 ч работы составил около 0,010 мм, а за 16 300 ч — 0,015 мм. После удаления с поверхности проработавших труб оксидов, в жидком натрии при пропускании аммиака, такой оксидный слой исчезает, а толщина хромированного покрытия остается такой же, как и в исходном состоянии. Таким образом, можно предположить, что хромированную трубу от интенсивной коррозии защищает тонкий оксидный слой, который, отсутствуя в исходном состоянии, образуется во время работы труб при высокой температуре. Отсюда следует, что коррозия хромового слоя на трубе в продуктах сгорания мазута контролируется диффузионным обменом. О диффузионном характере коррозии свидетельствуют и низкие значения показателя степени окисления металла, который при температуре 600 °С равен 0,45, а при более низких температурах металла еще меньше. [c.186]

Коррозия в продуктах сгорания мазутов и других видов нефтяного топлива, содержащего серу, натрий и ванадий, отличается от коррозии в продуктах сгорания твердых топлив, хотя также определяется воздействием на металл золовых отложений. Наибольшее отличие наблюдается при высоком отношении содержания ванадия и натрия. В этом случае развивается преимущественно ванадиевая коррозия металла. Применительно к сталям и другим сплавам на железной основе процесс ванадиевой коррозии рассматривается обычно как последовательность реакций взаимодействия VjOe с железом и оксидом железа, вследствие которых железо превращается в оксид, а оксид железа — в ванадат железа. Одновременно образуются низшие оксиды ванадия, которые окисляются кислородом, поступающим в зону коррозии вместе с дымовым газом, до VaOs, после чего воздействие V2O5 на металл и оксиды возобновляется [6]. Таким образом, оксид ванадия(У) не расходуется (за исключением потери некоторого количества [c.227]

Для изготовления стоек, дистанционирующих элементов и различных деталей крепления поверхностей нагрева, работающих при высокой температуре в среде дымовых газов, широко используется сталь марки Х23Н18. Однако она подвергается интенсивной коррозии в продуктах сгорания мазутов. Так, стойки конвективных пароперегревателей, изготовленные из этой стали, разрушаются за 5—6 мес при температуре газов около 800 °С. Глубина коррозии стали в таких условиях составляет 7—8 мм за 10 ч. Данные по коррозионной стойкости в продуктах сгорания мазута сталей и сплавов, пригодных для изготовления различных конструктивных элементов топочного пространства, приведены на рис. 13.3 [61. Эти данные, а также результаты промышленного опробования [c.237]

Наиболее часто и эффективно применяют присадки для снижения скорости высокотемпературной коррозии в продуктах сгорания мазутов. С этой целью обычно используют жидкие и твердые присадки, которые либо вводят в топливо, либо распыляют в топочной камере. В парогенераторах на отечественных электростанциях в последнее время присадки вводят преимущественно в мазут до его сжигания. Среди присадок к сернистому мазуту широкое распространение получила присадка ВТИ-4 ст. Она представляет собой 10 %-ный водный раствор Mg lj, который смешивают с мазутом исходя из следующего соотношения 0,3 — 1,0 моль Mg lj на 1 моль щелочных металлов, содержащихся в золе мазута. В топочном пространстве в результате взаимодей- [c.246]

Наиболее коррозионно-устойчива в продуктах сгорания мазута сталь 1Х11В2МФ. Однако она быстро раз-упрочняется при температуре выше 620°С. В результате перегрева до 640—655°С труба 03 Xб мм из этой стали на парогенераторе сверхкритиче кого давления разрушается уже через 5—7 тыс. ч. В процессе эксплуатации поверхностей нагрева в тракте острого пара нельзя допускать даже кратковременного перегрева металла труб из стали 1Х11В2МФ выше 620°С. В пароперегревателях острого пара проектируемых парогенераторов сверхкритических параметров не следует применять эту сталь при расчетной температуре свыше 610°С, чтобы иметь хотя бы небольшой запас на случайные превышения температуры. [c.54]

Рис. 20. Зависимость утонения стенки трубы из стали 12Х1МФ при 585°С в продуктах сгорания мазута от времени эксплуатации.

МО ЦКТИ было проведено исследование коррозионной стойкости большого количества выпускаемых в настоящее время и перспективных сталей и сплавов. На рис. 24 показано, насколько утоняются стойки в продуктах сгорания мазута за 10 тыс. ч в зависимости от температуры поверхности. Утонения отнесены к одной по-верхностп стойки. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...