Выводы по I части

Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод о том, что разбивка, обусловленная отклонением заточки зубьев по заборной части, оказывает большое влияние на разбивание отверстий. Величина ее близка к величине биения зубьев по заборной части развертки. Поэтому необходимо повышать качество заточки заборной части разверток. Для обработки отверстий 2 класса точности биение зубьев не должно превышать 0,01 мм. Это достигается при шлифовании заборного конуса и последующей заточке заднего угла с сохранением ленточки шириной Даб =0,05 мм [35]. Последующей доводкой целесообразно на ширине этой ленточки заточить задний угол а = 2-f-4°. Оптимальная величина геометрических параметров, обеспечивающая достаточную прочность режущих зубьев развертки, определяется по методике, приведенной в главе I. [c.84]

Левая часть есть, очевидно, полная производная по I и, следовательно, мы получим из последнего уравнения первый интеграл только в том случае, когда правая его часть также окажется полной производной по t. Но из формул (5.1 Г) мы выводим, имея в виду (5.11"). [c.225]

Если в (20.47) выполнить дифференцирование, произвести интегрирование по частям и воспользоваться дифференциальным уравнением (20.44) совместно с граничными условиями (20.45), то нетрудно убедиться, что функция (г, г ) удовлетворяет однородному уравнению, соответствующему уравнению (20.46). Поскольку предполагается, что неоднородное уравнение имеет единственное решение, то можно сделать вывод, что I (г, г ) = 0. Другими словами, функция К (г, г ) удовлетворяет дифференциальному уравнению в частных производных [c.570]

Величина ки согласно выводам, приведенным в I части книги, определяется по формуле [c.226]

Пластичная матрица. Если материал матрицы пластичен, а волокно хрупко, при достижении удлинения, соответствующего пределу прочности волокна, последнее рвется, тогда как матрица продолжает вытягиваться. В некоторых старых работах (Келли п др.) делается вывод о том, что при малой, концентрации хрупких волокон прочность композита может оказаться ниже прочности матрицы. Волокна разрываются при сравнительно низком среднем напряжении, а дальше вся нагрузка воспринимается матрицей, относительная площадь сечения которой у меньше, чем площадь сечения исходного материала, и = i — f/. Это уменьшение прочности происходит до тех пор, пока У/ меньше некоторого критического значения и р. При У/ > Уир большая часть нагрузки воспринимается прочными волокнами и прочность композита растет с увеличением Vf. Эта схема была бы верна, если бы разрушение всех волокон происходило в одном и том же сечении. В действительности при малых значениях Vf по мере удлинения матрицы происходит беспорядочное дробление. Распределение растягивающего усилия в каждом кусочке длины Z > 2Zo будет таким, как показано на рис. 20.6.1, а, при даль- [c.700]

Относительно уравнения (1.2) справедливы два замечания [24] 1) расчеты с помощью данного уравнения приводят к выводу о том, что величина деформации должна изменяться линейно от нуля в центре образца до максимального значения на концах его диаметра, однако на самом деле это, как отмечалось выше, экспериментально часто не наблюдается 2) в процессе деформации исходная толщина образца под воздействием высокого сжимающего давления уменьшается примерно в 2 раза, поэтому использование, как это обычно делается, в качестве I исходной толщины образца занижает рассчитанные значения величины деформации по сравнению с истинными значениями. [c.12]

Требование независимости вариаций 6Qi и 8pi играло в этом доказательстве весьма существенную роль. Это обстоятельство подчеркивает основное различие между методами Лагранжа и Гамильтона. В методе Лагранжа поведение системы описывается ее обобщенными координатами qi и обобщенными скоростями qi. Но переменная qi тесно связана там с переменной qi, так как она равна производной от qi по t. Поэтому при выводе уравнений Лагранжа мы должны были выражать вариации б г через независимые вариации 6 j. Это делалось с помощью интегрирования по частям, в результате чего появлялись члены d I dL [c.252]

Особенно простое приложение этого замечания мы имеем в случае системы (16), правые части уравнений которой не содержат явно i в этом случае ясно, что если x = x t) есть частное решение, то из него непосредственно выводим класс оо решений, заменяя t па где — произвольная постоянная дифференцируя х (t — f,) по и опуская дифференциал — 8 , (который здесь появляется как мультипликативная произвольная постоянная), мы получим как частное решение системы (18) уравнения [c.384]

Рассмотрим, далее, значения функционала I на простых замкнутых кривых Г семейства и, расположенных внутри кольца, ограниченного кривыми Си/). Предположим, что это кольцо не содержит особых точек функции V. Мы видели, что значения I убывают при перемеш,ении кривой Г наружу от кривой С или внутрь от кривой D. Предполагая, что значения / на кривых семейства у. ограничены и что точная нижняя грань этих значений т достигается на некоторой кривой семейства, приходим к выводу, что существует по крайней мере одна кривая Го, для которой / (Го) = т. На этой кривой функционал / достигает минимального значения. Очевидно, что кривая Го не может совпадать как с кривой С, так и с кривой D ни целиком, ни какой-либо частью. Таким образом, если на кривой С W < О, а ка кри-тй D W > Q, то в кольцевой области, ограниченной этими кривыми, существует по крайней мере одна периодическая траектория. [c.551]

На современном атомном энергоблоке требуется измерять большое число (до 10 тыс.) параметров. Значительная часть из них относится к массовым замерам однородных параметров (например, расходы по каналам канального реактора). Естественно, что следить по показаниям традиционных приборов за таким количеством параметров невозможно. Поэтому все параметры энергоблока (как массовые, так и индивидуальные) контролируются централизованно, с помощью УВК [25]. Для этого аналоговые сигналы первичных преобразователей I, 2 (рис. 12.1) через коммутаторы 3 поступают в аналого-цифровые преобразователи 4, где преобразуются в цифровую форму и вводятся в запоминающие устройства 6 электронно-вычислительных машин 5. Вывод этой информации осуществляется в удобной для оператора форме на экранах дисплеев (электронно-лучевых индикаторов ЭЛИ) 7. Кроме того, в ЭВМ вводятся дискретные сигналы (типа да — нет ) о состоянии механизмов собственных нужд, задвижек и т. п. [c.142]

Непосредственное, или прямое, деление выполняется на простых и универсальных делительных головках при делении окружности заготовки на малое число частей (от 2 до 36 и более) при фрезеровании лысок, четырех- и шестигранников и т. п. В случае работы с УДГ червяк выводится из зацепления с червячным колесом и поворот шпинделя осуществляется непосредственно от руки. Отсчет деления на различных конструкциях головок производится по-разному, как отмечалось в гл. I. [c.108]

В пределах справедливости принятого приближения, когда величина a/i o мала, член в первых квадратных скобках левой части представляет собой дополнительную силу (по сравнению с законом Пуазейля), необходимую для проталкивания жидкости через трубу. Второй член — средняя скорость, с которой жидкость проходит сечение цилиндра. Их произведение дает дополнительную диссипацию энергии, вызванную присутствием сферы в поле течения. Первый член в правой части выражения (7.3.65) есть сила трения, испытываемая сферой [формула (7.3.30)], а второй член соответствует локальной скорости невозмущенного параболического поля в окрестности сферы. Таким образом, в случае достаточно малой сферы произведение силы сопротивления и скорости в месте нахождения сферы также дает дополнительную диссипацию энергии, вызванную наличием препятствия в поле течения. Этот вывод подтверждается более непосредственным и общим анализом Бреннера [4], основанным на теореме взаимности, выведенной в разд. 3.5 и используемой в разд, 3.6. [c.353]

Излагаемые ниже экстремальные принципы относятся к предельному состоянию (в момент возникновения пластического течения). При этом в теле, вообще говоря, будут как пластические, так и жесткие области. Последние испытывают лишь жесткие перемещения и в них скорость деформации равна нулю. Вследствие этого энергетические уравнения, аналогичные приведенным в предыдущих параграфах, можно писать по отношению ко всему телу (включая жесткие области). В самом деле, пусть тело содержит пластическую (Vn) и жесткую (VhO области, разграниченные поверхностью i , на которой предполагаем непрерывными скорости и компоненты напряжения (разрывные решения см. ниже). Для пластической части (это уравнение выводится аналогично уравнению (20.7)) [c.86]

Применительно к излагаемому в настоящем параграфе методу интегральное соотношение Кармана в принятых переменных подобия проще всего получить непосредственно из уравнения (54), интегрируя почленно обе его части по от = О до = оо. Так же, как в изложенном только что общем выводе уравнения (58), необходимо заранее обеспечить сходимость получаемых при этом интегралов. Замечая, что на внешней границе пограничного слоя (I -А- оо) имеют место асимптотические равенства ( — знак асимптотического равенства) [c.463]

В разделе I представлены работы А.Ф. Сидорова, посвященные развитию методов точного интегрирования системы уравнений газовой динамики, анализу новых классов решений, постановке содержательных начально-краевых задач в этих классах (первые работы по этой теме были выполнены совместно с его научным руководителем Н.Н. Яненко). В цикле работ излагаются результаты построения и исследования решений, характеризуемых функциональными зависимостями между искомыми функциями (течений с вырожденным годографом, кратных волн), линейностью поля скоростей по части независимых переменных, инвариантностью относительно преобразования растяжений (стационарных и не стационарных конических течений). При описании указанных классов решений часто возникают сложные переопределенные системы дифференциальных уравнений, требующие проведения громоздких вычислений при выяснении условий их совместности. Поэтому и вывод систем уравнений, описывающих специальные классы решений, и построение точных решений этих систем представляют собой трудоемкие задачи. [c.8]

Конструкция платинового термометра сопротивления представлена на рис. 3.12. Платиновая проволока 3 диаметром 0,05—0,1 мм, свитая в спираль, уложена на кварцевом каркасе 2 геликоидной формы. К концам спирали припаяны выводы 4 из платиновой проволоки (по два с каждого конца). Все устройство помещено в защитную кварцевую трубку I. На верхнем конце трубки крепится так называемая головка термометра с четырьмя контактными винтами 5 (на рисунке показаны три), к которым снизу подходят четыре (показаны два) вывода от чувствительной части термометра. [c.106]

Вывод последнего из граничных условий (3.42) осуществляется следующим образом. Продифференцируем по i обе части соотношения, определяющего о х), и затем положим = т (ж). Получим с учетод (3.38), что [c.37]

Для вывода (5.1в) мы интегрируем (4.1в) по i от О до i с учетом (4.1з), а затем, используя осреднение (3.5), расщепляем результирующее уравнение на быструю и медленную части. Функщ1я Vo определяется из системы, просто следующей из уравнения (3.11) и условий (3.7г), (3.10а), (3.106) [c.525]

Возводя в квадрат обе части соотношения mrj = mjr i-f mgrji, находим = m , + ml + т гпд). Аналогичным образом можно показать, что равнодействующие сил, действующих на массы /Пг и гпз, проходят через центр масс системы. Мы приходим к выводу, что каждая масса движения по коническому сечению, фокус которого находится в центре масс. Начальные скорости масс должны состав- [c.114]

Систематическое и последовательное применение методов анализа бесконечно малых к задачам механики было осуществлено впервые великим математиком и механиком Леонардом Эйлером (1707—1783), который большую часть своей творческой жизни провел в России, будучи членом открытой по указу Петра I в 1725 г. в Петербурге Российской Академии наук. В России механика начала развиваться со времен Эйлера. Творческая сила Эйлера и разносторонность его научной деятельности были поразительны. В работе Теория двилщния твердых тел Эйлер вывел в общем виде дифференциальные уравнения движения твердого тела вокруг неподвижной точки. В гидродинамике ему принадлежит вывод дифференциальных уравнений движения идеальной жидкости. Применяя метод анализа бесконечно малых, Эйлер развивает полную теорию свободного и несвободного движения точки и впервые дает дифференциальные уравнения движения точки в естественной форме. Им дана формулировка теоремы об изменении кинетической энергии, близкая к современной. Эйлером было положено начало понятию потенциальной энергии. Ему принадлелщт первые работы по основам теории корабля, по исследованию реактивного действия струи жидкости, что послужило основанием для развития теории турбин. [c.15]

В пособии, написанном в соответствии с программой по теоретической физике, утвержденной Минвузом СССР, приведен материал второй части курса термодинамики и статистической физики (Ч. I Термодинамика и статистическая физика. Теория равновесных систем — 1986 г.). Излагаются общий метод вывода кинетических уравнений по Боголюбову и получение этим методом газокинетического уравнения Больцмана и кинетического уравнения Власова для плазмы. Рассматриваются вопросы теории брауновского движения, случайных процессов и процессов переноса, а также новые вопросы, определяющие перспективы развития термодинамики и статистической физики самоорганизация сильно неравновесных систем, численные методы в статистической физике — метод Монте-Карло и метод молекулярной динамики. [c.2]

Для измерения статических давлений в проточной части целесообразно использовать традиционную систему дренажных отверстий или приемников (зондов) с выводом сигнала импульсными трубками на термостатированный блок преобразователей давлений. Наилучшими (и наиболее доступными по сравнению с импортными) являются электрические измерительные преобразователи ГСП. Они предназначены для непрерывного преобразования абсолютного, избыточного и вакууметрического давлений, пере пада давления, расхода жидкости и газов, их температуры, уровня и плотности жидкостей и некоторых других параметров в электрический токовый сигнал дистанционной передачи. Принцип действия основан на электрической силовой компенсации. Измеряемый параметр воздействует на чувствительный элемент измерительного блока и преобразуется в усилие, которое автоматически уравновешивается усилием, развиваемым силовым механизмом обратной связи преобразователя при протекании в нем постоянного тока. Этот ток является одновременно выходным сигналом датчика. Общие технические данные датчиков ГСП приведены в работе [97 I. [c.132]

Нельзя, например, признать правильными расчеты экономичности микродвигателя, которые приводятся в [2.6]. Автор рассуждает так ...для суточного завода обычных ручных часов требуется работа примерно 0,4 Дж, что составляет около 5-10" Дж на каждую секунду хода часов. А поскольку 1 кВт равен 1000 Дж/с, то мощность пружины нашего часового механизма составляет всего 5-10 кВт. Если расходы на изготовление основных частей такого устройства, действующего по принципу теплового расширения, принять равнымн 0,01 кроны, то за машину мощностью I кВт нам пришлось бы заплатить 2 млн. крон 250 тыс. руб.) . Отсюда делается вывод Конечно же, создание и использование таких дорогих источников энергии в широком масштабе абсолютно нерентабельно . [c.226]

На рис. 25 и 26 приведены наиболее часто применяемые постоянные циклы. Применяют следующие циклы сверления (G81), центрования или подрезки с выдержкой в конце цикла до 2000 мс (G82), глубокого сверления с выводом после каждого шага величиной К в иеход-ную позицию (G83), нарезания резьбы метчиком с помощью специального компенсирующего уетройства (G84), растачивания (развертывания) (G85), растачивания (G86), обработки отверстий с остановкой и ориентацией шпинделя в точках 2 и 6 (G87), специального растачивания (G89), сверления с дроблением стружки путем отвода сверла назад на 1 мм, финишной обработки отверстий (G76). Указанные циклы включают перемещения (рие. 26) 1 — 2 — позиционирование по осям X п Y, включение вращения шпинделя 2—3 — позиционирование по оси Z i —4 —рабочий ход. Цикл G87 предназначен для окончательной обработки отверстий при повышенных требованиях к параметрам шероховатости поверхности (не допускается царапина от резца, получаемая при выводе инструмента). Этот цикл включает точную ориентацию шпинделя и перемещения резца в радиальном направлении (2—5), подвод к плоскости заготовки по оси Z (5 — 4), выход в рабочее положение по радиусу (4—5), обработку (5—6), смещение по радиусу (6 — 7) и отвод (7 — S) в исходное положение. [c.551]

При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой изнутри конденсирующимся паром, значения первой критической плотности теплового потока также оказываются заметно ниже, чем при кипении на трубах, обогреваемых электрическим током. Так, в опытах Эйкина и Мак-Адамса [127] величина кр,1 при кипении воды под атмосферным давлением на медной трубе 0 13 мм оказалась равной 600 000 ккал/м ч, в то время как для горизонтальной плиты и электрически обогреваемых цилиндров соответствующее значение i больше 1000 000 ккал/м ч. Такое существенное расхождение связано не только с некоторым застоем паровых пузырей в нижней части трубы, но и с существенной неравномерностью теплового потока по окружности горизонтальной трубы при конденсации в ней пара. Эта неравномерность обусловлена затоплением нижней части трубы конденсатом, в результате чего при сравнительно низком значении средней плотности теплового потока его локальные значения на верхней половине трубы могут достигнуть и даже превзойти истинные критические значения. Довольно подробно эти обстоятельства были экспериментально изучены М. А. Стьфиковичем и Г. М. Поляковым [101]. В частности, этой работой был подтвержден теоретический вывод о том, что эталоном должна являться горизонтальная плита, обращенная поверхностью нагрева вверх. [c.116]

Совпадение результатов в условиях различных законов тепловыделения по длине канала (х > 0) говорит о консервативности параметра ti к профилю тепловых нагрузок. Естественно, что этот вывод, как и в случае непроницаемой стенки (см. гл. 5), относится к той части канала, в которой происходит рост тепловой нагрузки (секции I—IV). В рассматриваемом случае физическая обстановка для обеспечения условий консервативности более благоприятна. Это связано с тем, что процесс кипенпя происходит в изолированных элементарных ячейках слоя отложений. [c.249]

В гл. I более или менее подробно рассматривалось по отдельности влияние различных конструктивных и рабочих параметров на характеристики двигателя Стирлинга. На практике можно при работе изменять в некоторых пределах давление, температуру, скорость вращения вала и иногда мертвый объем. Поскольку изменение одного определяющего параметра может привести к изменению нескольких или всех остальных определяющих параметров, для полного описания общих рабочих характеристик двигателя Стирлинга необходимо учесть все эти эффекты, что молено сделать графически с помощью рабочих диаграмм двигателя, как показано на рис. 1.89. Такие диаграммы содержат большое число данных, так что весьма нелегко выделить влияние различных параметров или определить конкретные закономерности, которые могли бы помочь конструктору или потребителю быстро оценить технические характеристики конкретного двигателя или возможность его использования. Следовательно, в подобных обстоятельствах обращение к многочисленным рабочим диаграммам не всегда облегчает выбор двигателя и, разумеется, не позволяет определить влияние его размеров. Кроме того, нет возможности использовать программы численного расчета, поскольку для их применения требуется слишком много подробных входных данных. Можно использовать результаты расчета идеальных термодинамических циклов типа описанных в первой части гл. 2, но, поскольку они не учитывают практических особенностей работы машины, сомнительно, чтобы такие результаты привели к правильным выводам, если только исследователь не имеет достаточно большого опыта, чтобы разумно интерпретировать их, а это можно сделать лишь в том случае, если известны необходимые коэффициенты незнания . Однако в некоторых случаях могут быть полезны результаты анализа псевдоцикла. [c.305]

Циркуляция раствора в аппарате осуществляется по замкнутому контуру сепаратор -циркуляционная труба - солеотделитель -греющая камера - сепаратор. Образовавшаяся при упаривании часть кристаллов осаждается в солеотделителе и выводится с упаренным раствором через нижний штуцер IV. Греющий пар I подается в межтрубное пространство греющей камеры. В аппаратах этого исполнения кипение раствора происходит в трубе вскипания, ввиду чего отложение кристаллов на внутренней поверхности греющих труб уменьшается, а работа аппарата улучшается. [c.412]

I + 1 ), для параболы (о ( ) = + 1г ( — 1)1, для окружности (О (I) = / ( I— ie)/ (1 — i e). Анализ численных результатов показывает, что форма трещины сильно влияет на величину коэффициентов интенсивности напряжений. Для трещин, мало отличающихся от прямолинейной (е = 0,2), основное значение имеет ориентация концов трещины по отношению к основной ее части. Последний вывод сделан раньше при анализе решения этой задачи, полученного методом возмущеиий (см. формулу (1.140)). [c.55]

Жан Батист Био (Biot [1809, I]) описал эксперимент, проведенный неизвестными датскими физиками, в чем-то похожий на опыты Юнга. На одном конце натянутой горизонтально металлической проволоки длиной 600 футов подвешивался кусок звучного металла, по которому наносился несильный удар. На другом конце наблюдатель держал проволоку между зубами или касался ее твердыми частями органов слуха и имел, таким образом, возможность выявить две раздельные скорости звука. При этом был сделан вывод, что звук по проволоке распространяется почти мгновенно. Хассенфратцс Гей-Люссаком проводили, по существу, такие же эксперименты с теми же самыми результатами в Парижских каменоломнях. Как подчеркнул Био, факт не только конечности, но и измеримости скорости распространения звука в твердых телах, был показан Хладни в 1787 г. в опыте с продольными колебаниями относительно коротких стержней. Био ссылается также иа эксперименты Британского Королевского Общества, проведенные, несомненно, Юнгом, в которых сообщается о некоторых результатах, детали которых он не мог найтн. [c.257]

В остальной части работы Проуз обсуждает наблюдаемые различия между закаленными и мягкими поверхностями удара. Он сделал вывод, что разность между измеренным значением продолжительности двойного прохождения фронта волны и значением, предсказанным Сен-Венаном и равным /=2//со, где a = VEjp — скорость звука в стержне, а I — длина стержня, есть функция радиуса торца, скорости удара и длины стержня. Данные были получены по значениям продолжительности удара, представленным в табл. 97. Они в самом деле показали заметное возрастание этой разности ДГ с уменьшением радиуса торца, уменьшением скорости удара и увеличением длины стержня. Проуз рассматривал экстраполяцию на плоские торцы, для которых происходит более быстрый рост давления. Он ожидал, основываясь на теории Сен-Венана, что для стержней длиной более 30 см должно соблюдаться линейное соотношение между продолжительностью удара и длиной стержня, что, конечно, не вполне соответствовало всем результатам экспериментов предыдущих пятидесяти лет. [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...