Результаты при больших значениях

ВВЕДЕНИЕ основы ТЕОРИИ КРИВАЯ СОСУЩЕСТВОВАНИЯ И КРИТИЧЕСКАЯ ИЗОТЕРМА ДАННЫЕ ДЛЯ СЖИМАЕМОСТИ И УДЕЛЬНОЙ ТЕПЛОЕМКОСТИ СВОДКА РЕЗУЛЬТАТОВ ДЛЯ а, Р, V, и б ПРОСТРАНСТВЕННО-ВРЕМЕННЫЕ ФЛУКТУАЦИИ ПЛОТНОСТИ ПОВЕРХНОСТНОЕ НАТЯЖЕНИЕ В КРИТИЧЕСКОЙ ТОЧКЕ СИСТЕМЫ ЖИДКОСТЬ-ГАЗ КИНЕТИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ РЕЗУЛЬТАТЫ ПРИ БОЛЬШИХ ЗНАЧЕНИЯХ О ВЫВОДЫ [c.231]

Результаты при больших значениях Q [c.268]

Влияние, оказываемое одним крылом иа другое, заключается в нарушении потока, вызванного первым крылом метод приближенного решения основывается на замене крыла вихревым шнуром соответствующего напряжения, помещенного в центре давления крыла. Этот метод дает удовлетворительные результаты при больших значениях отношения высоты к хорде его точность может быть определена путем сравнения результатов, полученных с его помощью для прямолинейных профилей, с точными данными, приведенными в табл. 17. [c.129]

Число зубьев ведомой звездочки 2а при намеченном / и определяют по формуле (23.21), но оно должно быть не более 120 для роликовых и 140 для зубчатых цепей. При больших значениях цепь в результате вытяжки может начать соскакивать с большой звездочки. [c.367]

Из полученных в последних параграфах результатов можно сделать существенные заключения о законе сопротивления при больших числах Рейнольдса, т. е. о зависимости действующей на обтекаемое тело силы сопротивления от R при больших значениях последнего. [c.254]

Условие для Рма КС при классическом рассмотрении получается в результате учета связанности электронов в атоме. При больших значениях параметра удара р передаваемая анергия АТ становится сравнимой с энергией связи электрона в атоме. Электроны больше нельзя считать свободными, и при достаточно больших р передаваемая энергия может оказаться недостаточной для возбуждения атома. В соответствии с этим рмакс должно быть связано со значением среднего ионизационного потенциала атома. Наконец, при вычислении 1п надо учесть [c.206]

Число зубьев ведомой звездочки при намеченном г и 21 определяют, исходя из формулы (6.1), 22 = 21, НО ОНО ДОЛЖНО быть не более 120 для роликовых н 140 для зубчатых цепей. При больших значениях 23 цепь в результате вытяжки может соскакивать с большей звездочки. [c.433]

Формула (18.2.4) при больших значениях а/Ое дает результаты, не отличающиеся от результатов формулы (18.2.3), при малых же значениях о из (18.2.4) следует [c.618]

При этом результаты с достаточно высокой точностью получаются при 2п < 1 и Ыт> 1,5 м. При больших значениях 2п точность может быть меньшей. [c.13]

Изнашивание при заедании. При больших значениях контактных напряжений (или давлений р) в результате разрушения защитных масляных пле(юк отдельные участки поверхностей трения могут вступать в такой тесный контакт, при котором приходят в действие силы молекулярного сцепления. Это явление называют схватыванием. В результате схватывания происходит вырывание из более мягкой поверхности частиц металла. Последние в виде наростов с более твердой поверхностью, двигаясь, оставляют глубокие борозды на поверхности с меньшей твердостью. Повреждение поверхностей трения в виде борозд называется задиром. Задир — это наиболее опасный вид изнашивания. [c.32]

Во многих машинах влияние износа на динамические характеристики имеет сложный, характер, поскольку рост зазоров, изменение характера трения в парах и их демпфирующей способности, возрастание нагрузок и другие последствия износа приводят к искажению начальных показателей динамической системы машины. Например, в результате износа машина может оказаться в резонансной зоне с резким повышением нагрузок, а при больших значениях износа вновь выйти из этой области и т. п. [c.388]

Можно проверить непосредственно, что границы, определяемые формулой (68), всегда лежат в интервале, указанном формулой (69). Более того, при больших значениях а = ег/в формула (68) дает значительно лучшие результаты. [c.268]

Удельное элементарное усталостное повреждение AD в интервале времени Ai можно выразить в виде произведения R/Ss, где R — функция, связанная с параметрами упомянутых кривых усталости. Она зависит от величин главных напряжений или главных деформаций, реализуемых при описании элемента As, и от других факторов, которые можно включить в ее выражение. В результате оказывается, что суммирование элементарных удельных повреждений АО выражается криволинейным интегралом по траектории главных деформаций, где прибавлены и компоненты Ау. Этот интеграл отражает закономерность увеличивать усталостное повреждение, когда чаще реализуются элементы As при больших значениях главных деформаций (или напряжений). Изучается также статистическая интерпретация траектории и соответствующей долговечности. [c.25]

Формула (1.18) дает более удовлетворительные результаты при средних значениях р (т. е. не близких ни к О, ни к 1) формула 1.19 — при малых значениях р формула (1.20) — при больших значениях р, близких к 1. [c.19]

Коэффициент скольжения фаз является одним из критериев динамического подобия двухфазных сред. Характер изменения v свидетельствует о том, что с увеличением начального размера частиц и степени влажности коэффициент v уменьшается (рис. 1.3). Однако влияние уо на v при неизменных размерах частиц оказывается слабее, чем влияние Гко- С увеличением уо при неизменных размерах капель увеличивается концентрация частиц дискретной фазы см. (1.34)] и, следовательно, возрастают затраты энергии непрерывной фазы на разгон капель. В результате дозвуковой поток ускоряется, темп роста скорости j непрерывной фазы превышает темп роста скорости Сз, коэффициент скольжения уменьшается. При больших значениях г/о затраты энергии непрерывной фазы возрастают менее интенсивно и падение коэффициента скольжения замедляется. [c.13]

Схемы (2.54) и (2.55) являются интерполяционными и не дают явного выражения для Tj , поскольку элементы матриц и и вектора зависят от искомых значений температур узловых точек в конце рассматриваемого интервала времени. Поэтому, строго говоря, использование этих схем связано с проведением итераций на каждом интервале времени, включающих обращение недиагональной матрицы j - A At или , j-i- t статочно высокого порядка М (хотя и сильно разреженной), что требует значительных вычислительных ресурсов ЭВМ. Эти схемы устойчивы при любых значениях Af , причем результаты расчетов по схеме (2.54) сохраняют физический смысл, а результаты расчета по схеме (2.55) при больших значениях At, могут [c.46]

Данные линейной теории дают неудовлетворительные результаты при больших значениях угла атаки и других кинемагических параметров и особенно при отрьшном обтекании. В этом случае применяются нелинейные подходы, связанные с более точным моделированием явле-1ШЙ. В нелинейной постановке линеаризация основных уравнений и условий задачи не проводится, учитывается деформация вихревого следа, а также применяются более точные схемы явления (например, с образованием носовой вихревой пелены). [c.49]

Графики функции дополнительного смещения, рассчитанные на основании соотношения (1.50) для рассматриваемых моделей равновысоких выступов сферической формы, изображены на рис. 1.17 (штриховые линии). Совпадение кривых 2 и 2, а также 3 и 3 говорит о возможности использования приближённых аналитических зависимостей при относительно невысоких плотностях контакта [а/1 < 0,2). Погрешность в результатах при больших значениях параметра а/1 объясняется тем, что при выводе соотношения (1.50) реальное распределение давления на соседних к рассматриваемому пятнах контакта было заменено эквивалентными значениями сосредоточенных сил. [c.62]

Однако можно значительно лучше аппроксимировать физическую ситуацию, используя более реалистический выбор и таким образом получить значительно лучшую оценку Е. Следующий, наиболее очевидный выбор состоит в том, чтобы принять величину 5о равной интегралу действия для электрона, находящегося в поле классического потенциала V (X). Как можно показать, такой выбор эквивалентен использованию некоторой пробной волновой функции в обычном вариационном методе (методе Ритца). В частности, если выбрать в качестве V X) кулоновский потенциал, то для Е получается такой же результат (при больших значениях а), как и при выборе пробной волновой функции в виде. Если в качестве V (X) выбрать гармонический потенциал, то для Е получается улучшенная [c.266]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Характер перетекания потока за решеткой при F /Fg - 10 довольно сложный. Вначале при определенных значениях 4 р по диаметру А—А сечения устанавливаются два максимума скорости в центральной части и у передней стенки (со стороны входа), а вблизи задней стеи1 и появляются обратные токи (при - 20, с.м. табл. 7.6). В соответствии с. максимумом скоростей в центральной части сечения ио диаметру Б—Б, перпендикулярному к диаметру А—А, везде устанавливаются большие положительные скорости, в отличие от случая, когда решетка отсутствует (Ср 0) и в центральной части этого диаметра скорости отрицательны. С дальнейшим увеличением р струя больше отклоняется к передней стенке, так что вблизи нее остается только один максимум скоростей. Одновременно возрастает область отрицательных скоростей, захватывающая при больших значениях Е,(/Ер половину сечения, прилегающую к задней стенке. В результате за решеткой резко выражен перевернутый профиль скорости. [c.181]

Абрикосов [81] расширил эту концепцию и использовал ее для объяснения результатов Заварицкого ) по неотожженным пленкам олова и таллия. Он предположил, что при наличии отрицательного поверхностного натяжения сверхпроводящие области могут существовать и в полях, превышающих критическое //кр.. Тогда для тонких пленок и при больших значениях S сверхпроводимость будет полностью разрушаться лишь в полях, больших 25Янр., которые превосходят Я,,р., если 5> 2- Согласно теории Гинзбурга и Ландау, при поверхностное натяжение становится отри- [c.743]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате при некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

Схема (3.70) является абсолютно устойчивой (см, п. 3 3.2) Однако при больших значениях числа Куранта обычно развиваются сильные осцилляционные эффекты. Это явление легко объяснить, рассматривая соответствующую схему для модельного-уравнения (3.1). Для высоких частот —1, т, е. высокочастотные возмущения затухают медленно и с альтернирующим знаком В случае нелинейной системы в результате взаимодействия гармоник возможен рост высокочастотных возмущений. [c.100]

Из этих примеров можно сделать заключение, что увеличением числа измерений можно устранить влияние случайной погрешности на результат только в том случае, если средняя квадратическая погрешность не более чем в несколько раз превосходит систематическую погрешность. Реально это возможно, если О" 5 . При больших значениях У для существенного уменьшения роли случайной погрешности уже требуются сотни и тысячи, а иногда десятки тысяч измерений, как это виЦно из табл, У. [c.69]

Результаты измерения температурного поля по длине трубы для одного из завихрителей п6казаны на рис. 7.11. Из рисунка видно, что в начале трубы (х= 1) сохраняется ядро с постоянной температурой, в котором То — Т ,но при больших значениях температурное поле изменяется за пределами пристенной области зависимость Т = / (г) имеет линейный характер с возрастанием температуры по радиусу. Такой характер радиального распределения температуры обусловлен тем, что это распределе- [c.154]

В задачах о распространении гармонических волн в пластине появляется дополнительный характерный размер, поэтому как фазовые скорости, так и частоты оказываются зависящими не только от параметров слоения, но и от толщины пластины в целом. Относительное влияние каждого из двух возможных типов дисперсии исследовалось в работе Сана и Ахенбаха [64], в которой были найдены частоты низших мод волн изгиба и растяжения— сжатия как функции волнового числа. Было также показано, что полученные результаты хорошо согласуются с результатами, предсказываемыми теорией эффективных модулей, для малых значений волнового числа, когда дисперсия определяется толщиной пластины. При больших значениях волнового числа (меньших длинах волн) начинает доминировать дисперсия, обусловленная слоистостью структуры и приводящая к увеличению фазовой скорости с ростом волнового числа. Данный эффект не может быть описан теорией эффективных модулей. [c.372]

Таким образом, в зоне соударения образца с абрази--вом при наличии слоя жидкости возбуждается гидроабразивный поток, который размывает торец образца и образует на нем своеобразный макрорельеф. Этот рельеф при удельной энергии удара 10—13 Дж/см выражен еще не ярко и по существу только начинает развиваться при больших значениях энергии удара (25,5 Дж/см ) формирование рельефа прекращается. В этом случае изнашивание поверхности образца происходит в результате не только прямого внедрения частиц абразива, но и микрорезания. [c.51]

Исследованию прочности при сжатии в плоскостном направлении посвящена работа Амидзимы и др. [5.15], в которой в качестве экспериментальных образцов использовали образцы из полиэфирной смолы, армированной стеклотканью с атласным переплетением. Примерно до 25%-ного содержания стекловолокна прочность смолы на сжатие составляла приблизительно 20 кгс/мм . При больших значениях содержания стекловолокна проявлялся эффект упрочнения. Согласно полученным результатам, предел прочности на сжатие композита при Vf = 50% составил 56 кгс/мм . [c.119]

Анализируя поведение функции (ft, а), можно показать, что при значениях а >(8- 10) полученный результат практически мало отличается от значений при а оо. Отсюда следует правомерность использования одномассрвой модели в исследованиях динамической устойчивости при больших значениях а. [c.265]

Источником ошибок при расчете является неопределенность границ напряжений, при которых принятая гипотеза справедлива. Формально эти ошибки вносятся в расчет при выборе параметров I а k (формулы (1.28) — (1.31)). Границы повреждающих напряжений определяются согласно принятой гипотезе. Естественными границами для вычисления повреждения могут быть границы спектра эксплуатационных нагрузок, если они попадают в область повреждающих напряжений. Однако спектры эксплуатационных нагрузок в основном состоят из малых значений амплитуд и лишь небольшую их часть составляют повреждающие нагрузки. По условиям статистической обработки эти участки спектра не разделяются. Они описываются общей аналитической зависимостью Ф (а), как правило, выходящей за пределы повреждающих напряжений. В области перехода от неповреждающих напряжений к повреждающим Ф (а) является очень быстро убывающей функцией. При больших значениях а это убывание имеет асимптотический характер. Если кривая усталости N a) представляет собой функцию, убывающую более медленно, чем Ф (<т) в области перехода (что чаще всего бывает в реальных деталях), результаты расчета ресурса оказываются существенно зависимыми от величины параметра k. С физической то ки зрения это означает, что накопление повреждения происходит в основном вследствие большого числа циклов эксплуатационной нагрузки, незначительно превышающей нижнюю границу повреждающих напряжений (или напряжений, способствующих развитию усталостной трещины). Поскольку эта граница очень влияет на результат расчета, необходимо точно ее определить. [c.14]

Чрезвычайно большие трудности как принципиального, так и технического характера, связанные с таким подходом к проблеме, вполне очевидны. Можно заметить, что, помимо всего прочего, сами пути нагружения конструктивных элементов часто бывают неизвестны (или, иначе говоря, возможно большое разнообразие путей нагружения внутри некоторых интервалов изменения определяющих параметров). Обе стороны проблемы — как расчетно-теоретическая [4, 9, 10, 18, 24, 65, 70—72, 93, 106, 109, 114, 128, 184, 186], так и экспериментальная [1—3, 5, 51, 52, 59, 62, 76, 86, 101, 102, 111, 118, 129, 140, 149, 160,, 172, 185, 192, 193] весьма интенсивно разрабатывались в последние годы. Полученные результаты имеют большое значение для расширения имеющихся в этой области представлений, они позволяют решать частные задачи при некоторых упрощающих допущениях. Однако, несмотря на большие возможности, предоставляемые современной вычислительной техникой, пока еще трудно рассчитывать на разработку в ближайшее время на этой основе общих методов расчета, которые учитывали бы влияние основных факторов, имели достаточное 1экапериментальное подтверждение и были подготовлены для применения в инженерной практике. [c.7]

Можно рекомендовать для расчётов средние из приведённых величин, т. е. от 0,4 до ),3 Kzj M , на основании следующих соображений 1) трение и износ незначительно изменяются при изменении р в этих пределах 2) уплотнение, а также отвод тепла от колец к стенке несколько лучше при больших значениях р] 3) современная технология позволяет обеспечить высокое качество материала чугунных поршневых колец. Значения р=0,65 - 1 KZj M следует принимать именно в тех случаях, когда возможно обеспечить высокое качество металла и совершенные способы изготовления кольца. Меньшие величины — до 0,5 Kzj M — можно рекомендовать для колец, предназначенных работать при наиболее высоких температурах, колец с большим сечением, обусловливающим некоторое понижение качества чугуна, а также для того, чтобы обеспечить возможно большую долговечность колец. Надо иметь в виду, что повышение р, а также остаточные деформации у чугунных колец связаны с наличием повышенных напряжений в кольце. Проектируя кольцо с более низкими величинами р, создают благоприятные условия уменьшения напряжений в нём как при работе, так и при надевании на поршень. В результате упругие (пружинные) свойства кольца сохранятся в течение более длительного времени. [c.822]

Величины М и JV, полученные в результате учёта только индуктивных потерь, должны исправляться величиной ripM =M т р и N — -N-Tip. Больше всего качество профиля сказывается на rip при больших значениях Z, поэтому применение профилей с большим значением качества k = — особенно важно для [c.213]

Как видно из рис. 6-1 и 6-2, решение (6-49) совпадает с численным решением (Л. 354, 355] в области малых оптических толщин слоя Д, а далее с увеличением аптичеокой толщины они расходятся. При больших значениях Д результаты дифференциально-разностного приближения оказываются иже точных значений на 25%. Это [c.182]

Поскольку при подогреве мазута плотность и коэффициент поверхностного натяжения меняются медленно, а коэффициент вязкости быстро, вязкость топлива является тем главным фактором, который определяет тонкость распыливания топлива (рис. 5-5). Как видно, при вязкостях ниже 2 10-2 кг-сек1м размер капель почти не зависит от вязкости. При больших значениях он начинает быстро возрастать. Из графика, в частности следует, что существует некоторый оптимальный подогрев топлива, превышение которого уже не дает ощутимого результата. [c.127]

Практически в некоторых технологических процессах значение У в достигает 80 нм 1кГ С. Таким образом, количество воздуха, равное Уд —10) нж //сГ имеет технологическое назначение. При 0 Кислительном режиме слоевого процесса тепло в слое получается не только за счет сжигания горючего, но и за сче1 тепловых эффектов технологических операций, в частности в результате окисления других элементов (М), например серы. При больших значениях большая часть шахтной печи превращается по сути дела в теплогенератор. Окислительная зона (по топливу) может быть растянутой по объему слоя, так как температурный режим зависит не только от тепловыделения при сжигании топлива, но и от течения технолотических реакций. В завио -М Ости от сродства кислорода воздуха к углероду топлива и к элементу М, который окисляется в процессе технологической операции при данных температурных условиях и их относитель- [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...