Качество профиля

Отношение величины подъемной силы профиля к его сопротивлению называется качеством профиля [c.16]

Обратная величина — обратное качество профиля [c.17]

Поляра позволяет определить для любого угла атаки аэродинамические характеристики профиля. Например, аэродинамическое качество профиля К = [c.30]

Определите коэффициенты аэродинамических сил, момента тангажа, центра давления, а также аэродинамическое качество профиля (см. рис. 7.5), описанного уравнением контура у = 2с (х/Ь1) (1 —xlb), где с = 1 Ь = 20. Профиль расположен под углом атаки а = 0,1 рад в сверхзвуковом воздушном потоке с числами Моо = 3 и 20. Отношение удельных теплоемкостей для воздуха k = p/ v = 1,4. [c.175]

Расход же материала пропорционален площади сечения F. Следовательно, чем больше отношение W/F, тем больший изгибающий момент выдерживает сечение с заданной площадью (т. е. с заданным весом стержня) и тем меньше материала уйдет на изготовление стержня, выдерживающего заданный изгибающий момент. Поэтому отношение W/F может быть принято за критерий, оценивающий качество профиля. [c.265]

В практике часто пользуются величиной качества профиля, Си [c.203]

Если в качестве профиля ведущего звена 1 принять эвольвенту Э1 некоторой (произвольной) основной окружности диаметром (я (рис. 20.7) и через полюс П провести касательную к этой окружности, то точка В1 пересечения этой касательной с профилем будет единственной точкой эвольвенты, для которой справедлив основной закон зацепления, и нормаль к эвольвенте N1/7 проходит через полюс. Таким образом, точка В является единственно возможной точкой контакта данного звена с сопряженным. [c.322]

Профилирование эвольвентных зубьев конических колес выполняют на поверхностях внешних дополнительных конусов с вершинами О, и О , образующие которых перпендикулярны образующим делительных конусов. Поверхности дополнительных конусов легко развертываются на плоскость. При этом наибольшие радиусы разверток равны образующим дополнительных конусов О П п О2П и являются радиусами делительных окружностей эквивалентных цилиндрических колес, профили зубьев которых используют в качестве профилей зубьев конических колес. Диаметры эквивалентных колес [c.202]

Плавное распределение давления по контуру является положительным качеством профиля. [c.229]

Циклическая погрешность представляет собой составляющую кинематической погрешности колеса. Эта погрешность определяется постоянством передаточного отношения в пределах оборота колеса на один зуб и характеризуется волнистостью боковых поверхностей зубьев колеса. Циклические погрешности зубчатых колес сказываются на качестве профиля и равномерности окружного шага, а следовательно, и на накопленной погрешности этого параметра. Несмотря на незначительную величину, циклическая погрешность в быстроходных зубчатых передачах является причиной чрезмерного шума, вибрации, а подчас и аварий механизма. [c.257]

Отношение лобового сопротивления X в подъёмной силе У носит название обратного качества профиля и равно тангенсу угла X наклона результирующей силы R к направлению нормали Л/ к скорости [c.364]

Из плана сил можно определить через качество профиля гидравлический к. п. д. [c.364]

При высотной коррекции зацепления у шестерни в качестве профилей зубьев используются дальше отстоящие от основной окружности участки эвольвент (в редких случаях ближе расположенные к ней), чем при нормальном зацеплении, а у колеса — участки, расположенные на такую же величину ближе к его основной окружности (в редких случаях дальше от нее). [c.364]

Подрез устраняется положительной коррекцией зубьев, т. е. использованием в качестве профилей зубьев участков эвольвент, дальше отстоящих от основной окружности. [c.364]

Мы здесь остановились на обозначении профилей в нормали, так как это показывает, какие именно характерные данные профиля, по мнению составителя нормали, определяют в первую очередь качества профиля. Мнения по этому вопросу могут быть, конечно, различными, в зависимости от методики профилирования лопаток и от наиболее удобного использования нормалей в практике подбора профилей при проектировании проточных частей агрегатов. [c.196]

Статистические характеристики дороги. При движении трактора по неровностям пути в качестве профиля дороги может быть принят в первом приближении график выпрямленной синусоиды, представляющий собой следующие друг за другом положительные полуволны синусоиды, частота и амплитуда которых определяется радиусом колеса, длиной и высотой препятствия и скоростью движения трактора. [c.262]

На установке производится определение условий возникновения кавитации на профиле, участков возможной эрозии в заданном диапазоне изменения кавитационного параметра и углов атаки, гидродинамического качества профиля при отсутствии и наличии кавитации, условий возникновения сильной вибрации профиля. [c.8]

Гидродинамические качества профиля в заданном диапазоне изменений кавитационного параметра кв. могут быть определены посредством измерения лобового сопротивления X и подъемной силы У. Введя коэффициенты подъемной силы Су и лобового сопротивления [c.17]

Соотношения коэффициентов Су й Сх в широкой области изменения от —3° до +8° при Ац=2,5 1,6 0,6 0,5 для трех профилей приведены в качестве примера на рис. 1-12. Ход кривых наглядно показывает весьма значительную зависимость обратного качества профилей от величины кавитационного параметра. [c.17]

Эффект влияния статического давления (напора) на условия зарождения и развития кавитации, на обратное качество профиля и его компоненты (Су, Сх) изучался посредством проведения серии экспериментов с изолированными профилями на кавитационной гидродинамической трубе [Л. 21, 27]. Для испытаний были выбраны профили и Кларк Уц,7. Хорда и размах профиля 30 [c.30]

Обратное качество профиля зависит в значительной степени от статического давления (рис. 1-25), и, следовательно, можно ожидать, что к. п. д. поворотнолопастных турбин, испытанных при низких напорах, будут отличаться от к. п. д., полученных при высоких напорах. [c.36]

Качество профиля в значительной степени определяется величиной угла профиля у (рис. 13.7, для выпуклого и вогнутого профилей у изменяется по высоте зуба). При увеличении у уменьшается износ зубьев и шарниров, связанный с перемещениями шарниров по профилю зуба в процессе зацепления (см. ниже). С другой стороны, увеличение у приводит к усилению удара шарниров при входе в зацепление, а также к увеличению натяжения холостой ветви цепи. Более благоприятным в этом отношении является также вогнутый профиль. [c.299]

Сопоставляя граничные условия для интегральных уравнении (УП-19) и (У11-38), замечаем, что они аналогичны, поэтому в качестве профиля температуры выбираем такой же по форме полином, как и для профиля скорости (УП-20) [c.141]

Оказывается, что с помощью непрерывного распределения источников и стоков вдоль оси можно получить такие формы, которые эмпирически признаны выгодными в качестве профилей дирижаблей. В таких случаях можно вычислить давление жидкости и результаты сравнить с опытом. [c.162]

Если на свободной поверхности = О, то соответствующий профиль будет иметь вид циклоиды. Кривые равного давления изображены на рис. 282. Любая из них может быть взята в качестве профиля свободной поверхности. Предельная форма кривых — циклоида с остриями, направленными вверх в точках возврата. Вертикальные линии показывают невозмущенные положения столбов воды. [c.401]

При уменьшении а обнаруживается следующее замечательное явление на больших углах атаки кавитация значительно улучшает качество профиля (лобовое сопротивление уменьшается больше, чем подъемная сила). Причина этого явления заключается в том,что возникновение кавитации на передней части подсасывающей стороны делает профиль значительно более удобообтекаемым . Однако при дальнейшем уменьшении а область, охватываемая кавитацией, расширяет- [c.417]

В качестве профилей сопряженных зубьев можно взять взаимно вгибающие кривые. Их следует подобрать таким образом, чтобы общая нормаль к профилям в точке касания их делила линию центров на отрезки, обратно пропорциональные заданным угловым скоростям. На практике для очерчивания профилей зубьев круглых цилиндрических зубчатых колес получили применение развертка круга (эвольвентное зацепление) и циклические кривые (эпициклоида, гипоциклоида, циклоида). [c.173]

Качество профиля в значительной степени определяется значением угла профиля у (рис. 13.7, для выпуклого м вогнутого профилей V изменяется по высоте зуба). При увеличении у уменьшается износ зубьев и п]арниров, связанный с перемещениями шарниров по [c.247]

Пример 15.4. На двух балках (рис. 538) установлен двигател ,, в котором имеется несбалансированная вращающаяся масса m(,g= 40 к Г). Радиус дисбаланса г = 0,1 см. Число оборотов массы н = 3000 оЩмин. Вес двигателя 180 кГ. Длина балок I = 1,5 м. В качестве профиля выбран швеллер К 12 (см. таблицу в приложениях). Для сечения каждой балки У ,. = 304 сж . Требуется произвести проверку на резонанс. [c.472]

Приведены современные методы расчета и способы снижения оетаточных напряжений, возникающих в профилях. Основное внима-нйе уделено процессам формирования поля температур и остаточных напряжений при прокатке крупных профилей сложной конфигурации. Дано теоретическое и экспериментальцое обоснование экономичных способов получения оптимального поли остаточных иапряжений, повышающих качество профиля. [c.58]

В качестве профиля с, неразрывно связанного с движущейся фигурой, а следовательно, с окружностью I, возьмем дугу эпициклоиды, имеющей окружонсть I своей базой, а рулеттой произвольную окружность к. Мы можем непосредсгвенно утверждать (рубр. 35), что сопряженный профиль в этом случае представляет собой дугу гипоциклоиды, которая имеет своей базой окружность X и рулеттой ту же окружность к, если только остановимся на предположении, что окружности I и X имеют внешнее касание. Действительно, достаточно себе представить эти три кривые, соприкасающиеся в точке I, чтобы стало ясно, что окружность к касается внешне окружности I, если она имеет с X внутреннее касание, и обратно. Отсюда следует, что с есть дуга гипоциклоиды, у— дуга эпициклоиды. [c.250]

Применение центроид в механизме с перекатываюищмися рычагами. Износ профилей перекатывающихся рычагов весьма незначителен в тех случаях, когда профили перекатываются друг по другу без скольжения. llo tpoeHHe профилей таких рычагов покажем на примере механизма, сообщающего движение клапану. В качестве профиля ведущего рычага выберем прямую требуется построить соответствующий профиль на ведомом рычаге (рис. 5). [c.16]

Величины М и JV, полученные в результате учёта только индуктивных потерь, должны исправляться величиной ripM =M т р и N — -N-Tip. Больше всего качество профиля сказывается на rip при больших значениях Z, поэтому применение профилей с большим значением качества k = — особенно важно для [c.213]

Если в результате расчёта получены существенные отклонения по коэфициенту стеснения k и качеству профиля X от предварительно принятых значений, то необходимо произвести повторный расчет второго приближения. Тол-щй 1у. профиля нео5>1рдимо выбрать в соответствии с расчётом лопасти на прочность, который производится на сложное напряжение изгиба под действием сил Y п X, а также растяжения под влиянием центробежной силы. Кручение, вызванное смещением точки приложения равнодействующей сил гидравлического давления от линии центров тяжести сечений лопастей, учитывается введением соответствующего коэфициента запаса. Силы гидравлического давления при расчёте лопасти на прочность увеличивают в отношении мощности холостого хода Nq к рабочей мощности. [c.366]

Чтобы получить выражение для толщины потери импульса Й2, нужно выбрать некоторый профиль скорости в пограничном слое. Преимущество интегрального метода состоит в том, что окончательное решение слабо зависит от формы профиля скорости. Опыт расчета ламинарного течения в трубах наводит на мысль, что в качестве профиля скорости в пограничном слое может оказаться вполне подходящим простой параболический профиль. И действительно, уже с помощью параболического профиля получается вполне удовлетворительное решение. Однако, если проанализировать дифференциальное уравнение -пограничного слоя (7-1) и заметить, что д и[ду на стен ке должна быть равна нулю, можно получить более точное решение. При параболическом профиле скорости д и1ду фО. Но уже для кубической параболы д и/ду —О. Рассмотрим профиль скорости в виде кубической параболы [c.116]

Диаграммы на рис. 1-2 позволяют устанавливать углы атаки оо, соответствующие минимальному значению обратного качества профиля (Сх/Су)мин при различных кавитационных состояниях потока. Получаемая при этом зависимость Ооомин от ка может быть представлена [c.18]

Пересмотрели и рациональную форму матрицы. Ранее для обработки материалов аэрокосмической техники в большинстве случаев пользовались матрицами прямоугольной или конической формы. В новой геометрии матрица приобрела обтекаемую форму, со сглаженным входом и выходом, в результате не возникали участки с резким изменением скорости движения металла. Обтекаемая матрица по всем своим napaMeTpaN способствует повышению производительности процесса, полезному выходу металла и повышает равномерность его качества. Профиль обтекаемой матрицы оптимизировали [7] пс результатам, полученным при математическом моделирование металлического потока. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...