Анализ данных по усталости

АНАЛИЗ ДАННЫХ ПО УСТАЛОСТИ [c.38]

Известно много работ по статистическому анализу данных по усталости материалов [14]. Основной целью [c.42]

В разд. 7.6 отмечалось, что значительный разброс данных по усталости заставляет использовать при описании, анализе и сопоставлении данных по усталостному разрушению статистические методы, с помощью которых расчетчик может обоснованно добиться требуемой надежности. Некоторые приемы и методы статистики, используемые при проведении усталостных испытаний и анализе их результатов, будут описаны на нижеследующих страницах. Однако, прежде чем перейти к их изучению, необходимо напомнить некоторые основные определения и понятия статистического анализа. [c.317]

Величина критического повреждения du, входящая в это выражение, зависит от формы блока, а следовательно, и от спектра нагружения и убывает с увеличением разности между амплитудами наибольшего и наименьшего напряжения, т. е. крутизны спектра (на высоких уровнях напряжений относительные наработки по числу циклов обычно бывают незначительными). Для <1к на стадии окончательного разрушения В. П. Когае-вым предлагается следующее выражение, вытекающее из анализа экспериментальных данных по испытаниям на усталость при различных формах спектра [c.180]

Благодаря статистическому анализу результатов усталостных испытаний сплавов удается выявить некоторые закономерности усталостных свойств титана, которые не удается раскрыть при обычном определении среднего предела выносливости. Следует отметить, что большой разброс данных при циклических испытаниях сплавов заставляет строить полные вероятностные кривые не только для определения гарантированного предела выносливости металла с заданной надежностью (вероятностью) неразрушения, но даже при выборе сплава, так как по средним значениям предела выносливости (при Р-, = Б0 %) может быть выбран один сплав, а по вероятности неразрушения 99,9 % —другой сплав из-за меньшего разброса данных по его долговечности. При статистическом анализе более точно можно подобрать и математическую форму кривой усталости в координатах а—1дЛ/, что дает более точные сведения о пределе выносливости при большом количестве циклов нагружения. Например, при сравнении крупных поковок из сплавов ПТ-ЗВ и ВТ6 среднее значение предела выносливости у первого оказалось на 20 МПа выше, что находится в пределах разброса данных при построении полных вероятностных диаграмм из этих сплавов выяснилось, что сплав ВТ6 по пределу выносливости с вероятностью неразрушения 99,9 % при Л/= 10 цикл превосходит сплав ПТ-ЗВ более чем на 70 МПа. Статистический анализ позволил определить предел выносливости сплава ВТЗ-1 при если при Л/=10 цикл средние пределы были равны 430, 320, 197 МПа (соответственно для гладких образцов и надрезанных при а. =1,4 и . = 2,36), то при N- °° пределы выносливости оказались равными только 312, 217 и 72 МПа [96]. [c.142]

Анализ запасов прочности показывает, что кривая допускаемых циклических деформаций по нормам [249] (рис. 4.1.6,б, кривая 1) оказывается чрезмерно консервативной. Как следует из экспериментальных данных по малоцикловой усталости компенсаторов, кривая допускаемых циклических деформаций для рассматриваемой конструкции может быть смещена (кривая 2), обеспечив увеличение расчетного радиуса до трех раз по числу циклов нагружения. [c.187]

Совместный анализ результатов испытания на усталость и данных по качеству поверхностного слоя образцов после различных технологических вариантов обработки их показывает, что сопротивление усталости имеет вполне выраженную взаимосвязь с параметрами поверхностного наклепа — глубиной и степенью (рис. 5.25). [c.218]

Из анализа данных видно, что испытания по методу Ивановой дают довольно завышенные величины удельных нагрузок (погрешность составляет +50- -100%). По методу Одинга — Вейбулла, наоборот, результаты получаются заниженными по сравнению с действительными значениями удельных нагрузок (погрешность составляет —35%)- Оценка удельной нагрузки, соответствующая пределу усталости, производимая по методу Муратова, является весьма неточной, результаты значительно завышены по сравнению с действительными значениями (погрешность + 377%). [c.112]

Анализ немногочисленных данных по влиянию ингибиторов на коррозионную усталость сталей в кислых средах показывает, что в настоящее время еще не установлены закономерности, позволяющие целенаправленно подбирать ингибиторы, существенно повышающих долговечность сталей от коррозионной усталости. Можно отметить, что чем выше способность ингибитора тормозить коррозию и наводороживание, тем выше усталостная прочность. [c.82]

В охлаждаемых сплавах и рабочих лопатках напряженное состояние в критических участках гораздо сложнее, чем в образцах, используемых для испытаний на ползучесть и усталость. Вообще говоря, общедоступны только данные по одноосному нагружению, так что при конструировании деталей приходится прогнозировать служебную долговечность в условиях двух- или трехосного нагружения, пользуясь данными для одноосного напряженного состояния. Методы анализа напряжений в деталях сложной конфигурации становятся все более тривиальными, поэтому определить характер напряженного состояния и уровень напряжений проще, чем установить точную модель поведения материла. [c.78]

Книга посвящена анализу и оценке разрушения металлов. Автор подробно рассматривает его виды, дает классификацию 23 типов механического разрушения. При анализе пластического поведения металлов он описывает дислокационные представления. Важное место в книге занимают вопросы многоцикловой и малоцикловой усталости привлекаются различные линейные и нелинейные представления о накоплении усталостных повреждений. Заметное место отведено статистическому анализу разрушения в условиях усталостного нагружения. Формулируется феноменологический взгляд на процессы ползучести, представлены данные по опытам на ползучесть, в том числе и при циклическом законе изменения температуры и внешней нагрузки. [c.5]

Эти и другие многочисленные примеры показывают, что при ползучести помимо деформации и разрушения важной проблемой 143], как и при усталости, является механизм распространения треш 1ны до возникновения повреждения. Тем не менее систематические испытания на распространение трещины при ползучести при постоянных температуре и напряжении с применением образцов с надрезом до 1970 г. практически не проводились. Одной из причин такого положения было то, что постановка проблемы зависела от знаний и имеющихся данных по ползучести. Исходили из того, что во-первых, не существует таких испытаний, которые можно было бы легко осуществить как испытания на распространение треш шы при ползучести во-вторых, предполагалось, что процесс распространения трещины при ползучести по сравнению с усталостью занимает очень малую часть общей долговечности до разрушения , в-третьих, считали, что одна магистральная трещина, анализ состояния которой возможен с использованием механики разрушения, не вызывает разрушения при непрерывном распространении, а разрушение [c.162]

Систематизация данных по статистической оценке характеристик усталости конструкционных металлов, анализ данных натурных испытаний, накопление информации об эксплуатационной нагруженности изделий способствовали использованию вероятностных методов расчета на усталость на стадии проектирования и при анализе надежности изделий в условиях эксплуатации [4, 7, 14— 15, 17, 24, 29, 36, 37, 40-43]. [c.256]

На основе анализа многочисленных случаев повреждения, трещинообразования и аварий стальных конструкций разного назначения (сосуды и аппараты давления, резервуары, трубопроводы) рассмотрены вопросы технического диагностирования состояния металлов и определения их фактических механических свойств, в том числе характеристик трещиностойкости. Выполнен анализ факторов достижения предельных состояний конструкций по механизмам вязкого и хрупкого разрушений, усталости и ползучести металлов. Обобщены данные по оценке механических свойств металлов неразрушающими способами. [c.2]

Анализ данных [72] по кинетике динамического деформационного старения углеродистых сталей в процессе циклического нагружения при низких амплитудах нагружения, близких к пределу усталости, показывает, что возможны два типа реакций динамического деформационного старения. Реакция динамического деформационного старения первого типа имеет сходство со статическим деформационным старением, и скорость ее проявления пропорциональна концентрации растворенных атомов внедрения. Второй тип старения возникает при циклическом нагружении закаленных и отпущенных углеродистых сталей, которые содержат многочисленные тонкие цементные пластинки, и не зависит от находящегося в растворе, в начале циклического нагружения, углерода. В этом случае эффект динамического деформационного старения обусловлен переходом атомов углерода из тонких цементитных частиц в раствор в активных полосах скольжения. Исследования внутреннего трения показали, что оба рассмотренных типа реакций старения имеют низкую энергию активации (около 0,5 эВ) [72]. [c.237]

В результате рассмотрения особенностей влияния факторов и статистической обработки (регрессивный и дисперсионный анализ с определением наиболее вероятных значений параметров и их оценкой) большого числа опытных данных по параметрам кривых усталости установлены следующие основные закономерности (табл. 4 и 5). [c.93]

Нами этот подход был применён для термоактивационного анализа экспериментальных кривых усталости, полученных для разных режимов испытаний и последующего расчета прогнозных кривых усталости для режимов, по которым экспериментальные данные отсутствуют, на основе данных такого анализа. [c.88]

В случае анализа развития разрушения в области малоцикловой усталости, когда трещины имеют небольшие размеры к моменту перехода к ускоренному разрушению, их называют малыми трещинами (см. рис. 3.1, 3.2). Речь идет о разрушении, которое аналогично последнему этапу развития разрушения больших трещин. Однако кинетика малых трещин рассматривается в условиях постоянства деформации. По вопросу кинетики коротких трещин можно получить подробную информацию в обзорах [10,11], а для малых трещин подробный анализ закономерностей дан, например, в обзоре [12]. [c.132]

При анализе экспериментальных данных можно оценивать сопротивление материалов распространению трещины по трем кривым кривой усталости по окончательному разрушению, кривой усталости по моменту образования трещины и кривой по периоду развития трещины, характеризующей вторую стадию накопления повреждений. В результате будет определена живучесть детали или элемента конструкций с трещиной. [c.37]

Анализ результатов испытаний теплостойкой стали при температуре 600° С [И] с накоплением как усталостных, так и длительных статических повреждений представлен на рис. 3, д в координатах dy = N/Np и d = т/тр, причем область, полученная непосредственно опытом, выделена и в более крупном масштабе. На рис. 3,6 приведены кривые малоцикловой усталости в амплитудах полных деформаций 8о( как по опытным данным (сплошные линии) для трех значений длительности выдержки Ат = 0,5 мин (кривая 1), Дт = [c.8]

В данном обзоре рассмотрены многие экспериментальные факторы, которые оказывают влияние на чувствительность к коррозионному растрескиванию титановых сплавов. Хотя общая основа была установлена, очевидно, что требуется дальнейший экспериментальный и особенно теоретический анализ. Таким образом, представленный обзор следует рассматривать как прогресс в этом направлении несомненно, что некоторые дискуссионные практические и теоретические факторы в будущем будут преданы забвению. Необходимо подчеркнуть, что многие проблемы КР для специфических пар сплав/среда были решены вскоре после их открытия. Это не означает, однако, что такие проблемы не возникнут в будущем, но можно надеяться, что этот обзор будет полезен при распознании таких проблем. Субкритический рост трещин может происходить по механизму иному, чем при КР. Наиболее важным является рост усталостных трещин. В последние годы много внимания уделялось рассмотрению аналогии между коррозионным растрескиванием и коррозионной усталостью имеются указания и на взаимосвязанность этих процессов. При применении титановых сплавов в авиационно-космической технике и при подвод- [c.431]

На основании анализа опубликованных данных и наших исследований можно сделать заключение, что воздух, который не оказывает заметного влияния на усталость гладких образцов и который обычно принимают за эталонную среду при сравнении агрессивности сред, существенно снижает сопротивление усталостному разрушению металлов по сравнению с вакуумом или очищенными газами. Вода и водные растворы солей и кислот также увеличивают скорость развития усталостных трещин в сплавах на основе железа, алюминия, титана и других металлов. [c.86]

Расчет несущей способности производится на основе анализа общих и местных деформаций (или напряжений) элементов конструкций и по расчетным кривым усталости или по данным малоцикловых испытаний лабораторных образцов/по соответствующему руководящему техническому материалу. [c.216]

Химический состав и физико-механические свойства материалов весьма существенно влияют на кинетику распространения трещин термической усталости. Общую сравнительную оценку материалов по показателю интенсивности роста термоусталостных трещин при охлаждении в воде можно получить из анализа графиков (см. рис. 60) и данных табл. 18. [c.144]

Пример 6.1. Произвести линейный регрессионный анализ результатов испытаний на усталость образцов из хромоникелевой стали по данным табл. 6.4 с целью подбора уравнения левой ветви кривой усталости и оценки ее параметров. [c.147]

Неоднократный статистический анализ показал, что базе испытания более 5-10 десятикратное увеличение числа циклов не приводит к изменению вычисляемого предела выносливости более, чем на 10%. В частности, для технически чистого титана [77, 100] снижение напряжений с (1,05-h1,08)(i i до1(1 ,, т. е. на 5—8%, влечет за собой по меньшей мере десятикратное увеличение циклической долговечности. В табл. 33 приведены значения предела усталости, вычисленные по данным рис. 63 (сплав ПТ-ЗВ надрезанные образцы, плоский изгиб). Как следует из табл. 33, умень-шение- азы в 10 раз (с 10 до 10 ) может с 33% вероятностью привести к увеличению определяемого предела выносливости с 14 до 15,4 кг/мм, т. е. на 10%. Это же изменение, но с большей вероятностью может произойти при изменении базы в 20 раз (с 5-10 до 10 циклов). [c.136]

На рис. 54 приведено поле разброса данных по долговечности сплавов ВТ6С в зависимости от амплитуды общей деформации Ае/2. Анализ результатов испытаний других титановых сплавов с однотипной структурой показал, что значения долговечностей достаточно хорошо ложатся в полосу разброса данных, приведенных на рис. 54. Это свидетельствует о том, что для изученных титановых сплавов с однотипной структурой существует единая кривая усталости при жестком нагружении. [c.94]

Важно подчеркнуть, что пороговая величина скорости роста усталостной трещины получена равной Vis 2,5-10 м/цикл, что близко к статистически среднему размеру ячейки дислокационной структуры на границе перехода в процессе пластической деформации от мезоуровня I к мезо-уровню II (см. главу 3). Указанные данные по монотонному растяжению образцов подтверждаются результатами экспериментальных исследований сталей в области малоцикловой усталости при постоянном уровне пластической деформации [61]. В испытанных образцах исследовали дислокационную структуру, оказалось, что фрагментированная дислокационная структура представляет собой ячейки и стенки дислокаций. Выполненный статистический анализ размеров фрагментов показал, что при всех уровнях циклической пластической деформации размер ячейки (1,5-2,0) 10 м встречается наиболее часто (см. рис. 3.13). Важно подчеркнуть, что с возрастанием длительности нагружения до разрушения относительная частота формирования ячеек или стенок с указанным размером также возрастает. Это дает основание полагать, что прирост усталостной трещины в пределах указанного размера контролируется одним механизмом разрушения, а далее происходит усложнение механизма разрушения, что должно иметь отражение в кинетическом процессе и описывающих этот процесс кинетических уравнениях. [c.193]

Библиография работ по усталости слоистых композитов весьма обширна. Результаты последних исследований можно найти в [45—47]. Уравнения в форме (6.19) не нашли, по-видимому, широкого применения для анализа поведения слоистых композитов с концентраторами напряжений. Это не удивительно по причинам, отмеченным ранее. Однако такие уравнения успешно использованы в работе [48] для расчета скорости роста трещины в слоистых стальных пластинах и распространения расслоения в слоистых образцах графит — алюминий или S-стекло — алюминий. В работе [49] при сопоставлении данных для слоистого композита в виде мата из рубленого Е-стекла на полиэфирном связующем со степенным уравнением в форме (6.19) найдено, что /г 5. В работе [50] обнаружено, что для стеклопластика (S ot hply 1002) со схемой армирования [90°/0790°]s при нагружении в направлении 0° соответствие с уравнением (6.19) можно получить, положив п= 1. Во всех этих работах предполагалось, что основной механизм сопротивления росту трещины состоит в затуплении магистральной трещины ири прорастании перед ней в перпендикулярном направлении вторичных трещин. [c.243]

Приведенные в работе данные, их обобщение и анализ представляют основу для дальнейшего развития как теоретических, так и экспериментальных исследований в области а) разработки новых физических моделей процесса хрупкого разрушения, основанных не на традиционных схемах неоднородности дислокационной структуры, а за счет реализации различного рода локальной неоднородности распределения ансамбля кластеров из точечных дефектов различной мощности и природы б) изучения основных закономерностей эволюции дислокационной структуры при испытаниях на длительную и циклическую прочность и физической природы усталости металлических и неметаллических материалов в различном диапазоне напряжений и температур в) расшифровки и интерпретации данных по низкотемпературному внутреннему трению металлических и неметаллических материалов и идентификащи их механизмов с учетом возможного влияния чисто методических эффектов (обусловленных спецификой метода и режима испытаний) на характер получаемой информации, а также выявления физической природы механизма старения материала тензодатчиков в процессе их эксплуатации г) получения количественной информации о кинетике, механизме и энергетических параметрах низкотемпературной диффузии (энергии образования и миграции вакансий и междоузлий, значения их равновесных концентраций и др.) д) развития теоретических основ и соз- [c.8]

Для различных материалов имеют место различные соотношения. При этом следует учитывать сложность установления такого критерия на основе анализа весьма малых величин неупругих деформаций, соответствующих пределу выносливости на базе 10" циклов. Более обоснованный вывод можно сделать, если проанализировать значения деформаций в широком интервале долговечностей. Выполненный в работе [127] анализ показал, что для ряда различных по своим свойствам материалов результаты испытаний образцов при растяжении — сжатир , кручении тонкостенных и сплошных цилиндрических образцов достаточно хорошо укладываются на прямые в координатах Ig Ig TVp с пересчетом сдвиговых деформаций в нормальные с учетом = 28а,. Вместе с этим следует сделать вывод, что количество экспериментальных данных по сопоставлению неупругих деформаций, имеющих место при различных соотношениях главных напряжений, в области многоцикловой усталости весьма ограниченно, чтобы можно было сделать однозначные выводы. [c.170]

Выполненный выше анализ теорий усталостного разрушения металлов, базируюш ихся на энергетических критериях, показывает, что главные задачи, которые могут быть решены на основ такого подхода, сводятся к расчету кривых усталости гладких образцов на основе данных по их деформированию и разрушению при монотонном увеличении нагрузки и к определению предела выносливости по начальному участку кривой усталости. Недостатком этих работ, с одной стороны, является отсутствие подходов, которые дали бы возможность учесть влияние на характеристики сопротивления усталостному разрушению конструкционных и эксплуатационных факторов и, с другой — ограниченность экспериментальных данных, по которым осуш ествлялись проверки справедливости энергетических критериев. [c.209]

Проведенный анализ экспериментальных данных по сопротивлению усталости различных материалов (жаропрочных сплавов,, сталей, титановых и алюминиевых сплавов) при нормальной и по )зышенных температурах подтверждает рассмотренные ранее особенности кривых усталости и распределений IgjVp и Iga-i. [c.119]

Пирсон [16d] исследовал зарождение и последующий рост малых трещин (0,006 < а < 0,25 мм) в алюминиевых сплавах BSL 65 (предел текучести 490 МПа) и ДТД 5050 (предел текучести 540 МПа). Испытания на усталость при консольном изгибе проводили на гладких образцах круглого сечения типа I (по ГОСТ 23026—78) в линейно-упругих условиях нагружения. Анализ полученных экопе риментальных данных был проведен с использованием критериев линвйнЬ>упругой механики разруше>й1Я. Экспериментальные данные по исследованию кинетики роста как длинных, так и малых трещин представлены на рис. 53, а, б, из которых следует, что скорость роста микротрещин больше, чем макротрещин. Пирсон пришел к выводу, что скорость роста малых трещин стремится к значению, рассчитанному по уравнениям для данных трещин при глубине их, превышающей 0,13 мм. Другими словами, была определена характеристическая длина трещины, при превышении которой поведение как малых, так и длинных трещин становится одинаковым, т.е. раз личия между ними пропадают. [c.176]

В связи с изложенным ниже анализом экспериментальных данных по накоплению повреждения следует остановиться на вопросе о роли различных стадий процесса усталости при установлении соответствующих закономерностей. Наиболее существенные отличия в протекании накопления повреждения следует ожидать между стадией до образования трещины и стадией развития трещины. При усталостном разрушении гладких лабораторных образцов (диаметром 7—10 мм) относительная длительность стадии развития трещины, как показывают соответствующие наблюдения, составляет от общей длительности, необлодимой для разрушения, около 10%, причем эта величина мало зависит от уровня напряжений. [c.6]

Анализ значительного объема информации, полученной на основе экспериментальных данных об эксплуатационной напряженности деталей, ответственных за прочность конструкции в целом, показывает, что справедливо использование нормального распределения величины 6 i, одинакового для всех уровней напряженности, а также предположение о незнаадтельности изменения формы блока (т. е. величины tu Оаг и йк, если рассматривать последнюю как зависящую от формы блока). Изменчивость параметров кривой усталости можно охарактеризовать дисперсией (ст-Од, так как влияние дисперсии величин Л о и m по сравнению с дисперсией S( , играет второстепенную роль при определении [c.173]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

Ранее нами при построении и анализе диаграммы усталости было проведено комплексное исследование ряда физико- механических свойств стали 36Г2С [2]. С учетом развития этой диаграммы и накопления новых экспериментальных данных с применением феррозондо-вого метода контроля по характеру приращения амплитуды сигнала эдс второй гармоники построена обобщенная диаграмма усталости, в которой весь процесс в зависимости от числа циклов нагружения разбит на несколько стадий усталости линиями одинаковой энергоемкости (структурной повреждаемости). Эти линии построены по характерным точкам перегиба кривых приращения амплитуды сигнала с феррозондового преобразователя и могут быть использованы для анализа состояния объекта контроля, подверженного усталости при различных уровнях приложенного напряжения испытания. Характер кривых позволяет разделить их на шесть стадий усталости [c.109]

Описанный метод используется чаще всего при линейном напряженном состоянии. Он применим также при чистом сдвиге (символ п заменяется на т). Существенно то, что один переменный параметр сопоставляется с одной кривой усталости. Это ограничивает применение метода при тензо.метрировании деталей машин. В данном случае необходимо отодвинуть тензорезисторы от опасной точки, так как напряженное состояние в ее окрестности редко бывает простым — линейным или чистым сдвигом. Тогда, если имеется кривая усталости, построенная по данным испытаний образцов, необходимо оценить влияние концентрации напряжений и других конструктивных и технологичных факторов. Из-за этих затруднений необходимо располагать методом прогнозирования усталостной долговечности при сложном напряженном состоянии. В связи с тензометрированием сделанный анализ относится к случаю плоского напряженного состояния. [c.401]

Другим важным вопросом обеспечения прочности и ресурса атомных реакторов, не получавшим отражения в традиционных расчетах энергетических установок по уравнениям (2.1) —(2.3), являлся анализ сопротивления деформациям и разрушению при циклическом нагружении [2,5-7,16]. Как следует из данных гл. 1, в процессе эксплуатации атомных реакторов число циклов нагружения на основных режимах изменяется в достаточно широких пределах - от (2- 5) 10 при гидроиспытаниях до (1 2) Ю при программных изменениях мощности и до 10 —10 с учетом вибро-нагруженности. Систематические исследования прочности в этом диапазоне числа циклов были начаты применительно к энергетическим установкам в середине 50-х годов, а в середине 60-х годов были сформулированы основные (преимущественно деформационные) критерии разрушения и свойства диаграмм циклического деформирования [17,18 и др.]. По опытным данным, полученным на лабораторных образцах, было показано, что при числе циклов до 10 циклические пластические деформации оказываются сопоставимыми (в диапазоне числа циклов 10 —10 ) или существенно большими (в диапазоне числа циклов 10 -5 10 ), чем циклические упругие деформации. При этом в зависимости от типа металлов и условий нагружения (с заданными амплитудами деформаций или напряжений) пластические деформации по мере увеличения числа циклов могут возрастать (циклически разупрочняющиеся металлы), уменьшаться (циклически упрочняющиеся металлы) или оставаться постоянными (циклически стабильные металлы). Указанные особенности поведения металлов при циклическом упругопластическом деформировании обусловливают нестационар-ность местных напряжений и деформащ1Й в зонах концентрации при стационарных режимах внешних нагрузок. Для малоцикловой области уравнения кривых усталости и сами кривые усталости при числах циклов 10 —Ю представлялись не в амплитудах напряжений (как для обычной многоцикловой усталости при числах циклов 10 —10 ), а в амплитудах упругопластических деформаций. [c.40]

Под коррозионной стойкостью понимают способность материала сопротивляться различным видам коррозионного воздействия, среди которых к наиболее важным относятся следующие общая коррозия, структурно-избирательная коррозия (межкристаллит-ная, ножевая, язвенная и другие виды местных повреждений), коррозионно-механическое воздействие на материал (коррозион- ное растрескивание, коррозионная усталость). Анализ повреждений материала показал следующие цифрыразрушениятехнологичес-. кого оборудования под воздействием коррозии (по данным ВНИИ-химмаша) общая коррозия — 31% межкристаллитная—10% язвенная — 16% кавитация, эррозия —9% коррозионное растрескивание — 22% другие виды—12%. [c.122]

Химический анализ готовых колец был вполне удовлетворительным. Литература по изучению усталостных характеристик подшипниковых сплавов очень бедна. Сравнительно подробно исследованы различные баббиты, и обзор этих данных можно найти в книге Кю-неля [3]. Болленрат, Бунгард и Шмидт [4] сообщают предел усталости баббита Б92 (2.3 кг/мм ) и бинарной свинцовистой бронзы с 18.5 /о РЬ (3.0 кг/мм2). [c.312]

Анализ этих данных показывает, что чистота поверхности оказывает влияние на предел усталости. Это влияние особенно существенно для сталей, имеющих высокий предел прочности. Для стали с пределом прочности Ств = 140 кГЫм при обработке поверхности по 7-му классу чистоты, вместо 9-го, уменьшение предела усталости составляет около 10%. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...