Зависимость износа от параметров трения

ЗАВИСИМОСТЬ ИЗНОСА ОТ ПАРАМЕТРОВ ТРЕНИЯ [c.334]

Зависимость износа от давления и скорости скольжения. Давление на поверхности трения р и скорость относительного скольжения v являются основными параметрами, связанными с конструкцией и кинематикой сопряжений. [c.242]

Как показано выше, трение является сложным многообразным процессом, зависящим от большого числа факторов температурного режима трения, давления, скорости скольжения, удельной работы и мощности трения, макрогеометрических характеристик фрикционного устройства и др. Эффекты взаимодействия (взаимовлияние) факторов дополнительно усиливают зависимость характеристик трения и износа от параметров режима и узла трения. Это объясняется тем, что при различных условиях трения изменяется характер контактного фрикционного взаимодействия и характер физико-химико-механических явлений, влияющих на трение. [c.168]

Полученные экспериментальные зависимости скорости износа от условий трения и свойств материалов затем используются для построения эмпирического уравнения износа. Заметим, что при экспериментальном изучении зависимости скорости износа от параметров трибосистемы (нагрузки, скорости скольжения, температуры и т.д.) в ряде случаев наблюдается явление резкого изменения скорости износа при очень малых изменениях значений параметров. Часто это связано с изменением механизма изнашивания, что необходимо учитывать при испытаниях на износ. [c.359]

Как показали эксперименты, удельная нагрузка и температура, узла оказывают существенное влияние на величину коэффициента трения. На рис. 93, 94 приведены обобщенные зависимости коэффициента трения. На рис. 93, 94 приведены обобщенные зависимости коэффициента трения пар бронза—сталь от параметра р/р р. Зависимости построены для периодов установившегося износа сопряжения. Сплошными линиями нанесены значения f, полученные в результате обработки большого числа измерений по методу наименьших квадратов, а режим ИП пары трения ограничен параметром р/р р < 1. [c.184]

На характер зависимости коэффициента трения от параметра р/ркр оказывают влияние материал пары, виды покрытий валиков и температурный режим работы пары через величину критической удельной нагрузки. Для пары трения бронза—кадмированная сталь при достижении величин удельных нагрузок, равных критическим, происходит скачкообразное увеличение коэффициента трения, что свидетельствует о переходе работы пары из режима ИП в режим усиленного износа бронзовых втулок. В то же время для пары бронза—хромированная сталь этот переход происходит при менее резком изменении коэффициента трения. [c.184]

Таким образом, используя простейшую модель шероховатой поверхности в виде системы штампов и принимая во внимание их взаимное влияние при контактировании с упругим полупространством, можно объяснить существование равновесной шероховатости, определить её параметры в зависимости от условий трения, а также объяснить ряд других экспериментально наблюдаемых закономерностей (снижение скорости износа в процессе приработки и т. д.). [c.439]

Известно, что физическая ширина рентгеновских линий функционально зависит от нескольких переменных (см. гл. П1). Есть основания полагать, что составляющие f>(hki) сложно зависят от внешних условий контактного взаимодействия металлических поверхностей в присутствии активных смазочных сред. В связи с этим выделены некоторые факторы, приводящие к размытию линий на рентгенограмме чистого металла методом Холла определены средний размер блоков мозаики и микродеформаций кристаллической решетки. Интенсивность износа в функции е- V2 и т) /2 (рис. 51) иллюстрирует принципиально разный характер. взаимосвязи интенсивности износа и параметров субструктуры деформированного при трении металла среднего размера блоков е и микродеформаций т]. В функции г не выявлено явной зависимости максимальному износу в смазке ВНИИ НП— 293 и минимальному при трении в среде глицерина (избирательный перенос) соответствует примерно одинаковый уровень микроискажений. Остальные точки на координатной сетке /—т] расположены хаотично. [c.132]

Предложенный метод позволил определить максимальную фрикционную температуру во время торможения, а также время ее достижения [26] оценить уровень температурного поля и термонапряженного состояния в зависимости от параметров микрогеометрии поверхностей контактирующих тел и времени их взаимодействия [29] проследить влияние конвективного охлаждения на температуру и напряженное состояние пары трения при торможении [27] разработать методику контроля пластических деформаций, связанных с износом тормозов [37 . [c.483]

Параметры трения определяют положение основных участков функций И = f v) и И = f P). Например, на рис. 214—217 показаны принципиальные схемы зон смещения стационарных участков зависимостей И = f(v) п И = (Р) для различных смазок и твердости трущихся тел. Смещения внутри области нормального износа при граничной смазке (рис. 214 и 215) зависят от состава, агрегатного состояния, вязкости и маслянистости смазочных материалов. [c.334]

На рис. 218—223 приведены экспериментальные закономерности И = f(v)нИ = f P)и зоны их смещения в зависимости от изменения основных параметров трения — свойств материалов, смазки (жидкой и твердой), газовой среды. Следует отметить определяющую роль кислорода в процессе износа и смазочного действия, так как от его присутствия и концентрации зависят не только границы стационарного участка, но и его наличие вообще, при отсутствии кислорода [c.334]

Расчет изменения начальных параметров деталей машины. Этот расчет производят на основе физических закономерностей и конструктивной схемы узла. При этом в зависимости от скорости процесса оценивают изменение показателей с течением времени (см. гл. 2, 4, п. 3). Например, для изнашивания производят расчет распределения износа по поверхности трения и изменение взаимного положения сопряженных деталей с течением времени. [c.113]

Износостойкость покрытий, как и другие их свойства, зависит от режимов работы и толщины покрытий. На рис. 121 показана зависимость износа хромовых покрытий от плотности тока и температуры. Как следует, из рассмотрения рис. 121, а, б, наименьший износ обоих видов осадков определяется оптимальными значениями и I, различными для каждого электролита. Большое влияние на изнашивание покрытий оказывает толщина осадка. С увеличением толщины осажденного слоя все параметры процесса изнашивания ухудшаются (рис. 122). При толщине покрытий 0,1—0,15 мм хромовые осадки обладают высокой износостойкостью, особенно при трении по чугуну. При сухом и граничном трении износостойкость хрома [c.289]

Если износ цепи находится в прямой зависимости от величины работы сил трения в шарнирах звеньев at, то из выражения (2) видно, что на него оказывают решающее влияние режимные факторы р, щ и фактор конструктивных параметров передачи [c.237]

Вместе с тем в общем случае скорость скольжения не может быть исключена из числа основных факторов трения, в частности потому, что от нее зависит тепловое состояние трущихся поверхностей. Учет скорости скольжения важен при изучении износа инструмента. Скорость скольжения Аи и абсолютная скорость движения тела V связаны между собой, но при одной и той же скорости V скорость скольжения может быть разной в зависимости от величины деформации и других параметров. [c.35]

Исходным ( оптимальным ) параметрам и условия. соответствует базовое значение удельного давления Ро, приведенное в таблице DiN в зависимости от заданных Уц и (см. рис. 1). Для параметров и условий, отличающихся от исходных, удельное давление должно корректироваться с помощью поправочных коэ(1х )ициентов %, к , и ку, значения которых приведены в таблицах DiN. Так, коэффициент удельного износа (пути трения) X учитывает изменение межцентрового расстояния в диапазоне А( = 2Q -i- 160 в зависимости от / = 1 -ь 7 и характера (ударности) нагрузки ку значение коэффициента мощности йд. зависит от I и Zj. При этом с увеличением значений параметров Zj, А, и i допускаемое удельное давление Pd n повышается, но не по линейной зависимости, а по степенной. [c.106]

При изучении влияния технологических показателей на наработку до предельного состояния элементов автомобиля используются различные методы. Наиболее распространенными являются методы физического моделирования, когда проводятся сравнительные испытания различных образцов моделей на машинах трения или натурных образцов на специальных стендах. Как правило, при этих испытаниях изме> няются только технологические показатели, а режим испытаний сохраняется постоянным. Поэтому изменение износа детали или величины зазора в зависимости от наработки характеризуется гладкими возрастающими кривыми (рис. 1.9, а — е). Для нескольких одинаковых элементов, у которых начальные значения технологических показателей различны, получим совокупность кривых, отличающихся друг от друга скоростью изменения показателя. Окончательно результаты изучения проверяют наблюдениями в эксплуатации. В этом случае обычно подконтрольная совокупность испытуемых автомобилей содержит элементы с различными начальными значениями технологических показателей, а из-за непостоянства условий эксплуатации режим работы непрерывно изменяется. В результате такого воздействия изменение износа деталей будет происходить не по плавной возрастающей кривой, а по ломаной линии (см. рис. 1.9, ж). Объясняется это тем, что случайное, благоприятное сочетание действующих факторов вызывает малую интенсивность износа и, наоборот, резкое увеличение скорости износа в отдельные моменты обусловлено случайной неблагоприятной комбинацией действующих внешних факторов. Изменение скорости изнашивания деталей при эксплуатации автомобилей является одной из основных причин, определяющих случайную природу долговечности деталей, узлов и агрегатов автомобиля. Исследование износа одноименных деталей в реальных условиях эксплуатации автомобилей показывает значительное его рассеивание при одинаковой наработке. Из-за различной скорости изнашивания одноименных деталей в реальных условиях также наблюдается рассеивание момента времени, при котором достигается определенное предельное значение величины параметра, [c.23]

Учитывая, что характеристики изнашивания в зависимости от конкретных условий опытов могут отличаться на несколько порядков (например, в сопряжениях цепей они изменяются в пределах восьми порядков, см, рис. 38), такую точность можно считать допустимой для решения ряда задач. Однако прямые расчеты ресурсов деталей с 10-кратной погрешностью могут иметь ограниченное применение, так как далеко не безразлично, будет ли расчетный ресурс равен 100 ч или 1000 ч. Поэтому наряду с прямыми методами расчета на износ, разрабатываемыми в ИМАШе, применяют упрош,енные методы, основанные на использовании опытных данных по конкретным узлам трения. Наибольшее распространение имеют расчеты, основанные на зависимостях, подобных, например, (59) и (60). Их недостатком является то, что коэффициенты А, В, х не раскрывают влияния параметров процесса трення и изнашивания на характеристики износа, и их значения являются грубым обобщением влияния на износ какой-то конкретной совокупности этих параметров. Поэтому точность таких расчетов также невысока. Более точные результаты дают расчеты по предложенному автором методу аналогий, согласно которому срок службы рассчитываемой детали [c.97]

Как уже указывалось выше, вибрация (кроме износа) также заметно влияет на эффективное значение силы трения, изменяя механические и деформационные свойства контакта, его фактическую площадь, тепловыделение на контакте. В зависимости от соотношения скорости и параметров вибрационной нагрузки может наблюдаться как понижение, так и увеличение силы трения. [c.509]

Исследованием связи износа деталей подшипника от сплошности масляного клина, характеризуемой тангенсом угла между линией P= onst выбранного режима и огибающей критические точки RRi, установлена зависимость износа от параметров, определяющих антифрикционные качества узла (подшипника), нагруженности и износостойкости сопрягаемых материалов, измеренной при сухом трении. Уравнение зависимости износа от перечисленных параметров позволяет рассчитать изиос вкладышей из исследованных антифрикционных материалов при заданных условиях и продолжительности работы. [c.82]

Эффекты взаимодействия (взаимовлияние различных факторов, влияющих на процесс трения) дополнительно усиливают зависимость характеристик трения и износа от параметров режима и узла трения. Это объясняется тем, что при различных условиях трения изменяется характер контактного фрикционного взаимодействия и характер физико-химикомеханических явлений, влияющих на трение. [c.260]

Для выявления зависимости износа от различных рецептурных факторов следует, прежде всего, определить условия и вид износа. Усталостный и ос качественно обусловлен такими параметрами, как коэффициент трения х, прочность а , модуль Е, давление N, коэффициент усталостной выносливости Ь в соответствии с (6.2.5). Поэтому можно рассматривать зависимость этих показателей от рецептурных факторов и оценивать их влияние на износ. Попытка такой оценки высокоскоростного износа резиновых уплотнителей вращаюхцихся валов, с учетом зависимости упругопрочностных и фрикционных свойств от температуры, развиваемой в контакте, привели к удовлетворительному совпадению расчетного и экспериментального износа [765, 766, 782]. [c.302]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Аналогичные результаты получены при исследовании влияния шероховатости металлических поверхностей на трение и изнашивание П. Т. Ф. Е. (тефлона) [136]. Показано, что состояние поверхности образцов из тефлона практически не оказывает влияния на коэффициент трения, поскольку тефлон быстро прирабатывается к сопряженному металлическому образцу. Зависимость коэффициента трения и величины весового износа тефлона от шероховатости металлических поверхностей имеет минимум, причем для обеих зависимостей положение минимума соответствует оптимальному значению параметра в пределах от 0,2 до 4 мкм (удельное давление 300 кг1см , скорость 1 м1сек). Таким образом, для пар металл — полимер так же, как для пар металл — металл, зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шероховатости металлического контртела имеет минимум в некотором диапазоне изменения степени шероховатости. [c.9]

На фиг. 7 представлены экспериментальные данные [108] зависимости величины износа (а) и температуры (б) на поверхности трения вкладышей от чистоты поверхности цапф. Окружная скорость — 2 м сек, удельная нагрузка — 60 кг1см , смазка — трансформаторное масло измерение величины износа производилось в каждом случае на пути трения 28 400 м. Оптимальное значение параметра шероховатости поверхности для баббитовых вкладышей составляло от 0,1 до 0,2 мкм, для вкладышей из свинцовистой бронзы — от 0,08 до 0,12 мкм (/ — свинцовистая бронза 2 — баббит Б-83). [c.12]

Эффективность смазочной системы зависит от ее конструктивного совершенства и качества смазочного материала [1 ]. Пока нет четких рекомендаций по дозировке и длительности подачи смазочных материалов в конкретные узлы трения машины. При переводе труш.ихся деталей машин в режим ИП необходимо создавать принципиально новые смазочные системы, которые бы обеспечили автоматическое регулирование параметров работы системы в зависимости от режима работы машины, т. е. необходимо разрабатывать адаптированные смазочные системы, предупреждаюш,ие износ труш ихся деталей машин и снижающие потери на трение. [c.38]

Микрорельеф такой поверхности зависит от способа ее обработки и определяется заданной шероховатостью (ГОСТ, 2789—73). Обычно для уплотнителей неподвижных соединений контактируюш,ие с ними поверхности обрабатываются по 5 или 6 классу шероховатости. От выбора величины параметров шероховатости поверхности зависят уровень герметизации, сила трения и износ уплотнителя. В соответствии с современными представлениями [5] гидродинамики вязкой жидкости утечка G и коэффициент трения (Хтр пропорциональны параметрам микрорельефа уплотняемой поверхности. Чем больше глубина впадин микрорельефа поверхности, тем труднее резине заполнить их объем и тем выше вероятность наличия неуплотненных микроканалов, по которым возможна утечка среды. На рис. 4 приведены экспериментальные данные по изменению утечки подвижных- уплотнителей в зависимости от шероховатости поверхности штока, показывающие, что при одной и той же скорости перемещения утечка возрастает с понижением класса шероховатости. Чем больше величина выступов микрорельефа, тем заметнее их влияние на силу трения, [c.13]

Анализ уравнения (2) показывает, что на интенсивность износа влияет безразмерный параметр pjH пред-ставляюп ий собой отношение контурного удельного давления к твердости материала. Характер этого влияния в упрош енном виде аналитически может быть выражен степенной функцией pjHY, где а в зависимости от величин и V может принимать значения 1,5—2. Это хорошо подтверждается имеющимися экспериментальными данными [18, 27]. Фрикционные свойства материалов в соотношении (2) характеризуются удельной адгезией т, которая связана с коэффициентом трения / [24] [c.10]

Существующие методы определения износа и повреждаемости как правило разбивают на три основные группы а) не требующие разборки— по оценке износа в зависимости от изменения технических параметров машины по химическому, спектральному, активационному анализу смазки б) связанные с разборкой — микро-метрирование, взвешивание, профилографирование в) требующие специальной подготовки поверхностей трения до начала работы — метод искусственных баз, профилографирование, метод радиоактивных индикаторов, дифференциальный метод радиоактивных индикаторов. [c.251]

В подшипниках скольжения между валом и вкладышем возникают силы трения скольжения, которые стараются максимально уменьшить, чтобы снизить непроизводительные затраты энергии и износ взаимодействующих деталей. Для этой цели в опорах скольжения применяют смазочные материалы. В зависимости от кэнструкциопных и эксплуатационных параметров в подшипниках скольжения могут создаваться режимы для гидродинамической или газодинамической смазки. Поэтому подшипники скольжения принято разделять на подшипники, работающие в режимах газодинамической, гидродинамической, полух<идкостной и граничной смазок 41]. [c.149]

При определении предельно допу стимого износа фрикционных элементов муфты сцеплення будем на основании динамики процесса включения считать, чго муфта будет удовлетворительно выполнять свои функции, если момент трення, развиваемый в ней в конце включения, умноженный на коэффициент запаса, будет обеспечивать трогание агрегата с места. Как известно, момент трения наиболее существенно завлснг от нажимного усилия п параметров То н р. Нажимное усилие, создаваемое цилиндрическими пружинами, а зависимости от перемещения нажимного диска изменяется линейно. Кроме того, можно считать, что в процессе включения муфты нажимное усилие также изменяется линейно в зависимости от расстояния, проходимого нажимным диском )63]. Из этого следует, что в процессе эксплуатации муфты сцепления линейная связь между нажимным усилием и перемещением нажимного диска сохраняется. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...