Влияние радиального зазора

Вводя поправку на влияние радиального зазора н неточности размеров детален, практически принимают [c.287]

Отметим, что учет зазора в подшипниках качения роторов ГТД (где этот зазор делается повышенным из-за конструктивных соображений) может сместить критические режимы более чем на 30%, что больше общепринятого запаса на критические обороты, назначаемого конструкторами при проектировании турбомашин. Более того, не учитывая влияния радиального зазора в подшипниках на динамику ротора, невозможно объяснить появление колебаний ротора с частотами, кратными оборотам ротора (см. осциллограмму на фиг. 95). [c.191]

Ц ы п к и н Е. Б. Методы расчета подшипников качения с учетом влияния радиальных зазоров. Вестник машиностроения , 1951, W 5. [c.191]

С поправкой на влияние радиального зазора и деформации колец [c.574]

В случае пустотелых шипов влияние радиального зазора на распределение нагрузки в подшипнике значительно уменьшается. [c.77]

Для определения влияния радиального зазора на характеристики отсека I [3] испытывались четыре варианта отсеков, которые отличались только радиальным зазором первой ступени 6i, варьировавшемся в диапазоне 0,31—2,78 мм за счет изменения диаметра периферийного обвода проточной части над РК- Результаты этих испытаний при [c.223]

На рис. XII.33 приведена зависимость от зазора 6i коэффициента использования выходной кинетической энергии первой ступени г, вычисленного по формуле (XII.1). Снижение этого коэффициента при больших величинах б согласуется с отмеченным выше существенным влиянием радиального зазора первой ступени на характеристики второй. [c.224]

Рис. 13-9. Влияние радиального зазора на эффективность влагоудаления.

Вторичным течением называется воображаемое дополнительное течение, обусловленное концевыми явлениями — трением об ограничивающие стенки и влиянием радиального зазора. Суммирование в каждой точке параметров вторичного течения с соответствующими параметрами первичного дает действительные параметры пространственного потока вязкой жидкости через прямую решетку. Следует отметить, что определенное таким образом вторичное течение вообще не соответствует никакому физически возможному движению жидкости и рассматривается лишь как наглядная характеристика действительного потока. [c.431]

При обтекании сильно изогнутых профилей на его выпуклой поверхности в зоне радиальной щели могут возникнуть срывные явления, сопровождаемые интенсивным вращательным движением и перемешиванием потоков. Эти явления усиливают отрицательное влияние радиального зазора. [c.164]

В реактивных ступенях влияние радиального зазора на КПД в большей степени проявляется в ступенях без бандажа. В ступенях с бандажом потери от радиального зазора снижаются примерно в два раза. [c.164]

Влияние радиального зазора. Результаты испытаний показали, что материал кольца под давлением жидкости подвержен деформации и при известных соотношениях размера зазора s между уплотняемыми поверхностями и твердостью резины будет выдавливаться в зазор (фиг. 411,6). В результате кольцо подвергнется разрушению. Разрушение происходит особенно интенсивно при знакопеременном и пульсирующем давлении. [c.570]

Автор рассматривает весьма важный для газовых турбин и турбокомпрессоров вопрос о влиянии радиального зазора лопаток на к.п.д. турбины. [c.180]

Введение. Движение воздуха в ступени осевого компрессора. Коэффициент полезного действия ступени. К. п. д. многоступенчатого осевого компрессора. Расчет ступени многоступенчатого компрессора. Влияние радиального зазора. Проверка густоты решетки. Построение лопатки. Другие схемы ступени осевого компрессора. Характеристики осевых компрессоров. Характеристики многоступенчатого компрессора. Приложение Теорема Жуковского для решетки [c.16]

Если есть влияние радиального зазора и прогиба колец, то выражение, стоящее в скобках в формуле (19.13), можно принять равным [c.430]

Как уже отмечалось, формулы (7) и (8) действительны только для подшипников с нулевым зазором. С увеличением радиального зазора угол нагруженной зоны уменьшается, а давление Ра на наиболее нагруженный шарик увеличивается. Влияние зазора обычно учитывается поправочными коэффициентами, а именно в формуле (7) вместо коэффициента 4,37 принимается коэффициент 5, а в формуле (8) коэффициент 4 заменяется коэффициентом 4,6. Имеется ряд работ, посвященных исследованию влияния радиального зазора на распределение нагрузки между телами качения, а также на статическую грузоподъемность и долговеч.чость подшипников качения [19, 294]. Эти исследования показали, что такая замена коэффициентов в формулах (7) и (8) не всегда оправдана. Принятые коэффициенты действительны только для некоторых конкретных зазоров, которые могут быть установлены в подшипнике после его. монтажа, и при определенном перепаде температур между его деталями. [c.37]

С учетом данного влияния радиального зазора результирующая зависимость будет иметь вид [c.384]

В работах [3.61] и [3.69] проведен анализ толщин вытеснения пограничного слоя в компрессорах газотурбинных двигателей. Учет данных, полученных в результате такого анализа, при газодинамическом расчете характеристик компрессоров дал неплохие результаты при числе ступеней вплоть до двадцати. Независимо друг от друга авторы работ [3.74—3.76] пришли к выводу о преобладающем влиянии радиальных зазоров на величины толщин вытеснения пограничного слоя. [c.88]

В разд. 3.5.2 вопрос о влиянии радиального зазора на характеристики осевых турбомашин уже поднимался и было показано, как с помощью теоретических выкладок можно получить соотношение между толщиной вытеснения пограничного слоя на торцевой стенке проточной части и радиальным зазором. [c.339]

Информации по влиянию радиального зазора на другие рабочие характеристики еще меньше. Некоторые данные представлены на графике в нижней части рис. 11.12, где по оси ординат отложено уменьшение максимального коэффициента напора, [c.341]

Цыпкин Б. В. Методы расчета под- 280. шинников качения с учетом влияния радиального зазора.— Вестник маши- 281, построения , 1951, № 5. [c.230]

Практические методы уравновешивания малым числом грузов с фиксированными осевыми координатами излагаются ниже на примере валов в порядке возрастания быстроходности Vimax = Ю max/ft) 1- Приводятся наиболее рациональные схемы балансировки. В общем случае целесообразно выполнять уравновешивание с помощью несимметричных самоурав-яовешенных блоков грузов. При этом нижняя балансировочная скорость должна быть малой, что позволяет выполнять первый этап уравновешивания на низкооборотных автоматизированных балансировочных станках. Дополнительное уравновешивание на рабочих скоростях может производиться в собственном корпусе машины с применением измерительной аппаратуры общего назначения. Для уменьшения влияния радиальных зазоров в подшипниках горизонтально установленного ротора предпочтительны измерения амплитуд и фаз реакций или перемещений опор в вертикальном направлении, если только не используются высокоскоростные балансировочные станки с малой динамической жесткостью опор в горизонтальной плоскости. [c.85]

Несмотря на указанные погрешности проектирования, к. и. д. Т1 ступени 3 более, чем на 1% превышает к. п. д. ступени 1, т. е. в общем балансе влияния различных факторов на эффективность ступени 3 превалирует характерное для ступеней с ТННЛ улучшение течения в конфузорных корневых межлопаточных каналах РК при высокой корневой степени реактивности и снижение вреднего влияния радиального зазора над РК при низкой периферийной степени реактивности [для ступени 3 при (u/ o)opt имеем р =59% и р" = 27%]. Для ступеней с ТННЛ неизбежно некоторое снижение коэффициента скорости в периферийных сечениях НА вследствие уменьшения конфузорности потока из-за отклонения его тангенциально наклоненными лопатками к корню ступени. Этот недостаток, однако, как показывает опыт, с избытком компенсируется перечисленными выше положительными факторами. [c.207]

Исследования двухступенчатых отсеков показывают, что кроме отмеченной выше радиальной неравномерности, повышенной турбулентности и не-стационарности набегающего потока существует целый ряд дополнительных факторов, влияющих на эффективность второй ступени. В частности, за первой ступенью имеется ощутимая окружная неравномерность параметров потока с периодом, соответствующим шагу НА первой ступени. Эта шаговая неравномерность в зависимости от углового положения НА второй ступени сказывается на к. п. д. второй ступени по-разному. Опыты с двухступенчатыми отсеками меняют количественные представления о влиянии радиального зазора б над РК не-обандал<енной ступени на к. п. д. многоступенчатой турбины. Изменение величины б только в первой ступени влечет за собой дополнительное снижение к. п.д. второй ступени из-за резкого изменения структуры потока в периферийной части ступени. [c.220]

Влияние радиального зазора над РК необанда-женной ступени на характеристики отсека, В газодинамических расчетах турбин потери энергии, вы- [c.222]

Представляет интерес рассмотрение влияния радиальных зазоров на экономичность сверхзвуковых ступеней, в которых влага образуется при спонтанной конденсации и является мелкодисперсной. В отличие от дозвуковых ступеней (гл. 5), исследования которых проводились с начальной круииодис-нерсной влагой, в дозвуковых одно-и двухвенечных ступенях (рис. [c.138]

Рис. 6-24. Влияние радиального зазора на снижеиие к. п, д. сверхзвуковых ступеней.

Влияние радиального зазора на КПД и напор ступени воз-растает с увеличением относительного радиального зазора = = (где h — длина лопатки), степени реактивности ступени, [c.64]

Степень влияния радиального зазора на р оту ступени зависит прежде всего от его относительной величины Ar—Arih, где h — высота лопатки. Кроме того, на эту зависимость оказывают влияние степень реактивности, удлинение лопаток и некоторые другие параметры ступени. В среднем, как показывают исследования, при степени реактивности Qk = 0,5. .. 0,7 увеличение зазора на 1% приводит к снижению КПД примерно на 2% и к падению напора на [c.92]

Потер я в ступени газовой турбины ГТД складываются главным образом из потерь в лопаточных венцах соплового аппарата и рэбогего колеса и потерь с выходной скоростью. Потери в оешетках л паточных венцов при равномерном потоке газа на входе были подробно рассмотрены в подразд. 5.5 и 5.6. В действительности noTOh Hi входе в венец может быть неравномерным (например, при наличии перед турбиной трубчато-кольцевой камеры сгорания), но влияние этой неравномерности на КПД ступени невелико. Дополнительные потери, связанные с наличием вязкостного трения диска и верхнего бандажа (если он установлен), с утечками (перетеканиями) в лабиринтах и т. д., в авиационных турбинах обычно также невелики. Если пренебречь этими дополнительными потерями, то гидравлические и волновые потери в ступени можно принять равными сумме потерь в сопловом аппарате AL и потерь в лопатках рабочего колеса (с учетом влияния радиального зазора) А1л- При этом условии, пренебрегая также влиянием теплообмена и возвратом тепла в ступени, уравнение Бернулли для ступени (5.11) можно записать в виде [c.209]

Влияние радиального зазора. Опыт показывает, что материал кольца подвержен под давлением жидкости деформации и при изх вестных соотношениях размера зазора s между уплотняемыми поверхностями и твердостью резины будет выдавливаться в зазор (рис. 370, б), и кольцо разрушается. Если зазор будет достаточно велик, а кольцо изготовлено из мягкрй резины, то весь материал может продавиться через зазор. [c.598]

Инженер В.Х. Абианц провел эксперимент, а также попытался дать и теоретическое разрешение вопроса о влиянии радиального зазора на к.п.д. турбины. [c.180]

Конечно, трудно дать решение поставленной задачи в форме, совершенно свободной от возражений, так и решение автора можно оспаривать, по, тем пе менее, оно дает неплохое совпадение с опытом. Я считаю, что инженер В.Х. Абианц, давая теоретическое решение вопроса о влиянии радиального зазора на к.п.д. турбины, с одной стороны, показал свое знание в гидравлических вопросах теории турбины, а, с другой стороны, добившись совпадения теории с опытом, показал свое умение решать новые задачи по расчету турбин. [c.181]

Влиянию радиального зазора между лопатками и корпусом у осевых вентиляторов всегда уделялось большое внимание. Вентиляторы, в отличие от компрессоров, часто выполняются с относительно большими зазорами. Следует отметить работу А. В. Колесникова (1960) по влиянию зазора на аэродинамическую характеристику. Потери в зазоре зависят от его величины по отношенйю к длине лопатки и от параметра, характеризующего отношение прироста статического давления в рабочем колесе к динамическому давлению осевой скорости. Из-за резкого увеличения потерь давления в области зазора происходит не только уменьшение давления и кпд вентилятора, но и более раннее наступление срыва потока, что приводит к сужению области рабочих режимов. [c.844]

На рис. 11.12 штриховая линия соответствует эмпирическому правилу, согласно которому каждый процент увеличения относительного радиального зазора приводит к снижению КПД на 2% (что подтверждают и испытания компрессора Элайс ). Анализируя представленные данные, легко заключить, что указанное правило вполне применимо в большинстве случаев, если удлинение лопаток не превышает 2. Однако есть факторы, которые требуют введения более сложной методики для оценки влияния радиального зазора, и одним из наиболее важных из них является изменение удлинения лопаток. Снижение КПД при увеличении радиального зазора в работе [3.74] оказалось неожиданно большим. Тем не менее, это лишь означает, что влияние радиального зазора проявляется намного сильнее, когда удлинение лопаток становится значительно больше 2. В формуле (11.6) снижение КПД пропорционально корню квадратному из удлинения лопаток Л. Данные работы [3,74] указывают на то, что эта зависимость намного сильнее. С учетом результатов дальнейших экспериментальных исследований по- [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...