Работа деформации при обработке металлов давлением

РАБОТА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ОБРАБОТКЕ МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ [c.73]

Это различие между работой многократного и однократного удара может быть использовано при обработке металлов давлением. Работу удара при сжатии обычно относят к объему образца V. Мерой деформации часто служит относительное уменьшение высоты (в процентах). Однако из сказанного вытекает, что при больших деформациях правильнее определять истинную деформацию [c.174]

Процесс усталости металла, рассматриваемый как процесс накопления в нем внутренних повреждений, в известной мере подобен процессу, приводящему к разрушению при предельных пластических деформациях. Величина их, как показано в работе [122], в значительной мере определяется явлениями, происходящими в девиаторной плоскости для объемного напряженного состояния при обработке металлов давлением. Поэтому система критериев (402)—(404) может быть применена не только [c.293]

Трение при обработке давлением существенно отличается от трения скольжения в деталях машин, которые при работе испытывают только упругие деформации. В большинстве процессов пластического деформирования непрерывно происходят обновление и смятие трущейся контактной поверхности металла. При обработке металлов давлением контактные напряжения могут в десятки и сотни раз превосходить напряжения, возникающие в деталях машин, поэтому изучению пластического трения и разработке способов его регулирования уделяется большое внимание. [c.40]

А. И. Зимин, по воспоминаниям Ю. А. Бочарова, не был удовлетворен существующей теорией обработки металлов давлением, он продолжал работать над своей теорией — Механикой пластически деформируемых тел и с 1951 г. регулярно печатал статьи на эту тему в сборниках МВТУ. Ведя исследования по данной проблеме с цепью разработки материалов для расширения и углубления учебного курса Теория пластических деформаций II продолжая другие исследования в этой области, А. И. Зимин заложил основы вихревой теории пластически деформируемых тел, доказав, что частицы металла при пластическом течении обязаны совершать вращательные движения. Для общего случая пластического деформирования, — писал А. И. Зимин, — его интенсивность должна определяться совокупностью линейной и угловой интенсивностей. Имеются пластические деформации с преобладанием линейной интенсивности, по имеются также деформации, при которых угловая интенсивность является преобладающей . [c.77]

Рассмотрены особенности трения в процессах обработки металлов давлением. Показано, что в процессах производства труб уменьшение сил трения между инструментом и деформируемым металлом достигается главным образом за счет применения технологических смазок. В работе приведены составы смазок дл различных видов деформации труб при температурах от 300 до 1250° С. [c.155]

Остаточная деформация сохраняется после устранения силы, вызвавшей ее. Следовательно, до начала пластической деформации внешние силы должны проделать определенную работу, которая аккумулируется в деформируемом теле в виде потенциальной энергии, при этом межатомные расстояния уменьшаются (увеличиваются) и возникают внутренние силы, которые стремятся вернуть атомы в первоначальное, равновесное состояние. Внутренние силы уравновешивают действие деформирующего внешнего усилия. В технических процессах обработки металлов давлением, кроме деформирующего усилия и внутренних сил, необходимо учитывать силы трения на контакте деформируемого металла и инструмента, реакции стенок инструмента. При решении задачи о величине деформирующего усилия необходимо учитывать все силы, действующие в каждом конкретном случае. [c.244]

На основе анализа напряженного и деформированного состояния и физических факторов процессов обработки металлов давлением излагаются методы определения усилий и расхода работы при пластической деформации. [c.15]

В теории обработки металлов давлением, в-частности при. определении расхода работы на деформацию, пользуются понятием смещенного объема. Смещенный объем —это прибавленный или удаленный в процессе деформации объем в одном из главных направлений. [c.49]

Строго говоря, классические методы расчета теории пластичности, которые применяются в данной работе, не учитывают ряда важных особенностей, свойственных знакопеременной деформации, и дают, по-видимому, лишь оценочный результат. Как показывают эксперименты, у большинства металлов после каждого циклического изменения пластических деформаций наблюдается изменение некоторых упруго-пластических характеристик, изменяется зависимость между напряжением и деформацией. Чтобы учесть эту особенность при решении ряда технологических задач обработки металлов давлением, необходим соответствующий аппарат. Вероятно, он может быть создан путем обобщения результатов, опубликованных в книге (В. В. М о с к в и т и н. Пластичность при переменных нагружениях. Изд-во Московского университета, 1965). [c.56]

Интересно отметить, что необходимость в подобных решениях возникает и в теории обработки металлов давлением. Так, в [6] рассматриваются пути нагружения, которые позволяют достичь заданных деформаций тела при наименьших затратах энергии. Тело удовлетворяет обобщенному закону Максвелла. Показано, что траектории нагружения должны включать в себя вертикальные отрезки, которым соответствует ударная, ковочная деформация. При этом деформации должны носить пульсирующий характер чем больше частота пульсаций, тем меньше общая работа. В пределе переключения должны осуществляться с бесконечно большой частотой. [c.691]

При горячей деформации волокнистое строение металла сохраняется, так как вытянутые деформацией неметаллические включения при рекристаллизации не изменяются. Механические свойства у горячедеформированного металла вдоль волокон выше, чем поперек, поэтому обработку давлением следует вести таким образом, чтобы волокна микроструктуры располагались в направлениях наибольших нормальных напряжений, возникающих в изделии во время его работы. [c.285]

Влияние материала резца и обрабатываемого материала на температуру резания. Естественно ожидать, что при резании хрупких металлов, например чугуна, когда работа пластической деформации весьма мала и удельные силы резания незначительны, температура резания заметно ниже, чем при обработке стали (фиг. 107, а). Правда, давление чугунной стружки сосредоточивается непосредственно на режущей кромке или вблизи ее, но это весьма неблагоприятное обстоятельство влияет больше на абразивно-механический износ режущей кромки, чем на температуру резания. [c.134]

Формы ДЛЯ литья под давлением работают в гораздо более тяжелых условиях, чем пресс-формы для пластмасс, так как горячий металл, поступающий в полость формы с большой скоростью, вызывает интенсивный износ ее рабочих частей. Поэтому материал для них должен обладать высоким сопротивлением воздействию расплавленного металла минимальным коэффициентом расширения при нагреве высокими пределами прочности и усталости малыми деформациями при термической обработке способностью воспринимать упрочняющие и защитные покрытия. [c.212]

Развитие современного машиностроения выдвигает необходимость изыскания путей повышения прочности деформируемых магниевых сплавов. Очевидно, работу по созданию более высокопрочных магниевых сплавов необходимо вести в направлении улучшения композиций и упрочнения сплавов методами обработки давлением. Повышение прочности деформированных магниевых сплавов методом усовершенствования композиций рассмотрено ниже. Упрочнение магниевых сплавов методами обработки давлением возможно, если использовать следующие закономерности изменения механических свойств в зависимости от условий деформации. Оказывается, что при деформировании поликристаллических металлов основные показатели механических свойств изменяются следующи.м образом твердость, предел прочности, предел текучести и предел упругости растут, а удлинение, сужение поперечного сечения и ударная вязкость падают. Из этих закономерностей следует, что необходимое упрочнение после холодной деформации может быть достигнуто применением определенной для данного сплава степени деформирования, а упрочнение при смешанной деформации — при соблюдении для данного сплава определенной температуры обработки давлением. И только упрочнение при горячей обработке теоретически невозможно, так как в этом случае полностью завершаются разупрочняющие процессы. [c.192]

НТМО существенно изменяют макроструктуру металла (направление волокон), тем более что в большинстве работ способ деформации при ТМО и предшествующей обработке один и тот же либо разный, но не изменяющий направления волокон (прокатка полосы и растяжение полосы при ТМО). Так, еще в работе [71] было указано, что анизотропия свойств после ВТМО в значительной степени предопределена исходной анизотропией, возникшей при предварительной обработке давлением. [c.10]

Сопротивление металла пластическим деформациям при операциях обработки давлением, т. е. распределение напряжений, необходимые усилия и работы для осуществления этих операций в целях правильного выбора оборудования и прочностного расчета рабочего инструмента. [c.4]

Фторопласт-4 обладает исключительной химической стойкостью, превышающей такие металлы, как золото и платина. Он совершенно не смачивается водой, не набухает, имеет наиболее высокие диэлектрические свойства, стабильные в диапазоне температур 330—473° К, не зависящие практически от частоты, имеет низкую твердость. Изделия из него нельзя нагружать при нормальной температуре давлением более 30-10 н1м . При больших давле- ниях имеет остаточные деформации. Он отличается высокой морозостойкостью (—78° К) и теплостойкостью (523 К), негорюч, обладает большой гибкостью, не хрупкий. При температуре выше 523° К становится токсичным. Из него изготавливаются химически стойкие детали (трубы, шланги, вентили, клапаны, мембраны, вставки аккумуляторных баков и др.) для работы в любых агрессивных средах (кислотах, щелочах, окислителях, растворителях и т. д.) без ограничения концентраций в диапазоне температур 78° К — 523° К- Это наиболее ценный электроизоляционный материал в технике высоких и ультравысоких частот и как изолятор в условиях высокой влажности. Кроме того, из него изготовляются уплотнительные детали (манжеты, прокладки, седла, клапаны, сильфоны и т. п.). Перерабатывается фторопласт-4 в изделия методом прессования на холоду с последующим термическим спеканием и механической обработкой. [c.22]

В реальных условиях процесс соединения значительно сложнее. Как отмечалось, реальная поверхность твердого тела, как бы тщательно она ни была обработана, имеет микронеровности и шероховатости. При обработке с наивысшей точностью создаются микрошероховатости размером 0,3—1 мкм. В контактах двух металлических поверхностей действие межатомных сил притяжения начинается на расстояниях (1—5) 10 мкм. Следовательно, соприкосновение под малым давлением без заметных пластических деформаций дает возможность атомного взаимодействия лишь в отдельных микровыступах. В зазорах устанавливаются только адгезионные связи между металлом и газовыми или жидкостными молекулами адсорбционных наслоений, имеющихся на поверхности металла. Для осуществления развитого схватывания, а в дальнейшем и сваривания необходимо либо воздействие высокого давления, при котором металл в некотором объеме вокруг поверхности контакта должен быть доведен до пластической деформации, либо нагрева, который приводит к увеличению активности и подвижности частиц кристаллической решетки. Оба процесса (пластическое деформирование и нагрев) создают такую общую концентрацию энергии в зоне соединения, которая, по определению академика П. А. Ребиндера, обеспечивает перестройку поверхностных слоев контактирующих твердых тел, а также более медленные вторичные процессы взаимной диффузии, рекристаллизации и другие процессы, которые протекают уже самопроизвольно и во всяком случае требуют значительно меньшей энергии, чем работы деформирования для образования площадок непосредственного контакта твердых тел. [c.16]

Автор ряд лет изучает разрушение металлов при их обработке давлением. Лаборатория проблем деформации металлов Уральского научно-исследовательского института черных металлов накопила теоретический и экспериментальный материал по деформируемости. Представляется, что в настоящее время на основе этих данных есть возможность с такой же точностью, как вычисляются специалистами усилие или работа деформирования, а также формоизменение металла, предвидеть его разрушение. Упомянутые обстоятельства побудили автора написать предлагаемую читателям монографию. [c.7]

В отличие от всех ранее рассмотренных способов обработки давлением принцип работы инструментов ударного действия при чистовой обработке давлением состоит в том, что деформирующие элементы, не находясь в постоянном контакте с обрабатываемой поверхностью, наносят по ней частые удары, причем раскатывающее действие инструмента сочетается с ударным. Благодаря такой усложненной траектории движения деформирующего элемента доля остаточной деформации относительно упругой возрастает, и удается достигнуть высоких классов шероховатости поверхности (9-го класса по ГОСТ 2789—73) и значительного упрочнения поверхностного слоя металла (на 30%). Этот способ обработки применяется за рубежом (США, Англия). Успешно применяется обработка давлением ударным инструментом на деталях из титановых сплавов [16]. [c.16]

Несмотря на большое количество работ в области аномалий прочностных характеристик температурной и скоростной зависимостей металлов и сплавов, в литературе нет достаточно точных оценок в отношении изменения положения аномалии типа деформационного старения по шкале температур для наиболее употребляемых в обработке давлением металлов и сплавов в зависимости от скорости и степени деформации. Так, смещение положения максимума горба деформационного старения в сторону высоких температур при увеличении скорости деформации рассмотрено лишь с качественной стороны количественная оценка этого явления остается неисследованной. В большинстве случаев не определены величины прочностных характеристик металлов и сплавов, соответствующие разным степеням деформации, включая и область деформационного старения. Мало изучен вопрос о влиянии содержания углерода в стали, а в общем случае состава материала на местонахождение аномалии прочностных характеристик температурной зависимости и ее максимума. Не установлен механизм появления аномалии типа деформационного старения в углеродистых сталях — диффузия к дислокациям атомов углерода или азота. [c.185]

Возмол<ность значительного изменения технологической пластичности металлов и сплавов при изменении вида нагружения или напряженного состояния показана в ряде опубликованных работ [31], [35]—[39]. Повышение пластичности наблюдалось в тех случаях, когда механическая схема деформации соответствовала резко выраженному неравномерному всестороннему сжатию и обработка производилась при гидростатическом давлении. При этом чем выше главные сжимающие напряжения, тем выше пластичность. [c.87]

К настоящему времени в многочисленных работах С. И. Губкина, И. М. Павлова, И. Я- Тарновского, Е. П. Унксова, А. П. Чекма-рева и др. показано, что внешнее трение при обработке металлов давлением существенно отличается от трения скольжения, описываемого формулами (3.6). Например, замеры силы трения и нормального давления показывают, что даже в пределах одного очага деформации коэффициент трения существенно изменяется. Однако в обработке металлов давлением до сих пор не предложен новый и более правильный закон трения. Дальнейшее развитие работ Е. Н. Унксова [174], И. Я. Тарновского и А. Н. Леванова [157—159] и др. по одновременному определению сил трения и нормального давления при различных условиях деформирования может привести к формулировке такого закона. [c.76]

Л1етод, разработанный и успешно развиваемый Г. А. Смирновым-Аляевым и его сотрудниками, назван его автором сопротивление материалов пластическим деформациям [86—89]. Этим методом можно пользоваться для решения ряда практических задач на конечное формоизменение при обработке металлов давлением. К числу таких задач относятся определение деформирующего усилия по заданному формоизменению, определение деформации по заданной нагрузке или заданной работе внешних сил, определение формы тела на последовательных переходах по конечной его форме и др. [c.223]

Можно сформулировать несколько требований к методам интенсивной пластической деформации, которые следует учитывать при их развитии для получения наноструктур в объемных образцах и заготовках. Это, во-первых, важность получения ультра-мелкозернистых структур, имеющих преимущественно большеугловые границы зерен, поскольку именно в этом случае происходит качественное изменение свойств материалов (гл. 4,5). Во-вторых, формирование наноструктур, однородных по всему объему образца, что необходимо для обеспечения стабильности свойств полученных материалов. В-третьих, образцы не должны иметь механических повреждений или разрущений несмотря на их интенсивное деформирование. Эти требования не могут быть реализованы путем использования обычных методов обработки металлов давлением, таких как прокатка, вытяжка или экструзия. Для формирования наноструктур в объемных образцах необходимым является использование специальных механических схем деформирования, позволяющих достичь больших деформаций материалов при относительно низких температурах, а также определение оптимальных режимов обработки материалов. К настоящему времени большинство результатов получено с использованием двух методов ИПД — кручения под высоким давлением и РКУ-прессования. Имеются также работы по получению нано- и субмикрокристаллических структур в ряде металлов и сплавов путем использования всесторонней ковки [16, 17 и др.], РКУ-вытяжки [18], метода песочных часов [19]. [c.9]

Выход тепла зависит также и от температуры деформируемого тела чем ниже температура, больше сопрохивлецие деформации и расход работы, тем больше выход тепла. Поэтому повышение температуры в процессе пластической деформации в холодном состоянии играет большую роль, чем при горячей обработке металлов давлением. [c.134]

В наших работах [1,2] было установлено, что пластичные металлические пленки на твердых металлах, особенно в сочетании с поверхностно-активными смазочными средствами, значительно облегчают процесс деформации металлов. Пленки же более твердые, чем обрабатываемый металл, такие, как, например, науглероженные или азотированные поверхностные слои стали, труднее обрабатываютс.ч давлением, чем стали, не покрытые твердыми пленками. Поведение твердых поверхностных пленок при обработке мягких и сильно налипающих на инструмент металлов исследовано мало. [c.221]

Температура конца холодной обработки давлением хро,ма и его опЛавов ограничивается температурой 1пе.рехода хрома из хрупкого С0СТ0Я1НИЯ в пластичное интервал температур перехода в настоящее. время считается равным от 40 до 390° и зависит от со,держания (Примесей, легирующих элементо,в, а также других факторов. У иодидного хрома, имеющего минимальное количество примесей, температура перехода равна от—20 до 0°. Почти все легирующие элементы повышают температуру перехода хрома из хрупкого Б вязкое состояние. Наиболее резко повышают температуру перехода элемента алюминий, медь, никель, кобальт и марганец. В отдельных работах отмечается, что рекристаллизованный хром после малой деформации при 100° и более низкой температуре становится пластичным и при комнатной температуре [95]. Далее указывается, что чем больше твердость или механическое упрочнение, тем выше температура перехода [93]. Таким образом, температура конца холодной деформации зависит от условий деформации и состояния металла. [c.304]

Наряду с пределом проч1НОсти, ударная вязкость является важнейшей характеристикой металла, применяемого для деталей машин. Но термист должен знать, что результаты испытаний на удар зависят не только от термической обработки, но и от того места, откуда вырезан ударный образец. Дело е том, что при горячей обра1ботке металла давлением (прокатке, ковке, штамповке) в результате деформации зерна сильно вытягиваются, и создается волокнистая структура (фиг. 105,а). Если образец вырезан вдоль волокна, то ударная вяз1К0сть будет выше, чем при поперечном расположении волокон в образце (фиг. 105,6). Эго объясняется тем, что при испытаниях в первом сл учае волокна работают на растяжение, а во втором они как бы отслаиваются друг от друга. Какой бы термической обработке ни был подвергнут металл, волокнистое строение сохраняется и оказывает влияние на свойства металла. [c.184]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Когда штамповка осуществляется на автоматах, заготовка отрезается после термохимической обработки в результате торцы отрезанной заготовки оказываются неподготовленными — на них отсутствует фосфатный слой и слой мыла. Это приводит к налипанию деформируемого металла иа инструмент, снижению стойкости инструмента и ухудшению качества изготовляемых деталей. С целью устранения этих недостатков применяют смазочно-охлаждающие жидкости (СОЖ), обеспечивающие предотвращение контакта заготовки с инструментом, снижение давления при деформировании и улучшение температурного режима работы инструмента. Пятипозиционный процесс штамповки коротких деталей (рис. 2) предусматривает осадку отрезанной заготовки с формообразованием фаски с одной стороны и неглубокой выемки с другой (рис. 2, а, б), поворот заготовки на 180° при переносе с третьей позиции (рис. 2, в) на четвертую (рис. 2, г), что позволяет обеспечить четкое оформление на этих позициях наружного квадрата, наружных и внутренних фасок, и выдавливание углублений и, наконец, на пятой позиции (рис. 2, д) — прошивку отверстия. Такой процесс по сравнению с четырехпозиционным обеспечивает более благоприятное течение металла при деформации и луч- [c.198]

Режим работы абразивного инструмента с преимущественным затуплением характеризуется образованием площадок износа на вершинах зерен и налипанием на них металла (засаливание инструмента), микроскалыванием и незначительным разрушением зерен. При этом размерный износ круга невелик, что является необходимым условием большинства операций точного шлифования, хонингования и суперфиниширования и в значительной степени определяется составом СОТС, находящегося в зоне контакта зерна с заготовкой. Причем количество проникшего в эту зону СОТС зависит в основном от двух факторов скорости резания и вида контакта абразивного инструмента с заготовкой (линейного, поверхностного, точечного). Установлено [7, 22], что если при давлении до 0,1 МПа жидкости, транспортируемой в зону обработки, электрокорунд проявляет способность к макроскопически заметной пластической деформации лишь при температуре около 1250 К, то при давлении 0,25 МПа он "течет" уже при нормальной температуре. [c.287]

Так, например, известен ряд случаев, когда сварка вызывает разупрочнение основного металла в зоне термического влияния. Особенно часто разупрочнение наблюдается в области с наиболее высокой температурой металла, вблизи границы сплавления (нагрев до подсолидусных температур). Влияние термодеформационного цикла сварки, создавая те или иные несовершенства в строении металла этой зоны, приводит иногда не только к понижению прочностных характеристик, но и к снижению его деформационной способности. Наличие такой ослабленной зоны с пониженной деформационной способностью представляет определенную опасность в условиях эксплуатации сварных соединений. В качестве примера можно указать на сварные соединения трубопроводов, работающих при достаточно высоких температурах (—600° С) в условиях значительных нагрузок, определяемых внутренним давлением, и термических напряжений, в частности, вызывающих изгиб труб. Работа металла в условиях ползучести хотя также подчиняется влиянию рассмотренного выше контактного упрочнения, но оказывается весьма чувствительной к неравномерности распределения деформаций. Ослабленная даже узкая зона основного металла, заключенная между более прочным швом и неослабленным основным металлом, воспринимая основные деформации, вызывает начальные межзеренные разрушения, которые, развиваясь на расстоянии одного-трех зерен от границы сплавления, приводят к так называемым локальным околошовным разрушениям. Хотя значительного повышения работоспособности таких соединений добиваются последующей после сварки высокотемпературной термической обработкой (типа аустенитизации в случае аустенитных трубопроводов), однако и в этом случае [c.32]

Иногда наклеп пластических материалов находит себе практическое применение в производстве. Обычно на практике цепи и канаты, подъемных машин предварительно растягивают на некоторую остаточную величину для того, чтобы устранить нежелательное вытягивание этих частей в работе. Цилиндры гидравлических прессов подвергают иногда предварительному внутреннему давлению, Достаточному для того, чтобы пройзвести остаточную деформацию в стенках. Деформация наклепа и остаточные напряжения, вызываемые этим способом, препятствуют возникновению какой-либо остаточной деформации во время службы. Предварительное вытягивание металла производят и при изготовлении артиллерийских орудий (см, стр. 179, 323). Растягивая металл в стенках орудия за первоначальный предел текучести и затем подвергая его умеренной термической обработке, можно улучшить упругие свойства материала в то же само время возникают первоначальные напряжения, которые в сочетании с напряжениями, возникающими при выстреле, дают более благоприятное распределение напряжений в стенках орудия. Турбинные диски и роторы подвергают иногда аналогичной обработке. При вращении этих частей [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...