Конвективная часть пароперегревателей

Повышение производительности конденсаторов наряду с удорожанием агрегата отражается на его надежности. Так, при сжигании газа из-за роста тепловосприятия конвективной части пароперегревателя на величину впрысков сокращается расход пара через предшествующие им радиационные ступени пароперегревателя. В результате температурный уровень металла может достичь опасных величин. [c.199]

Из нижнего коллектора пар проходит параллельно снизу вверх через змеевики всех девяти ширм, а затем направляется в конвективную часть пароперегревателя. [c.90]

В связи с большими трудностями моделирования лучистого теплообмена обычно на модели котлоагрегата изучают условия теплообмена в пучках конвективной части пароперегревателей и водяных экономайзеров. Подход к созданию модели котла при этом принципиально не отличается от рассмотренного в гл. 3. [c.156]

Для упрощенного расчета труб конвективной части пароперегревателя нужно выбрать из теплового расчета котла [c.35]

К внутреннему 3 и класс стали, из которой изготовлены трубы. В конвективной части пароперегревателя иногда применяют сталь аустенитного класса со значительно меньшей теплопроводностью. Поэтому в правой нижней части. рис. 5 у каждой вертикальной линии, характеризующей значение наружного диаметра труб, имеются [c.36]

Рис. 5. Номограмма для определения коэффициентов А и й при расчете температуры металла труб конвективной части пароперегревателя.

Выступ в глубину топки для улучшения омывания газами ширм и конвективной части пароперегревателя (рис. 1-9) [c.20]

Конвективной части пароперегревателя, [c.22]

Между ширмами В конвективной части пароперегревателя [c.22]

Конвективной части пароперегревателя Экономайзера [c.23]

Обозначения те же, что на рис. 1-10 кроме того, /сЗ —трубы, по которым пар из вертикального пароохладителя направляется в непоказанную на схеме конвективную часть пароперегревателя (в пакеты 9 на рис. 1-10). [c.26]

У — барабан 2 —топочная камера 3 — пылеугольные горелки < — под с леткой 5 —ширма 6 — конвективная часть пароперегревателя 7 — экономайзер 8 — трубчатый воздухоподогреватель [c.36]

Л—поперечный разрез б—продольный разрез 1 — барабан 2 — пылеугольная горелка 3 — горелка запы пароперегревателя б — ширма 7—конвективная часть пароперегревателя 5—регулировочная поверхность ход, в котором отделяются дробинки дробеструйной установки —регенеративный воздухо [c.40]

Так, в котле ТП-100 при работе на АШ с номинальной нагрузкой пар нагревается в ширмовой части пароперегревателя на 110° С и в горизонтальной настенной радиационной его части на 12° С. Если бы первичный пар проходил сперва через эти поверхности нагрева, он поступал бы затем в последние по ходу, газов конвективные пакеты труб с температурой порядка 470° С, температурный напор был бы тогда равен о коло 55° С при номинальной паропро изводительности котла и еще ниже при меньшей нагрузке. При столь малом температурном напоре конвективная часть пароперегревателя имела бы чрезмерно большие размеры. Необходимо, следовательно, чтобы пар проходил через наименее нагреваемые змеевики раньше, чем через ширмы. [c.93]

Более сложным является выбор оптимальной конструкции ширм в газомазутных котлах. В их верхнем перепускном газоходе отсутствуют змеевики конвективной части пароперегревателя. Ширмы удобно устанавливать горизонтально со сборными камерами позади задней стены котла (рис. 1-26). В первых котлах ТГМ-84 ширмы поддерживались потолочными трубами, имевшими для этого специальные вертикальные петли. Но гидравлическое сопротивление прямых потолочных труб было ниже, чем соседних с ними изогнутых труб, поддерживавших ширмы. В изогнутые трубы поступало соответственно меньшее количество пара, вследствие чего при работе котлов с низкой нагрузкой имело место несколько случаев повреждения потолочных труб. [c.102]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Па ГРЭС с котлами ТП-240 барабанного типа с номинальными рабочими параметрами пара перед турбиной 166,6-10 Па (170 кгс/см ), 550 °С коррозионные повреждения под напряжением также имели место в первый период эксплуатации. Повреждения наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и 2. Конвективные пароперегреватели из труб 32x5,5 мм были изготовлены из стали 1Х14Н14В2М (ЭИ257). Гибы труб (радиусом 55 и 105 мм) после холодной деформации не подвергались термической обработке. [c.188]

Так, например, для котла D=950 r/v ТКЗ конвективная часть пароперегревателя сверхкритического давления, водяной экономайзер и вынесенная переходная зона запроектированы из труб с наружным диаметром 32 мм. Продольные шаги составляют в перегревателе — 42 мм (5г/й = 1,311),. в переходной зоне и экономайзере — 45 мм (S2ld l,4). Для более удобного выполнения тесных пакетов намечается производить гибы труб радиусом 45 мм с помощью подогрева токами высокой частоты. Уже реализуется дальнейшее уменьшение наружного диаметра труб до 25—29 мм с сохранением малых продольных шагов труб. [c.95]

Наименее инерционное регулирование перегрева пара а участке конвективной части пароперегревателя можно было бы создать с помощью впрыска в паропровод за коивектив-ным перегревателем. При этом, одна-юс , не защищались бы от чрезмерного перегрева выходные витки пароперегревателя IB выходной коллекто р перегревателя поступал бы пар с колеблющимися температурами. HoaTOiMy такой вариант (намечавшийся при конструировании котлов) 1не -был признан рациональным. [c.153]

Иначе скомпонованы пароперегреватели нескольких котлоагрегатов, работающих а АШ (фиг. 4-14). Насыщенный пар поступает в радиационную часть перегревателя, расположенную на одной боковой стене топки. Эта часть перепревателя состоит из двух панелей. Пар проходит сверху вниз по трубам одной панели и по необогревае-мым соединительным трубам переходит во вторую панель, где протекает также сверху вниз. Затем пар поступает в конвективную часть пароперегревателя, состоящую из трех пакетов горизонтальных змеевиков и расположенную в подъемном газоходе над небольшим котельным пучко М труб. Змеевики перегревателя подвешены на жа- [c.86]

Так, например, для конвективной части пароперегревателя котла высокого давления ТП-2 (ТП-230-2) характерны следующие величины коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке трубы конвекцией а, = 50 60 ккалЬч -ч-град от газов к стенке трубы [c.155]

В конвективных поверхностях нагрева, (наоборот, все только что указанные факторы воздействуют в сторону повышения температуры пара. При соответствующем подборе размеров радиационной н конвективной частей пароперегревателя можно добиться, что температура перегретого (пара останется пра(ктически постоянной в широком диапазоне нагрузок. Необходимая степень радиационности такого перегревателя котлов высокого давления зависит от вида сжигаемого топлива [Л. 52]. При сжигании каменных углей и торфа температура пара практически не зависит от производительности котла пр и степени радиационности (перегревателя 50—60%, а при сжигании АШ и мазутов — 40—45%. [c.92]

ОГЛ Фестон и конвективная часть пароперегревателя Выдвижная труба с двухсопловой головкой имеет непрерывное вращение и поступательное движение 30 20—22 350 350 для бурых углей и сланцев 250 для АШ и Т 1,5—2,0 [c.108]

Потолок Т01П0ЧН0Й камеры закрыт трубами радиационной части пароперегревателя. В них поступает насыщенный пар из барабана, затем пар проходит через трубы конвективной части пароперегревателя. [c.15]

При расположении конвективных поверхностей нагрева в двух последовательных газоходах представилось возможным конвективную часть пароперегревателя разместить над экономайзером ввиде горизонтальных змеевиков. В верхнем перепускном газоходе установ- [c.25]

В пароперегревателе отсутствует взаим ное перекрещивание пара из левой и правой 1П0Л0вин котла и температура пара регулируется по каждой половине раздельно. Пар из барабана 1 (рис. 1-12) проходит через потолочные панели и затем через ширмы 6 (сначала через крайние, потом через средние). Далее пар по вертикальным стоякам 7, внутри которых имеется впрыскивающее устройство, направляется в нижнюю половину конвективной части пароперегревателя. По сле нее naip проходит через горизонтальные камеры второго пароохладителя и, наконец, через верхнюю половину конвективной части, в которой движется по змеевикам сверху вниз, т. е. в том же направлении, как и дымовые газы. [c.26]

У всех котлов этой группы топочная камера разделена двухсветным экраном. Объем топки выбран несколько меньшим, чем при сжигании антрацита (табл. 1-8). Вследствие этого, несмотря на увеличение размеров холодной воронки, представилось возможным уменьшить высоту всего котельного агрегата (у котлов на 420 т/ч — на 3 м). Дальнейшее сокращение габа. ритов котлов было достигнуто благодаря тому, ЧТО при меньших размерах конвективной части пароперегревателя стало возможным сокращение глубины горизонтального перепускного газохода и уменьшение расстояния 1между топкой и опускной конвективной шахтой. В частности, у 1котла ТП-92 весь первичный пароперегреватель исполнен в виде настенных трубных пакетов и расположенных в два ряда ширм, а вторичный пароперегреватель размещен в опускной конвективной шахте. Это позволило настолько сократить горизонтальный перепускной газоход, что опускная конвективная шахта непосредственно примыкает к стене топочной камеры (рис. 1-24). [c.37]

Гораздо более опасно временное-повышение солесодержания питательной оды вследствие различных, энсплуатациоиных неполадок, на-прим 0р при неплотности конденсатора паровой турбины. Наибольших, отложений солей в этом случае можно ожидать в зоне превращения воды, в пар. Эта зона размещена, кз к и в котлах Рамзина, между конвективной частью пароперегревателя и конвективным экономайзерам и омывается, следовательно, дымовыми газами умеренной температуры. Целесообразность такой переходной зоны будет проверена в первые годы экоплуатации (котлов. [c.50]

I — конвективная часть пароперегревателя 2 — отдельные ширмы первого ряда 3 — отдельные ширмы второго ряда 4 — впрыск воды в пар 5 — паропроводы к газопаропаровому теплообменнику. [c.53]

Рис. 5-3. Упрощенная схема первой модификации пароперегревателя котла ТП-80 на 420 т1ч, 140 ат, 570° С. Изображена только его левая половина и условным пунктиром показан путь пара, вышедшего из правой половины барабана. Пунктиром с крестиками условно изображены трубы заднего экрана. Обозначения указаны в тексте кроме того, 10 — конвективная часть пароперегревателя 12 — выход пара. На графиках светлые точки показывают температуру пара по ширине газоходов при нагрузке котла 304 т/ч, темные точки — при 367 г/ч (по измерениям службы наладки Мосэнерго), а — температура за потолочной частью пароперегревателя б — температура в перепускных трубах за ширмами в — перед камерами 6 промежуточного впрыска г — п выходных необо-

Не всегда выравнивающее действие промежуточного перемешивания и перекрещивания паровых потоков обеспечивает удовлетворительную температуру пара на выходе из всех без исключения труб. При неблагоприятных обстоятельствах расхождение температуры может возрасти дополнительно. Это может произойти не только вследствие упомянутого выше увеличения присоса наружного воздуха под толливные горелки. При сжигании твердого топлива нельзя допускать отложения летучей золы в зоне выхода из топки дымовых газов. Отложения в этой зоне препятствуют свободному движению вниз золы по наклонной нижней стенке газохода конвективной части пароперегревателя. При этом часть змеевиков постепенно закрывается летучей золой, их обогрев уменьшается, а в других змеевиках температура пара дополнительно возрастает. Возникает опасность повреждения труб. [c.100]

Наиболее часто подобные отложения появлялись в пароперегревателе котлов ТП-230-2, но они могут возникнуть и в современных котлах. Важнейшим условием предотвращения возможности их образования является правильное дистанциони-рование змеевиков конвективной части пароперегревателя. Одйнако-вое расстояние между всеми трубами обеспечивается установкой чугунных гребенок и штампованных планок. С течением времени дистан-ционирующие устройства разрушаются и должны заменяться. [c.100]

Конвективная часть пароперегревателя у большинства пылеугольвых котлов состоит из вертикальных змеевиков, а у газомазутных котлов — обычно из горизонтальных. Скорость пара в трубах вдбирается с таким расчетом, чтобы, с одной сторо ны, не увеличить до чрезмерных значений гидравлическое со- [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...