Ударные образцы

Образцы на растяжение диаметром 10 мм, длиной 50 мм, ударные образцы типа I [125] [c.179]

Нормализация при 860 С+отпуск при 650° С воздух+ +закалка с 750—1100 С в масле+отпуск при 200 С, 2 ч. Образцы диаметром 10 мм. длиной 60 мм. ударные образцы типа I [125] [c.182]

Таблица 190. Долговечность, определенная при испытании на копре КПУ-2 повторными изгибающими ударами по ударному образцу типа I [147]

Тип ударного образца Среднеарифметическая величина йд, МДж/м Среднеквадратичное отклонение, МДж/м Относительная ошибка, % [c.194]

Примечания I. Числитель — число циклов до разрушения, знаменатель — число циклов с момента образования трещины до разрушения. 2. Испытания на копре КПУ-2 с частотой нагружения 626 ударов в минуту поперечным изгибом ударного образца тина 1. лежащего на двух опорах, сосредоточенной ударной нагрузкой. [c.248]

О — уменьшенные консольные ударные образцы Л — ударные образцы Шарпи с V-образным надрезом П — то же для медленного изгиба (точки [c.245]

О — уменьшенные консольные ударные образцы А — ударные образцы Шарпи с V-образным надрезом — образцы Шарпи с V-образным надрезом для медленного изгиба. [c.245]

Рис. 27. Вид излома ударных образцов ванадия чистоты 2800 аим

Рис. 98. Изломы ударных образцов из молибдена

Рис. 99. Изломы ударных образцов из биметалла стань—молибден в - температура испытания 20° С б-0°С в-40°С г-80°С(80)

Таким образом, оценка хладостойкости сталей по критической температуре хрупкости, установленной сериальными испытаниями ударных образцов с определением работы распространения трещины, является достаточно объективным подходом при качественном сопоставлении различных материалов. [c.38]

Методика обработки образцов подробно изложена в работе [72]. Надрезы на круглых ударных образцах двух типов (г=1 мм и г=0,25 мм) наносились в зоне термического влияния сварки на расстоянии 1,5 мм от границы шва. [c.49]

Испытания ударных образцов с надрезом по шву показало, что все три присадочных материала удовлетворяют поставленному требованию минимальное сужение у основания надреза (боковая утяжка) 0,381 мм при 77 К. [c.207]

Сравнение результатов испытаний тремя методами (динамические испытания на разрыв, ударные испытания по Шарпи и определение критической температуры хрупкости) показало, что кривая температурной зависимости работы разрушения ударных образцов часто полностью расположена при более низких температурах, чем температура нулевой пластичности, определенная методом динамических испытаний на разрыв (рис. 1). [c.211]

Динамические испытания на разрыв. Значения работы разрушения образцов всех трех сталей, полученные при испытаниях на динамический разрыв, сопоставимы со значениями этой характеристики ударных образцов Шарпи, полученными при выборочных испытаниях [2] (рис. 3), Все три стали имеют почти одинаковые значения работы разрушения при низкой температуре эксплуатации (111 К), однако форма кривых температурной зависимости работы [c.213]

Температурная зависимость работы разрушения образцов стали с 5 % Ni при динамическом испытании на разрыв сходна с кривой, полученной при испытаниях ударных образцов, при этом максимальные значения работы разрушения очень высоки, а спад кривых при снижении температуры относительно крутой. Температура, соответствующая V2 максимального значения работы разрушения, равна - 118 К, что несколько выше криогенной температуры эксплуатации. Хотя все кривые, полученные при динамических испытаниях на разрыв, сдвинуты вправо относительно кривых, построенных по результатам испытаний ударных образцов, наибольший сдвиг наблюдается у стали с 5 % Ni. [c.214]

Рис. 2. Температурная зависимость работы разрушения ударных образцов Шарпи с V-образным надрезом, показывающая повышение температуры хруп-ко-вязкого перехода при обработке, вызывающей отпускную хрупкость мартенсита

Значения механических свойств относятся к продольному цилиндрическому пятикратному образцу диаметром 10 мм и нормальному ударному образцу (по ГОСТ 9454—60). [c.178]

Рис. 66. Ударная вязкость стали марки 08 (0.04% С 0,37% Мп 0,01% З ) в зависимости от температуры испытания в отожженном состоянии и после старения. Отжиг при 930 С — 1 ч. Ударные образцы размером 10 X 10 X 100 мм

Рис. 71. Ударная вязкость стали марки 60 (0,6% С 0,6% Мп) после закалки и отпуска в зависимости от температуры испытания. Ударные образцы Шарпи с глубиной надреза 3 мм

Значении, конкретные для стали состава 0.3° а С 0,75 % Мп 0,34 51 0,9S Q Сг О УУ N1 0,039 о 5 0,0338% Р , ударные образцы 10у( Ю мм с надрезом радиусом ] мм, глубиной 3 м [c.562]

Таблица 102. Механические свойства закаленной электростали (состав, % 0,15 С 0,64 Мп 0,33 Si 0,79 Сг 3,83 Ni 0,016 Р 0,016 S 0,26 Си) в зависимости от температуры отпуска. Прокат из слитка массой 1 т, ударные образцы размером 30X30X180 мм с надрезом глубиной 15 мм, радиусом 2 мм, расстояние между опорами 120 мм. Термическая обработка отжиг 850 °С (1), нормализация при 810 °С (2), закалка с 810 С в масле (3). Охлаждение после отпуска в воде Г72, с. 335]

Примечания 1. Из восьмигранных слитков массой 44—52 т отковали ступенчатую заготовку диаметром 1020—840— 650 мм. 2. Поковки охлаждали в яме до 100 С—145 ч. 3. Из поковок для термической обработки вырезали шайбы высотой 180 мм от каждой ступени. 4. Ударные образцы размерами 30X 30X160 мм, надрез глубиной 15 мм. [c.202]

Таблица 239. Долговечность стали 25Х2Н4ВА при испытании ударных образцов типа I на копре КПУ-2 после закалки и отпуска при 200 °С в зависимости от температуры [147]

Таблица 251. Долговечность стали 30ХН2МФА, определенная при испытании повторными изгибающими ударами. Ударные образцы типа 1 вырезаны из прутков диаметром 18—20 мм, испытаны на копре КПУ-2 после закалки с 860 °С в масле и отпуска при 300 °С при температурах 20 и —60°С [147]

Испытания на растяжение проводились на образцах, вырезанных вдоль направления прокатки из листов толщина плоского образца была равна 6 мм, причем толшдна молибденового покрытия составляла 25% от толщины листа. Ударные образцы стандартного размера вырезали вдоль и поперек направления прокатки. Надрез глубиной 2 мм с радиусом в вершине 1 мм (Менаже) наносили различными способами (рис. 97, надрез с правой стороны). В биметаллических образцах (надрезы I и Ш) толщина молибденового слоя составляла 2 мм. Испытания на растяжение биметаллических образцов и для сравнения плоских образцов толщиной [c.101]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содернсанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование стали никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

ИЗ нержавеющей стали оно обеспечивается не асегда. На ударных образцах с надрезом по зоне термического влияния, испытанных при 77 К, У всех трех сталей величина поглощенной энергии превышает 34 Дж, а сужение у основания надреза 0,381 мм. [c.208]

J — испытания ударных образцов Шарпи 2 — динамические испытания на разрыв образцов толщиной 25 мм 3 — то же, образцов толщиной 16 мм 4—температура хруико-вязкого перехода 5 — определения температуры нулевой пластичности 6 — смещение температурной зависимости, полученной при испытаниях ударных образцов, относительно зависимостей, полученных методами динамических испытаний на разрыв и определения температуры нулевой пластичности [c.211]

Кривая температурной зависимости работы разрушения при динамических испытаниях на разрыв образцов стали с 9 % Ni сходна с кривой для стали 13 Сг—19 Мп при 143 К, а затем при дальнейшем уменьшении температуры значения работы разрушения резко снижаются, а при 77 К ее величина составляет около 7з значений для стали 13Сг— 19М.П. Температура, при которой величина работы разрушения составляет V2 максимального значения, равна 88 К, что на 20 К ниже температуры эксплуатации. Характер указанной зависимости для стали с 9 % Ni значительно отличается от стали 13Сг—19Мп, а также от температурных кривых работы разрушения ударных образцов Шарпи этих сталей. [c.214]

Рис. 3. Кривая охлаждения образцов сплава Fe—12Мп—0,2Ti (а) н работа разрушения ударных образцов Шарпи при 77 К (б)

Рис. 4. Фрактограммы, полученные с помощью сканирующего электронного микроскопа с поверхностей изломов ударных образцов сплава Fe—12Mn—0,2X1, испытанных при 77 К после нагрева при 1373 К, 2 ч и охлаждения с печью в течение 6 ч (а). 11 ч (б) и 15 ч (а), далее— на воздухе

Отжиг при ЭОО С. охлаждение на воздухе, затем нагрев до 650° С и охлаждение с печью. Ударные образцы размером 30 X 30 X 0 с надрезом Шарпи глубиной 15 мм и радиусом закруг. ения 2 мм, [c.335]

Рис. 39. Механические свойства стали марки 45Г2 (0.46% С 1,40% Мп 0,32% 0,21%Сг 0,08% N1) в зависимости от температуры закалки и среды охлаждения, температуры отпуска и размера заготовки (диаметром 35 и 70 мм). Ударные образцы продольные 30 X 30 X 160 мм и поперечные 10 X 10 X X 55 мм

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...