Расчет температурных допусков

РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ДОПУСКОВ [c.714]

Расчет температурных допусков сводится к определению температурного коэффициента (ТК) искомого параметра как функции ТК элементов, входящих в ФУ, и определению максимально возможной погрешности (температурного допуска) при заданном в ТУ диапазоне температур. [c.714]

В основе предлагаемого метода расчета температурных допусков лежит предположение о линейном изменении параметров схемных элементов от температуры (рис. 19.3, кривая /), но он может быть распространен и на случаи, когда эти изменения имеют нелинейный характер (рис. 19.3, кривые 2, 3) и указывается лишь максимальная величина относительного изменения параметра при крайних значениях рабочего диапазона температур. [c.718]

Пользуясь полученным уравнением, произведем расчет температурных допусков. Согласно справочным данным ТК сопротивлений резисторов типа МЛТ в диапазоне температур от +20 до —60° С a = 12.10" % на 1° С, а в интервале от 20 до 80° С = 7-10-2 о/ а 10С. [c.730]

Расчет температурной стабильности магнитных систем. Широкое использование магнитных систем в приборах и системах управления, где предъявляются высокие требования по точности и параметрической надежности, ограничивается температурной погрешностью выходной статической характеристики Ф. В связи с этим при назначении обоснованных допусков на выходные параметры приборов и устройств с постоянными магнитами необходимо знать и учитывать температурный допуск на основной параметр качества магн тных систем — рабочий поток Ф. [c.237]

Перейдем к расчету температурного поля в различных вязких течениях. Из большого многообразия возможных случаев выберем такие, которые допускают наиболее простое теоретическое решение. Выше изложению способов расчета пограничного [c.273]

Если задачей исследования является получение (прогнозирование) термодинамических характеристик очага пожара, то эти задачи называются внешними. При решении внешних задач допускается использование различных эмпирических зависимостей, описывающих теплообмен очага пожара со строительными конструкциями. Обычно внешняя задача решается при граничных условиях второго рода без анализа теплового воздействия очага на строительные конструкции. К разряду внешних задач относятся конструктивные расчеты температурного режима пожара в помещениях. Целью конструктивных расчетов является получение характера изменения среднеобъемной температуры в виде функции температура — время. Функциональная зависимость Т—1 () является тепловой характеристикой помещения и используется затем для исследования теплового воздействия очага пожара со строительными конструкциями с целью определения эквивалентной продолжительности пожара и анализа устойчивости проверяемых конструкций в условиях пожара. При выполнении конструктивных расчетов также допускается использование граничных условий второго рода в системе газ — конструкция без расчета прогрева строительных конструкций. При этом следует иметь в виду, что характеристика теплового потока, приведенная в [7], имеет интегральные значения, являясь средними для вертикальных и горизонтальных конструкций. В реальных условиях развития пожара существует значительная неоднородность в плотности суммарных тепловых потоков в стены и перекрытия. Поэтому при выполнении конструктивных расчетов целесообразно разделять горизонтальные и вертикальные строительные конструкции, что позволяет получить при выполнении конструктивных расчетов дополнительные сведения о тепловом режиме пожара. [c.220]

Расчет ведется в следующем порядке. Вначале определяют максимальные пределы смещения среднего значения суммарного поля рассеивания путем раздельного суммирования положительных и отрицательных средних значений температурных допусков, допусков на старение и влажность. Суммирование ведется относительно среднего значения производственного допуска, так как относитель-110 его происходит смещение среднего при воздействии любых ком- [c.723]

Не располагая надежными методами расчета температурных деформаций, мы принуждены ограничиться включением составляющей в формулу допуска на выдерживаемый размер лишь в общем виде, не приводя ни рекомендаций, ни нормативных величин. [c.101]

Выбранная схема защиты футеровкой (табл. 31) должна быть проверена расчетом на прочность — по несущей способности (прочности и устойчивости)—для всех конструкций, а также по образованию трещин — для конструкций, в которых образование трещин не допускается или их раскрытие ограничивается. При наличии органического подслоя под футеровкой необходимо проверить соответствие температуры на границе броня — подслой температурному пределу его использования. В сложных комбинированных футеровках аппаратов, работающих в условиях большого перепада те шератур, расчетом необходимо проверить напряжения, возникающие между каждым слоем футеровки, а также на границе футеровка — броня, и в металле, в силу различия коэффициентов линейного расширения примененных материалов. Выбор окончательного варианта защиты производится по минимуму приведенных затрат. [c.92]

При ограниченных значениях температурных перепадов приспособляемость возможна и в условиях ползучести. Фактически существует некоторая область напряжений и температур, в которой при данной длительности нагружения ползучесть практи- чески не наблюдается. Таким образом, расчет на приспособляемость в условиях ползучести по существу состоит в замене нре- дела текучести некоторым условным пределом ползучести, т. е. напряжением, при котором деформация за данное время при известной температуре пе превысит некоторой малой величины, установленной допуском. [c.42]

В основу расчетов надежности при действии негрубых ошибок полезно положить теорию точности механизмов и электрических устройств. Однако переход от определения точности машин к оценке их надежности при действии негрубых ошибок все же требует больших добавочных исследований, т. е. необходимо накапливать, статистически обрабатывать и систематизировать сведения об изменении первичных ошибок с течением времени. Важно удачно выбрать и строго соблюдать определенные условия, при которых производится экспериментальное изучение изменений первичных ошибок в результате старения материалов, износов, температурных воздействий, действия сил. Тогда вероятность соответствия выходных сигналов допускам будет зависеть от времени и обеспечит надежность машины при действии негрубых ошибок. Все вредные процессы по скорости их протекания можно разделить на три группы [103] быстро протекающие (вибрации, изменения условий трения, колебания нагрузок и др.) процессы, протекающие со средней скоростью (изменение температуры машины и окружающей среды, изменение влажности и др.) медленно протекающие процессы (износ и коррозия основных деталей, усталость, ползучесть, перераспределение внутренних напряжений и др.). [c.55]

После выбора основных размеров проводится поверочный расчет, на основании которого уточняется геометрическая форма конструкции. Нормами допускаются для поверочного расчета приближенные методы строительной механики оболочек, пластин и колец с использованием для зон концентрации расчетных и экспериментальных данных по коэффициентам концентрации напряжений. В соответствии с этим принята классификация напряжений по категориям общие и местные мембранные, общие и местные изгибные, общие и местные температурные, местные в зонах концентрации и др. В табл. 3.1 приведены примеры напряжений, относящихся к указанным категориям. [c.44]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

Были рассчитаны прочность конструкции и температурные напряжения. Согласно расчетам рекомендована средняя скорость охлаждения контура, составляющая 40 °С/ч. Максимально допустимая скорость охлаждения 60 °С/ч рекомендовалась с ограничением числа циклов нагружения и проведением обязательного освидетельствования контура после его эксплуатации. Расчетом предусматривался также случай аварийного расхолаживания. Рулонированная конструкция допускает одноразовое расхолаживание контура со скоростью [c.61]

Температура жидкости и температура поверхности растут линейно по длине трубы при примерно постоянном температурном напоре. После достижения на поверхности температуры насыщения (точка В) начинается поверхностное кипение, которое до некоторых пор допускает расчет по формулам однофазного теплообмена. При определенном перегреве а становится частично или всецело зависящим, соответственно эмпирической формуле (6-8), от тепловой нагрузки q, температура же стенки практически перестает меняться. Температура потока продолжает расти вплоть до температуры насыщения (точка С). С этого места температурный напор между поверхностью и потоком сохраняется на некотором протяжении постоянным. [c.171]

Номинальная толщина стенки обогреваемых труб настенных радиационных поверхностей нагрева должна удовлетворять условию s/D 0,20, а для труб других поверхностей нагрева — условию s/D<0,25. Во всех случаях толщина стенки обогреваемых труб должна приниматься не более 8 мм. Применение обогреваемых труб с большей толщиной стенки допускается при условии обоснования выбранной толщины подробным расчетом на прочность, выполненным с учетом температурных напряжений (см., например, (И, 12]). [c.368]

Лабиринтные уплотнения (рис. 66,г) с резьбовыми канавками на вращающихся гребнях применяют для высоконапорных гидротурбин. При диаметре кольца 2000 мм высота гребня 200 мм, ширина щели — всего 0,5 мм. Применение таких малых зазоров становится возможным при наличии резьбовой поверхности, так как в случае касания двух колец при вращении выступы резьбы на кольцах быстро износятся и надира колец практически не будет. При расчете зазоров необходимо учитывать цепь допусков на детали подшипника, вала, лабиринтных колец и корпуса, а также температурные деформации и монтажные отклонения. [c.91]

Уравнения теплового баланса по греющему и обогреваемому теплоносителям и уравнение теплопередачи для каждой из поверхностей нагрева, составленные на 1 кг (1 м ) расчетного топлива, представлены в табл. 1.44. При поверочном расчете энтальпии продуктов сгорания и обогреваемого теплоносителя известны лишь на одной из границ поверхности нагрева, например, известны входные значения Н и h, а выходные Н" и h" не известны. Задаваясь одним из неизвестных значений, из условия = Qi по балансовым уравнениям (см. табл. 1.44) находят второе. По полученным параметрам теплоносителей определяют температурный напор Дг (см. книгу 2, разд. 3), коэффициент теплопередачи к и находят Если Qgj, рассчитанное на основе предварительно принятого значения энтальпии, отличается от не более чем на 2 %, расчет считается завершенным. В противном случае его повторяют. Если во второй итерации температура по газам отличается от значения в первой итерации менее чем на 50 °С, значение к можно не уточнять При расчете газоплотных котлов расхождение gg, и для экранов ограждения допускается в пределах 10 %. [c.76]

Расчет лонжеронного отсека. Лонжеронный отсек — это конструкция, в которой допускается потеря устойчивости обшивки раньше потери устойчивости продольных элементов (лонжеронов). Расстояние между лонжеронами уже не лимитируется устойчивостью обшивки. Число лонжеронов выбирают из других соображений. Так, в двигательных отсеках число лонжеронов обычно бывает минимальным и определяется конструкцией двигательной установки. В переходных отсеках число лонжеронов должно удовлетворять требованиям равномерной передачи нагрузок. Толщина обшивки в лонжеронном отсеке может быть минимальной — она определяется температурными и технологическими условиями. Например, чересчур тонкая обшивка сильно нагревается на активном участке полета — максимальная температура обшивки не должна быть выше той, при которой происходит значительное снижение механических характеристик материала. После потери устойчивости обшивка почти не участвует в передаче сжимаю-щих сил. Только узкая полоса обшивки, прилегающая к лонжерону, работает совместно с ним на сжатие. Эта часть обшивки называется п р и с о е д и н е н н о й обшивкой. Ее ширину обычно определяют по приближенной формуле [c.326]

Нормативную нагрузку от веса снега определяют по горизонтальной проекции воспринимающей поверхности, и ее принимают равной 10 Па. Толщину обледенения на оттяжках, канатах и решетчатых элементах металлоконструкций принимают равной 1... 1,2см при удельном весе льда 9 кН/м . Перегрузки от снега и обледенения при расчете не учитывают. Снеговую и ветровую нагрузки одновременно не учитывают. Нагрузки, вызываемые температурными изменениями окружающей среды, указывают в технических заданиях на проектирование крана и учитывают только при расчетах статически неопределимых конструкций. Допускается принимать интервал колебаний температур 40° С. [c.99]

Использование сложных дислокационных моделей пластического деформирования позволяет детально описать эволюцию импульса ударно-волновой нагрузки, распространяющегося по материалу. Вместе с тем наличие в моделях многочисленных констант материала и проблематичность их определения независимыми экспериментальными методами ограничивают возможность их практического использования. В соотношениях, описывающих динамику дислокаций, не учитывается возможное влияние температуры, что допускает применение моделей в сравнительно низкой области напряжений, когда разогрев материала невелик. Заметим, что обычно в расчетах влиянием температуры пренебрегают и, как следствие, не рассматривают уравнение энергии и температурные составляющие уравнений состояния [10, 12]. [c.186]

Для предотвращения быстрого разрушения сосудов, работающих под давлением, необходимо оговаривать минимальную вязкость разрушения различных материалов, что допускает наличие в материале дефектов определенного размера при соответствующем уровне напряжений. При установлении уровня напряжений следует учитывать обусловленные расчетом напряжения в конструкции, зоны значительной концентрации напряжений, а также вторичные температурные и остаточные напряжения сварочного процесса. Уровень вязкости разрушения должен быть связан с условиями работы материала. Например, необходимо учитывать, будет ли иметь место охрупчивание материала у сварных швов. Для этих обоих случаев вероятность разрушения значительно уменьшается в результате термического снятия напряжений. Уровень локальных напряжений может быть снижен механическим снятием напряжений. [c.254]

Основные особенности расчета искажений оптического пути Л/, в кристаллических средах заключаются в методике определения зависимости изменения показателя преломления вследствие температурных напряжений и деформаций. Для кристаллов вид тензора пьезооптических коэффициентов является более сложным, чем для изотропной среды, и зависит, как уже было сказано, от взаимной ориентации кристаллографических осей, связанных с активным элементом, и осей координат, в которых производится расчет. Некоторые ориентации, однако, допускают приближенный или даже точный расчет изменений оптического пути с введением термооптических характеристик, выражаемых через р = dn/dT и упругие и фотоупругие константы материала [31, 116, 141, 142]. [c.43]

Анализ температурных напряжений для пластически деформируемых тел охватывает ряд задач, относящихся к различным областям техники, — от металлургической, ядерной и космической до расчета конструкций и обработки металлов. Интересным примером служит исследование поля остаточных напряжений при закалке или фазовых превращениях. В различных приложениях необходимо предотвратить разрыхление, так как оно нарушает допуски и таким образом влияет на конструирование деталей машин. В другом случае необходимо знать несущую способность топливных элементов и планировку, обеспечивающую необходимые эксплуатационные условия работы. Разнообразие приложений требует проведения систематического анализа влияния, которое могут оказывать на переходны,е и остаточные напряжения, несущую способность и пластические деформации такие специфические факторы, как упрочнение, изменение предела текучести с температурой, поверхностная теплопроводность и т. д. [c.130]

Для обеспечения надежной работы барабана в различных режимах необходимо, чтобы в каждый момент удовлетворялось условие прочности — равенство приведенного напряжения (учитывающего перечисленные выше факторы) и допускаемого напряжения для металла при данной температуре. Точного аналитического решения столь сложной задачи расчета на прочность с учетом температурных и местных концентраций напряжений в настоящее врем я нет. В действующих Нормах расчета на прочность элементов парогенератора учитываются напряжения только от внутреннего давления в барабане. Для ограничения термических напряжений ПТЭ не рекомендуется допускать предельно допустимую разность температуры между отдельными элементами барабана более 50— 55 °С. [c.258]

Расчеты показывают, что температурные деформации деталей соизмеримы в ряде случаев с допусками на их обработку. Например, температурная деформация чугунной станины высотой 600 мм при длине 2000 мм доходит до 0,01 мм на 1м при разности температур по высоте станины в 2,4° С. Эта величина соизмерима с допуском на отклонение от прямолинейности станин точных станков [3]. Если бы условия обработки деталей оставались неизменными для каждой из них, то их температурные деформации можно было бы относительно легко рассчитать или установить влияние деформаций в результате относительно несложных экспериментальных исследований. Однако в процессе обработки действует совокупность факторов, нарушающих предписанный тепловой режим, не только от детали к детали, но и в процессе обработки каждой. К ним относятся колебание припуска, твердости, затупление режущего инструмента и др. [c.271]

Расчеты показывают, что температурные деформации деталей соизмеримы в ряде случаев с допусками на их обработку. Например, температурная деформация чугунной станины высотой 600 мм при длине 2000 мм доходит до 0,01 мм на 1 м при разности температуры по высоте станины в 2,4°. Эта величина соразмерна с допуском на отклонение от прямолинейности станин точных станков. [c.230]

Среди источников возникновения погрешностей температур действует как доминирующий фактор, деформируя закон нормального распределения, смещая и изменяя поле температурных погреш ностей (рис. 19.2). Однако при расчете допусков нужно определить [c.717]

Качество поверхности бетона контролируют с помощью деревянной рейки длиной 2 м. Допускаются неровности на бетонной поверхности, обращенной внутрь топки, выступы, впадины 5 мм, а с наружной стороны 8 мм на каждые 2 м поверхности. Вертикальность стен обмуровки проверяется также при помощи контрольной деревянной рейки длиной 2 м 1 отвеса. Для плоских стен отклонения от вертикали не могут превышать 5 мм на каждый метр высоты и 20 мм на всю высоту стены. Жароупорный бетон, как и большинство материалов, имеет свойство при нагревании расширяться. Чтобы дать бетону свободно расширяться, не разрушаясь, особенно тем слоям, которые обращены к горячей среде, в нем предусматриваются температурные швы. Толщина температурных швов зависит от вида бетона и температуры, при которой он работает. В жароупорных бетонах, рекомендованных для обмуровки парогенераторов, максимальная толщина температурных швов, учитывая усадку бетона, устанавливается расчетом и равна 4—5 мм. [c.209]

Помимо необходимости выбирать правильные расчетные значения напряжения при любой из данных температур, в изделиях из полиэтилена следует также делать допуски на тепловое расширение. Для этих целей успешно применяются компенсационные температурные соединения и сжимаемые уплотнительные прокладки (см. раздел 10). Вертикальные секции трубопроводов из полиэтилена должны быть закреплены на опорах через каждые 150 — 180 см., а секции горизонтальных трубопроводов по возможности иметь опоры через очень незначительные промежутки. Системы патрубков и трубопроводов проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить наиболее беспрепятственное прохождение жидкости. Переходы в трубах должны быть постепенными и иметь длину не менее 30 см на каждые 5 см изменения диаметра. Радиус колен делается не меньше диаметра трубы. При соединении трубы с фланцевым соединением количество применяемых болтов должно соответствовать условиям Американского стандарта для фланцев [c.137]

Методика расчета допусков, изложенная в этой книге, позволяет учитывать не только отклонения размеров деталей, но и влияние на показатели качества изделий упругих и температурных деформаций деталей, изнашивания поверхностей трения и др. [c.73]

На напряжение источников питания, имеющих самостоятельное конструктииное оформление в виде узлов или блоков, обычно даются эксплуатационные допуски. Поэтому при расчете температурных допусков, допусков на влажность и старение можно принять погрешность = 0. [c.730]

Подсистема АСОНИКА-Д имеет связь с тепловизионной системой для контроля и диагностирования РЭС по его температурному полю. Рассчитанная с помощью подсистемы АСОНИКА—Д тепловая модель РЭС, включающая в себя результаты расчета температуры по элементам, а также пределы изменения температуры бездефектных образцов РЭС, составляет его тепловую модель-норму, отклонения относительно которой рассматривают как дефекты разного рода. Затем проводится анализ температурного поля исследуемой группы РЭС. Тепловое излз ение от контролируемого образца РЭС регистрируется тепловизионной камерой и через интерфейс связи с компьютером происходит формирование измеренной термограммы. Термограммы могут быть подвергнуты обширной обработке с целью подчеркивания контраста, выделения деталей или изотермических зон, увеличения масштаба деталей, удаления температурного фона, полз ения разностных отклонений в симметричных точках объекта, построения термопрофиля и выполнения других операций, улз шающих качество и информативность термограммы. Измеренное температурное поле РЭС сравнивается с температурным полем модели-нормы с з етом температурных допусков, и по результатам сравнения принимается решение о наличии или отсутствии дефекта. [c.91]

Для расчетов температурных коэффициентов реактивности, результаты которых обсуждаются ниже, применялись две программы, основанные на многогрупповом диффузионном приближении GAZE-2 [671 для одномерных реакторов и GAMBLE [68] для двухмерных. Обе программы допускают переход нейтронов в верхние группы при рассеянии в тепловой области. При расчете цилиндрических реакторов по одномерной программе вводится поправка DB для учета утечки в аксиальном направлении (см. разд. 6.4.10). При расчеге двухмерного реактора, например конечного цилиндра в г, г)-геометрии, такая поправка не требуется. [c.458]

Расчеты показывают, что [ia 1 кг водяного пара требуется от 10 до 12 кг ртути. Обычно в бинарных установках применяют сухой насыщенный ртутный пар при давлении 1 —15 МПа, что соответствует температурам пзсыщенмя 790—630 К. Расширение допускается до давления p. , равного 0,01- 0,004 МПа. Этим давлениям соответствуют температуры 520—500 К, Если принять температурный перепад между ргутным п водяным парами в коидеисаторе-испарителе 10—15 К, то температура насыщенного водяного пара составит 505 — 490 К. Такой температуре соответствует давление 3,3—2.5 МПа. Эффективность бинарного цикла можно оценить по коэффициенту а " заполняемости площади цикла, определяемому отношением (см. рис. 13,1) [c.320]

В приведенном примере на выходе из потолочного пароперегревателя и в рассечке ширм температура пара выше, чем это допускается для коллекторов за потолочным пароперегревателем и в рассечке ширмового пароперегревателя, что объясняется завышенным тепловосприятием радиа-ционно(го и потолочного пароперегревателей. Приращение температуры в ширмах практически такое же, как в расчете. В частности, из данного графика вытекает, что два коллектора работают в опасном режиме и если их температура не может быть снижена, то они должны быть срочно заменены более жаростойкими. Трубы поверхностей нагрева радиационного перегревателя и иотолка работают при более высокой, чем предусматривалось расчетом, температуре пара и температурный режим их металла необходимо проверять. Вместе с тем вторая ступень ширм и конвективный пароперегреватель работают в нормальных условиях и без особых на то причин в исследованиях не нуждаются. [c.181]

Единицей измерения температуры в системе СИ является градус Кельвина, определяемый по термодинам1Ической температурной шкале, в которой для температуры тройной точки воды установлено значение 273, 6 К (точно). Кроме того, допускается применение внесистемной единицы — градус Цельсия. В практических расчетах температуру рабочего тела находят по соотношениям [c.13]

Температурный шов предотвращает возникновение температурных напряжений, обусловленных колебаниями температуры наружного воздуха в конструкциях зданий большой протяженности. Температурные напряжения могут привести к деформации конструкций и появлению в здании трещин. Температурные швы допускают свободное горизонтальное смещение смежных частей здания. Они могут быть продольными 12 и поперечными 13 (см. рис. 1У.2). Температурные швы должны совмещаться с границами унифицированных типовых секций (см. 23), с перепадами высот, а еСли в здании есть осадочные швы, то с ними. О конструктивном оформлении швов и правилах привязки см. 21. Расстояние между температурными швами определяется расчетом. Без расчета, согласно СНиП П-21—75, можно назначать расстояния между температурными швами в сборных каркасных конструкциях из железобетона для отапливаемых зданий до 60 м и для неотапливаемых до 40 м, допуская увеличение этогр предела на 10%, если здание одноэтажное промышленное. [c.53]

При точностных расчетах для операций с жесткими допусками на обработку следует иметь в виду возможную погрешность от температурных деформаций пр 1 устанОбйвшемся тепловом режиме в технологической системе в размере 10—15% от суммарной погрешности. [c.49]

При точностных расчетах для операщш с жесткими допусками на обработку следует иметь в виду возможную погрешность от температурных деформаций при установившемся тепловом режиме в технологической системе в размере 10—40% суммарно погрешности. При этом в случае обработки лезвийными инструментами 2 А составляет 10—15% суммарной погрешности, а при шлифовании — до 30—-40%. [c.76]

Известно, что эксплуатационные допуски, заданные ТУ, характеризуют точность работы устройства в период эксплуатации и ограничивают отклонения параметров узлов, вызванных суммой поддающихся расчету погрешностей (производственных, температурных, старения, влаги) и погрешностей, вызванных изменениями атмосферного давления, солнечной радиацией, пылью и другими факторами, которые рассчитать нельзя. Нестабильность характеристик радиоэлементов, вызванная группой погрешностей, не поддающихся расчету, не превышет 5—10% общей нестабильности. На этом основании по заданному эксплуатационному допуску определяют его расчетную величину [c.723]

Следует отметить, что формулы (12.15) и (12.16) могут служить лишь для сравнительных расчетов в различных интервалах температур, так как при выводеэтих формул, заимствованных исследова-телями-керамиками из теории нагрева металлов, допускается ква-зистационарный температурный режим нагрева, когда температура в любой точке является линейной функцией времени, а общее распределение ее подчиняется закону параболы. При нагреве керамических изделий происходит ряд физико-химических превра-722 [c.720]

При конструировании и расчете аппаратуры и оборудования из винипласта необходимо помнить, что с повышением температуры механическая прочность винипласта понижаегся, поэтому температурным пределом его использования следует считать +60°С. Особое внимание требуется обращать на по вышенную чувствительность винипласта к концентрации напряжений, поэтому не следует допускать в изделиях резких переходов, делая закругления с возможно большими радиусами. Механическая прочность этого материала резко снижается от длительного воздействия нагрузки, поэтому необходимо предусматривать по возможности периодическую разгрузку изделия. Как показали исследования последних лет [4, 26], деформация нагруженных конструкций из винипласта, постепенно увеличивающаяся во времени, плавно затухает при нагрузках, не превышающих 190 кгс1см , и температуре около -Ь20°С. При больших нагрузках или более высокой температуре относительная деформация увеличивается и приводит конструкцию к разрушению. Механические свойства винипласта снижаются от длительного воздействия агрессивной среды При конструировании оборудования и аппаратуры из пластмасс, в частности винипласта, необходимо учитывать боль- [c.150]

Недостатками схем с двумя плавающими шарикоподшипниками являются высокая точность расчета температурнотехнологического зазора между торцом шарикоподшипника и торцом крышки (зазор с нулевым номиналом на чертеже не обозначается) применение этой схемы только при отсутствии реверсных продольных нагрузок (продольный люфт) и строгое соблюдение температурного режима работы узла (выдавливание масляного клина из зоны качения шариков или роликов по дорожкам колец в связи с перегревом узла и превышением расчетного удлинения вала). Схема компоновки е не допускает больших осевых нагрузок, тем более реверсных. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...