Коэффициенты температурные, определение

Коэффициент Yii называется коэффициентом температурного расширения объема, = 7 /3 — коэффициентом линейного температурного расширения. Способы определения величин у , и rxj-, а следовательно, и у очевидным образом вытекают из (2.47). [c.54]

Из уравнения (178) видно, что изменение длины трубы прямо пропорционально разности температур, длине трубы и коэффициенту температурного линейного расширения а. На рис. 142 приведена номограмма для определения удлинения трубы из твердого поливинилхлорида [1]. [c.268]

Из рассмотренного следует, что, несмотря на то, что метод численного интегрирования относится к приближенным методам, использование полярной сетки позволяет довольно точно описать цилиндрические тела и сравнительно просто определить температурное поле. Метод позволяет учесть переменность температуры сред и коэффициентов теплоотдачи. Определение развивав 52 [c.52]

При составлении уравнения (1-18) температурные коэффициенты ki (t), rii (t) считались произвольными. Однако такое положение не является строгим, так как между параметрами, от которых образованы рассматриваемые коэффициенты, существуют определенные функциональные зависимости. [c.14]

Натяг будем моделировать нагревом зубка. Для этого в параметрах материала зубка должен быть определен коэффициент температурного расширения а > 0. Разница температур ДГ = Г - задается такой, чтобы в свободном состоянии диаметр зубка увеличился на величину натяга 8 = 0.12 мм. Отсюда получаем [c.385]

В случае твердых растворов замещения ситуация оказывается более сложной. Для бинарного твердого раствора замещения, состоящего из компонент Л и В, различают пять коэффициентов диффузии. Наряду с коэффициентом взаимной (химической) диффузии О это парциальные коэффициенты диффузии обеих компонент и и коэффициенты самодиффузии этих компонент О и О. Между всеми упомянутыми коэффициентами существуют определенные соотношения (см.,например, [85]). Естественно, возникают вопросы, какой из этих коэффициентов диффузии характеризует температурную зависимость скорости ползучести данного твердого раствора, а также какой вклад в эту температурную зависимость вносят отдельные коэффициенты диффузии. [c.53]

Калибровка валков сортопрокатных станов производится с целью получения проката определенного профиля и размера. Она зависит от размера и формы сечения исходной заготовки и профиля получаемого проката. Путем последовательного прохождения заготовки через соответствующие калибры осуществляют постепенное превращение ее в нужный профиль. Число калибров соответствует числу пропусков заготовок. Так, например, для прокатки рельсов валки обычно изготовляются с 9 калибрами, для балок — с 9—13 и т. д. Калибры подразделяются на подготовительные и чистовые. Подготовительные калибры служат для постепенного приближения поперечного сечения заготовки к готовому профилю. Чистовые калибры служат для получения готового проката заданной точной формы. Размеры чистовых калибров принимаются с учетом коэффициента температурного расширения металла и минусового допуска. [c.264]

Если же высокотемпературные рентгеновские камеры используются для определения температуры фазовых превращений, для определения коэффициента температурного расширения, или же для наблюдения за развитием реакции, то во всех названных случаях решающее значение имеет точность регулирования температуры. [c.69]

Ниже приводятся данные рентгеновского определения коэффициентов температурного расширения ряда образцов окисной керамики, полученные при работе на этой приставке. Исследованы следующие образцы спеченная при 1550° С в течение 2 ч двуокись церия и керамические материалы из двойных окислов, полученные прокаливанием при 1600° С. Вычисленные для определенных температурных интервалов средние значения коэффициентов температурного расширения приведены в табл. 6. [c.77]

Рис. 152. Поправочный коэффициент для определения среднего температурного напора в условиях перекрестного потока греющей и нагреваемой среды

Температурный коэффициент давления. Определение постоянных уравнения ван-дер-Ваальса [c.269]

Сталеалюминиевые провода состоят из двух металлов — алюминия и стали, имеющих различную прочность, модули упругости и коэффициенты температурного расширения. В результате свивки стальных и алюминиевых проволок провод работает как одно целое и имеет определенные значения прочности на разрыв, модуля упругости и коэффициента температурного расширения, характеризующие провод в целом. [c.52]

Определение другого главного коэффициента температурного расширения (в направлении, перпендикулярном расположению волокон) представляет значительно большие трудности из-за сложного характера распределения температурных напряжений в плоскости, перпендикулярной осям волокон. Особенности такого распределения рассмотрены в работе Ван Фо Фы . Для гексагональной и тетрагональной структур многокомпонентного композиционного материала им получена следующая зависимость а, от свойств компонентов [c.36]

Как видно из формулы (1.80), при определенном соот-нощении компонентов коэффициент температурного расширения материала может превышать коэффициенты 2 и 1. Это соотношение можно определить, если приравнять нулю производную выражения (1.80) по переменной %. [c.39]

Перейдем к определению деформаций при температурном воздействии. Коэффициент температурного расширения в направлении оси г [c.41]

Влияние структуры, состава и свойств компонентов стеклотекстолитов на коэффициенты температурного расширения рассмотрено в работе . Подход к определению главных коэффициентов температурного расширения стеклотекстолитов аналогичен учету влияния искривления нитей на коэффициент теплопроводности таких материалов. Если принять синусоидальный закон изгиба [c.41]

В заключение отметим, что коэффициенты температурного расширения компонентов также зависят от напряжений, хотя эта зависимость не столь суш,ественна. Изменение коэффициента температурного расширения чистого твердого веш ества следует из термодинамического определения относительной деформации как функции напряжения и температуры [c.47]

Экспериментальное определение коэффициентов температурного расширения композиционных материалов, содержащих наполнитель в виде плоских слоев ткани или шпона, производится обычно на образцах, вырезанных вдоль направления осей упругой симметрии. Б то же время на практике приходится сталкиваться с необходимостью определять коэффициенты температурного расширения образцов, вырезанных из изделий сложной геометрической формы с неплоским и непрямолинейным расположением армирующих элементов. Примером таких изделий могут служить оболочки большой кривизны цилиндрической или сферической формы, изготовленные [c.48]

В третьей части приведены кривые изменения термомеханических коэффициентов температурного кг, скоростного ки и степенного к для определения сопротивления деформации при горячей прокатке. [c.14]

Наиболее простым подходом к расчету различных температурных коэффициентов является определение коэффициента размножения к при двух разных температурах с последующим вычислением температурного коэффициента при температуре (Г Т 2 по приближенной формуле [c.462]

Для определения напряжений при неравномерном нагреве элементов клеевого соединения можно пользоваться этими же формулами, заменив в них выражение ] АМ на а АТ (сс — коэффициент -температурного расширения АТ — приращение температуры). [c.67]

Имея в виду (6-18), заметим, что р= (1-ЬцСт/с)/тгОт-Для определения искомого коэффициента температурного скольжения ф(х = тх/ ж вычтем из (а) выражение (б). После простых преобразований найдем [c.195]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Для учета влияния температуры на скорость при определении стеклосодер-жания необходимо знать коэффициент температурной зависимости скорости, который определяется как отношение разности скорости к разности температуры (рис. 3.7), т. е. [c.121]

В приведенных выше выражениях Т(Х , t) -искомое поле температур kjj Xj,t) — коэффициент теплопроводности в твердом теле p(X(,t), (Xj,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q Xj,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью и h Xf,t) - Nu- в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3.39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Дапее, Дх,-,г) - искомое поле перемещений в твердом теле G Xf,T, и,) к X(Xj,T,u/) - коэффициенты Ламэ e=Ujj - объемная деформация а(х,..Г) - коэффициент температурного расширения F(x-,t) — массовые силы Pj(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

Определение коэффициента температурного скачка y основано на измерении стацион арных тепловых потерь с поверхности нагретой нити при продольном обтекании ее установившимся потоком разреженного воздуха. При течении газа по цилиндрическому кольцевому каналу, образованному тонкой нитью и соосной с ней трубкой, диаметр которой. (2 Г2) на несколько порядков превосходил диаметр (2 I l) нити, около поверхности последней можно было достигать высоких значений градиента температуры (Ю epadj M.) и скорости (10 сек ) при небольшой разности температур между стенками (Юн-20° С) и при довольно умеренных средних скоростях течения газа по камалу (до 100 м сек). [c.515]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

В литературе имеется описание лишь одного тина эмалевых тензочув-ствительных покрытий с рядом модификаций для исследования напряжений при повышенных температурах [7, 8]. Такое покрытие позволяет проводить исследования при температурах до 300° С, на его чувствительность не влияют влажность и незначительные колебания температуры, чем выгодно это покрытие отличается от канифольного. К недостаткам разработанного до настояш,его времени эмалевого тензочувствительного покрытия относится следующее. Состав таких покрытий весьма сложен [8]. Он представляет собой смесь (фритта) частиц определенной дисперсности элементоорганических и других соединений, состав которой дополнительно регулируется специальными порошковьщи добавками. Из фритты и порошковых добавок готовят шликер, и окончательную регулировку состава производят путем введения в него боросиликата свинца. Такие операции необходимы для подбора и регулирования коэффициента температурного расширения эмалевого покрытия, так как разность коэффициентов температурного расширения материалов покрытия и детали определяет тензочувствительность эмалевого покрытия. Как было установлено в указанной выше работе, отношение коэффициентов температурного расширения состава эмали и материала детали должно быть в пределах от 1,1 до 3,0. [c.9]

Для широкого применения метода хрупких тензочувствительных покрытий для исследований при нормальных температурах необходима разработка удобно выполняемого нетоксичного и неогнеонасного покрытия, не требующего при обычных испытаниях нагрева детали, обладающего достаточно стабильными требуемыми характеристиками при изменении температуры и относительной влажности и пригодного для исследования полей деформаций и напряжений в различных основных условиях испытаний деталей и узлов конструкций. Нестабильность поведения и ограниченность диапазона рабочих температур канифольных покрытий обусловлена, прежде всего, большим различием (до одного порядка) коэффициентов температурного расширения материалов покрытия и исследуемых стальных деталей, гигроскопичностью и низкой температурой размягчения материала покрытия. В связи с этим в Институте машиноведения проводится разработка хрупких покрытий со стабильными характеристиками, и одна из выполненных разработок покрытий нового тина со стабильными характеристиками относится к покрытию с наклеиваемой фольгой, имеющей оксидную пленку. Как показали проведенные эксперименты, могут быть получены на алюминиевой фольге оксидные пленки, выращиваемые электрохимическим путем, которые являются коррозионностойкими и при определенных условиях оксидирования получаются твердыми, прозрачными и достаточно хрупкими, т. е. дающими трещины при достаточно малых величинах деформации. Характеристики тензо-чувствительности охрунченных и наклеенных разработанными способами пленок оказываются стабильными. [c.10]

И. Абдулалиев 3. Э. Пригоровский П. И. Определение термоупругих напряжений в зоне соединения материалов с различными коэффициентами температурного расширения.—Труды VII Всесоюз, конф, по поляризационно-оптическому методу исследования напряжений, т, III. Таллин, [c.106]

Поскольку Уь Уо, У2 можно найти из независимых уравнений, полупространственные задачи решаются аналитически. В частности, задача об определении коэффициента температурного скачка (см. разд. 5 гл. V) была решена Касселом и Уильямсом [30] методом, эквивалентным методу Винера — Хопфа. Этот коэффициент получен в виде [c.359]

В связи с развитием новых областей техники, требующих использования материалов стойких при высоких (и низких) температурах, рентгеноанализ может оказать существенную помощь исследованиям для оценки устойчивости этих материалов к фазовым превращениям. Кроме того хорошо известно, что, применяя прецизионные рентгенографические способы определения периодов кристаллической решетки при высоких температурах, можно с удовлетворительной точностью измерить коэффициенты температурного расширения по разным кристаллографическим направлениям, что дилатометрическим методом возможно определить только на монокристаллических образцах. [c.68]

Телшературный коэффициент замедлителя, определенный выше как разность полного температурного коэффициента и коэффициента, связанного с изменением вероятности избежать резонансного захвата, будучи отрицательным в начале кампании (см. табл. 10.2), становится положительным по мере работы реактора (см. табл. 10.3). Из таблиц видно, что это перемена знака обусловлена большим увеличением (1//) д дТ). Физически это означает, что в середине кампании реактора доля тепловых нейтронов, поглощаемых делящимися изотопакп , возрастает с повышением температуры. Из рис. 10.21 видно, что это увеличение связано с тем, что с повышением текшературы возрастает эффективное тепловое сечение плутония-239. Точнее говоря,, основная причина связана с резонансом плутония-239 при энергии 0,3 эв. Смещение спектра тепловых нейтронов в замедлителе приводит к тому, что с увеличением температуры повышается число нейтронов с энергиями, близкими к резонансу плутония-239. [c.464]

Параметры самодиффузии иттрия могут быть полезны при оценке величины энергии связи и при расчетах процессов ползучести, рекристаллизации, релаксации напряжений и т. д. Коэффициенты самодиффузии, определенные на монокристаллах иттрия в направлении, параллельном оси с крисгаллической решетки, и в направлении, параллельном базисной плоскости, различны между собой. Исследование проведено с применением радиоактивного изотопа по методике тонкого слоя с послойным радиометрическим анализом. Анизотропия самодиффузии иттрия невелика. При 900° С анизотропия самодиффузии, определенная как отношение коэффициентов диффузии в направлении, параллельном оси с, /)] и перпендикулярном оси с, Дг, равна 2,5, а при температуре 1300° С уменьшается до величины 1,2 (табл. 46). Температурная зависимость самодиффузии иттрия для диапазона температур 900—1300°С описывается уравнениями [c.119]

В случае определения коэффициентов формулы (2.106) методами статистической обработки результатов испытаний она позволяет с высокой степнью точности описывать характеристики длительной прочности материала в широком диапазоне температур и времени (до 100 СЮО ч). Так, например, из рис. 2.50 видно, что уравнение (2.106) позволяет надежно прогнозировать значения долговечности на ресурс до 1() ч по данным до 10 (черные точки), а также за пределами (при 800 и 1100 С) используемого для 01 ределения коэффициентов температурного интервала (900-1050 С). [c.148]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости [c.73]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...