Температурный коэффициент расчеты

Температурный коэффициент объемного расширения жидкостей ничтожно мал и в практических расчетах не учитывается. [c.10]

Свойства катушек оцениваются индуктивностью, добротностью, собственной емкостью и температурным коэффициентом. Разработкой способов расчета индуктивности катушек занимались Дж. К- Максвелл, О. Хевисайд, Дж. У. Рэлей, У. Кельвин, А. Зоммерфельд. Однако точные расчеты существуют лишь для катушек самой простой конфигурации 1[Л. 33, 37]. [c.14]

Значения относительного температурного коэффициента начальной магнитной проницаемости ферритов общего назначения, приведенные в табл. 87, в основном носят справочный, а не нормативный характер, и могут быть приняты лишь для ориентировочных расчетов. Для большей достоверности расчета величину следует выбирать не по среднему, а по наибольшему их значению, приведенному в табл. 89. [c.198]

Для расчета температурной погрешности рабочего потока магнитных систем использовалась формула (6). Значения температурных коэффициентов (ТК) основных параметров МТМ для рабочего интервала температур 213— 373 К даны в [2, 16, 22]. [c.237]

Расчет на изгиб производят по формуле (1316). Коэффициент нагрузки Кг указан в табл. 8, показатели температурного коэффициента приведены в табл. 9. [c.198]

Ввиду малой теплопроводности и сравнительно высоких значений температурного коэффициента линейного расширения полимерных материалов следует ожидать определенные затруднения в отводе тепла через подшипник и значительные изменения сборочных зазоров при эксплуатации ТПС. По этим причинам а также вследствие малой жесткости термопластов к конструкции ТПС предъявляют специфические требования, изложенные в следующих разделах, где также приведены результаты оценки свойств отобранных типов материалов, необходимые для расчетов. [c.34]

Как показали специальные исследования [22], посредством термообработки можно достичь стабильного значения температурного коэффициента линейного расширения кристаллического полимера на всем температурном интервале эксплуатации полимерного подшипника, что имеет большое значение для расчета изменения сборочного зазора в сопряжении вал — полимерный подшипник при нагреве в процессе эксплуатации. Значение этого коэффициента становится независимым от толщины отливаемой детали и режима ее изготовления. [c.45]

Формулы для расчета температурных коэффициентов [c.70]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

Задача определения потребностей в ядерных данных получила наибольшее развитие для определения требуемой точности расчета характеристик ядерных реакторов [2, 3], где требования к точности расчета функционалов поля излучения давно конкретизированы. Так, в [2] погрешность расчета коэффициента размножения 1% установлена из возможности без переделки конструкции реактора скомпенсировать соответствующую погрешность, погрешность коэффициента неравномерности (отношение максимального тепловыделения к среднему) I % получена из экономических соображений, а погрешность расчета мощности и температурного коэффициента реактивности 20% — из условия обеспечения безопасности эксплуатации реактора и т. д. [c.286]

Таким образом, расчет температурных деформаций в реальных случаях затруднителен в связи с необходимостью получения информации о действительных значениях температурных коэффициентов влияния элементов средств и объектов измерения, видах деформации, граничных условиях теплопередачи, действительных распределениях температуры во времени и пространстве и т. п. [c.52]

На рис. 32 дана зависимость к. п. д. парогазового цикла на гелии (по расчетам Е. Ф. Ратникова) от степени повышения давления е, степени регенерации г и температурного коэффициента цикла т при к. п. д. паровой ступени 0,40 и простой схеме газовой ступени. [c.62]

Температурная зависимость а для твердых тел обычно весьма слаба, так что для разного рода технических расчетов можно в первом приближении считать температурный коэффициент объемного расширения величиной постоянной, не зависящей от температуры. [c.155]

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Для упрощения расчетов принимаем, что при более высокой температуре цикла микронапряжения релаксируют и инициируются во время охлаждения. Температурные коэффициенты линейного расширения в исследованных температурных диапазонах для цементита подсчитывали с учетом параметров объемноцентрированной решетки, а также их средних значений в кристаллографических направлениях. [c.84]

Следовательно, из данного материала при заданной рабочей частоте изоляция может быть изготовлена в расчете на пробивное напряжение не выше указанного конечного значения. Это напряжение зависит от коэффициента теплопроводности материала, коэффициента диэлектрических потерь и его температурного коэффициента ТКе". [c.152]

Пользуясь формулой (26), легко производить расчет изменения сопротивления при изменяющейся температуре, или, наоборот, зная изменение сопротивления, например обмотки электрической машины, легко вычислить ее перегрев. Для чистой меди температурный коэффициент сопротивления а равен 0,004 град. следовательно, при повы- [c.201]

Температурный коэффициент необходимо знать для расчета сопротивления катушки, если ее температура отличается от температуры, при которой производилась поверка. [c.93]

Качественное объяснение этих свойств графита было получено в результате расчетов, произведенных с помощью зонной модели [36, 37]. Установлено, что в направлении, параллельном слоям атомов углерода, вершина заполненной зоны электронных уровней касается дна проводящей зоны. Поэтому проводимость графита в этом направлении должна быть такой же, как и у полупроводника с собственной проводимостью при стремлении к нулю ширины запрещенной зоны. На основании расчетов, произведенных для чистого поликристаллического графита [36, 38], следует, что величина удельного сопротивления р изменяется при низких температурах пропорционально 1/Г. Присутствие химических загрязнений и физических неоднородностей приводит к появлению дополнительных уровней в месте соприкосновения заполненной валентной и пустой проводящей зон, в результате чего характер зависимости удельного сопротивления от температуры изменяется. Для графита с небольшим содержанием примеси величина удельного сопротивления должна возрастать при понижении температуры и принимать конечные значения при 0° К. Образцы очень загрязненного примесями графита должны обладать слабо выраженными. металлическими свойствами и иметь положительный температурный коэффициент даже при самых низких температурах. [c.172]

Наиболее важные для практического применения трансформаторного масла свойства нормированы ГОСТ 982—80. Из этих характеристик необходимо знать кинематическую вязкость при температуре 20 и 50 С, так как при увеличении вязкости сверх допустимых пределов хуже отводится теплота от обмоток и магнитопро-вода транс( рматора, что может привести к сокращению срока службы электрической изоляции. Стандартом нормировано также так называемое кислотное число — количество граммов КОН, которым можно полностью нейтрализовать все кислые продукты, содержащие в 1 кг масла. Этот показатель важен для учета старения масла в процессе его эксплуатации и для разных марок масла не должен превышать значений 0,03—0,1 г КОН на 1 кг. Для расчета расширителей трансформаторов, в которые переходит часть масла из бака трансформатора при повышении температуры, важно также учитывать и плотность масла, которая составляет 0,85—0,9 мг/м , и температурный коэффициент объемного расширения, имеющий [c.195]

Температурный коэффициент линейного расширения проводников. Этот коэффициент, вычисляемый по тому же выражению (5-7), что и для диэлектриков, интересен не только при рассмотрении работы различных сопряжен-гых материалов в той или иной конструкции (возможность растрескивания или нарушения вакуум-плотного соединения со стеклами, ьерамикой при изменении температуры и т. п.). Он необходим также н для расчета температурного коэффициента электрического сопротивления провода [c.197]

В табл. 102 представлены результаты расчета температурного коэффициента магнитного потока в рабочем зазоре для систем с постоянными магнитами из литого сплава ЮНДК35Т5 и ЮН13ДК24. [c.237]

Кроме приведенных оптических постоянных при расчете и создании оптических систем встречается необходимость использования других характеристик оптического стекла. К таким характеристикам относится, например, Рабе б Л = Д абс, к1А1— температурный коэффициент, или изменение абсолютного показателя прело,мления стекла при повышении темпера- [c.507]

По приведенным в табл. 1 значениям температурного коэффициента линейного расширения и относительного увеличения размеров в результате влагонасыщения ориентировочно можно рассчитать, на сколько увеличится толщина полимерного слоя при одновременном повышении температуры до 100° С и влажности окружающей среды до 100%. Результаты ориентировочного расчета максимально возможного относительного увеличения толщины полимерного слоя подшипника приведены в табл. 2. [c.9]

Отличия результатов расчетов от данных экспериментов по значению критического времени (приемлемые для задач устойчивости оболочек при ползучести) кроме отмеченных обстоятельств (разброс характеристик ползучести материала, существенное влияние начальных несовершенств) объясняются также некоторым несоответствием постановки исследуемой численно задачи условиям проведения испытаний в расчетах не учитывалось термическое деформирование оболочек, происходящее при нагреве до заданной температуры за счет различия температурных коэффициентов линейного расширения дуралюминовой оболочки и стального приспособления, в котором она защемлена. [c.96]

П.ростые переменные RB = 0.015 DB = 0.005 — соответственно наружный радиус и толщина стенки стального вала, м Н = 0.009 — суммарная толщина сопряженного изделия (стенки вала и слоя резиновой смеси) N = 20 — число элементарных слоев, выделяемых в двухслойном изделии С =11—номер индекса точки на границе контакта вала с резиновой смесью в общей нумерации границ элементарных слоев, начинающейся с I = 1 для внутренней поверхности вала КТ = 1.93 ТЭ = 160 — соответственно температурный коэффициент вулканизации /Ст и температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ °С ВП = 900 — время процесса вулканизации, для которого намечается произвести расчет, с Г1 = 2 Г2 = 1 —род граничных условий (второй и первый) соответственно на внутренней поверхности вала и на наружной поверхности слоя резиновой смеси ТО = 30 — начальная температура изделия Го, °С ТН2 = 170 — начальная температура наружной поверхности изделия, образующаяся при совершенном тепловом контакте с формой Гн, °С Т2 = О — приращение температуры формы за шаг по времени AL1 = О — плотность теплового потока через внутреннюю поверхность вала ЧЦ = 10 — число циклов интегрирования по времени, через которое намечается производить печатание текущих результатов ПХ = 1 — признак задания массивом значений узловых линейных координат эквивалентной пластины ПТ = 0 — признак задания постоянной начальной температуры изделия ПП = 1 — признак печатания сокращенного объема информации в цикле интегрирования по времени СИГМА = = 1/2 — коэффициент к производной в сеточной схеме интегрирования уравнения теплопроводности. [c.205]

В справочной литературе приводятся данные о номинальных значениях температурного коэффициента расширения, которые могут быть использованы для расчета номинальной характеристики преобразования. На практике необходимо считаться с разбросом значений этого коэффициента и изменением их в зависимости от структурного состояния сплава, которые вызывают отклонение действительной характеристики преобразования от номинальной. Кроме того, температурный коэффициент расширения зависит от напряженного состояния, особенно в области большихпластическихдеформаций [1]. Однако, как показывает опыт, в области упругих и малых пластических деформаций с достаточной для практических задач тензометрии точностью эту зависимость можно не учитывать. [c.44]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Включения с меньшим, чем у основы, температурным коэффициентом линейного расширения (AljOg) создают поля внутренних напряжений и вызывают концентрацию приложенного извне напряжении вследствие различия в модуле упругости. Расчет суммарного напряжения на границе такого включения с основой показывает, что оно равно удвоенному приложенному напряжению. Это приводит к образованию острых трещин [13]. Около включений с большим, чем у основы, температурным коэффициентом линейного расширения (MnS) образуются поры. [c.607]

К концу второго десятилетия XX столетия стал выпуклее процесс специализации экспериментаторов по признаку их интересов и мотивов, побуждающих исследования. Изучение температурных зависимостей параметров упругости является хорошим примером тенденции перехода к модельно-ориентированиым, специализированным исследованиям, которая все еще находится в стадии развития. Совершенствование паровых и газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и, теперь, космической техники с их требованиями работы в условиях всевозрастающих температур и давлений наталкивает одну из групп исследователей на экспериментальное изучение сложных металлических сплавов, температурные коэффициенты и внутренние демпфирующие свойства которых удовлетворяют требованиям технологического использования. Вторая группа с несколько меньшим интересом к собственно механике занималась исследованием температурной зависимости коэффициентов упругости монокристаллов с тем, чтобы сравнить результаты экспериментов с результатами расчета применительно к модели твердого тела при О К или получить численное значение волновой скорости для вычисления дебаевских температур и проверить предложенные в физике модели, описывающие удельную теплоемкость твердых тел. Третья группа стала проявлять интерес по меньшей мере к полуколичест-вениым данным, относящимся к модулям упругости при сдвиге в монокристаллах различных структур и предварительных историй [c.487]

Расчет врезающегося кольца сводится к определению радиальной деформации его оболочки под действием усилия затяжки Ра и деформации зоны контакта. Минимальное контактное давление для обеспечения герметичности соединения Ркт1п 200...300 МПа (сталь — сталь). Расчеты уплотнений типа металл — металл с линейным контактом требуют тщательной экспериментальной проверки, поскольку состояние контакта зависит от вибрации трубопроводов, температурных деформаций, возможных коррозионных повреждений. Температурные коэффициенты линейного расширения материалов гайки, штуцера и ниппеля для уплотнений, работающих в широком температурном диапазоне, должны быть одинаковыми. Это требование особенно относится к конструкциям, в которых применены коррозионно-стойкие стали, титановые, алюминиевые и медные сплавы. [c.144]

Очень важным параметром при подземном растворении калийных руд является темиература процесса. В отличие от хлорида натрия хлорид калия обладает значительным температурным коэффициентом растворения, поэтому с повышением температуры увеличивается скорость растворения и степень выщелачивания калия, что способствует получению более кондиционных рассолов и облегчается их переработка. Однако применение высоких температур (порядка 90°С) приводит к увеличению потерь тепла через стенки камеры, местных потерь калия и к инкрустации трубопроводов при их охлаждении. В то же время температура не должна быть ниже некоторого предела, при котором возможно высаливание хлорида калия по мере насыщения раствора. Поэтому существует оптимальная температура, определяемая технико-экономичеакими расчетами. Обычно она превышает температуру стенок камеры (индивидуальную в зависимости от глубины залегания слоя) на 8°С. В частности, в Канаде при глубине скважины 1600 м температура подаваемой воды равна 54 С. [c.269]

Такое нагревание особенно заметно сказывается при работе ферритовых преобразователей в установках ультразвукового резания и ультразвуковой сварки без системы охлаждения (возможность работы без охлаждения является большим преимуществом ферритовых преобразователей перед преобразователями из металлов). Как показал опыт, установившаяся температура сердечника может достигать в таком режиме от 50 до 90°С. Однако и при работе излучателей в жидкости сердечник нагревается из-за термоизолирующего действия обмотки. Измерения с помощью термопар показали, что при интенсивности излучаемого в воду звука около 3 вт1см ферритовые сердечники с обычной двухслойной обмоткой проводом в хлорвиниловой изоляции нагреваются на поверхности на 10— 30°, При одностороннем излучении в жидкость преобразователь, контактирующий с ней одной своей торцовой поверхностью, естественно, нагревается еще сильнее. При этом в сердечнике могут возникать заметные температурные градиенты. Расчет показывает, что эти градиенты в ферритах ввиду их меньшей теплопроводности приблизительно в 10 раз превышают градиенты в никеле при одинаковой интенсивности излучения и с учетом разницы в эффективности (коэффициент теплопроводности для никеля составляет 58-10 втп1см °С, а для ферритов 3,5-10" вт см °С). [c.123]

Программа РАШПИН может быть дополнена блоками расчета функционалов, зависящих от растворимости и представляющих практический интерес, например температурного коэффициента растворимости [c.194]

Для процессов, протекающих в присутствии большинства рассмотренных ингибиторов, величина Е , почти такая же, как для процесса, протекающего в кислоте без ингибитора (рис. 14, средний). Действие таких ингибиторов сходно с действием устойчивых ядов при гетерогенном катализе, которые, как указывает Тейлор , не оказывают влияния на температурный коэффициент реакции. На основании расчета значений Е ф. по уравнению (3) мы обнаружили, что из индивидуальных веществ к этой группе ингибиторов можно отнести тиодигликоль и многие алкалоиды в растворах H2SO4, формальдегид, уротропин, диэтиланилин, ряд других аминов, КВг о g растворах соляной кислоты. [c.35]

Гипотезы (19.1) и (19.2) могут быть применены для расчета турбулентного поля скоростей из уравнений (19.3) только в том случае, если будут известны более подробные сведения о зависимости коэффициента турбулентного обмена от скорости. Следовательно, для]того чтобы использовать путь, указанный Буссинеском, необходимо попытаться найти подходящие эмпирические гипотезы о связи между коэффициентом турбулентного обмена и полем осредненных скоростей. В этой главе мы ограничимся рассмотрением поля скоростей только для несжимаемого течения, когда это поле не зависит от температурного поля. Расчетом поля скоростей для сжимаемого течения, а также расчетом температурного поля и, в частности, исследованием теплопередачи при турбулентном течении мы подробно займемся в главе XXIII. [c.521]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...