Рабочие и энергетические характеристики

РАБОЧИЕ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ [c.95]

В то же время силы, сопровождающие рабочие процессы, необходимо доводить до минимума с целью совершенствования виброакустических и энергетических характеристик двигателя. [c.194]

Меняющиеся вследствие этих изменений значения полного к. п. д. и характеризуют работу гидромашины на различных режимах. Однако помимо изменения с режимом величина полного к. п. д., а следовательно, и энергетические характеристики машины меняются со временем. В результате износа рабочих органов, вызванного кавитацией и наносами, происходит увеличение потерь и как следствие этого уменьшение отдельных составляющих к. п. д. [c.11]

Принципиальным образом изменилась конструкция металлообрабатывающего станка. Отпала необходимость во всех основных звеньях, передающих механические усилия, с которыми до сих пор было связано представление об обработке резанием. Основным рабочим органом формообразующего процесса явился источник импульсов тока с заданными временными и энергетическими характеристиками. Кинематическая часть установки стала элементом исключительно вспомогательным. [c.38]

Разработана специальная программа расчета и выбора конструктивных параметров двигателя в зависимости от его электромеханических и энергетических характеристик. Требуемая скорость вращения двигателя определяется требованиями на проектирование рабочего механизма. [c.193]

Внешняя характеристика представляет собой графическое изображение изменения крутящих моментов насоса и турбины в зависимости от числа оборотов турбинного вала при постоянном числе оборотов насосного вала и при постоянной вязкости рабочей жидкости (при постоянной температуре). С увеличением вязкости ухудшаются экономические и энергетические показатели. [c.166]

Опытные характеристики позволяют оценить качества машины и определить условия для ее эффективной эксплуатации. При опытных исследованиях определяются энергетические характеристики, характеристики сил, действующих на рабочие элементы, и характеристики по распределению скоростей и давлений в проточной части гидродинамических передач в зависимости от различных факторов. [c.297]

Известно, что рабочее тело ТЭС, АЭС и ГТУ — это поток водяного пара или газа, и поэтому основные энергетические характеристики (работа и КПД) определяются энтальпиями к характерных точек цикла. Определяющими параметрами обычно являются давление и температура. в цикле. Поэтому в процессе реализации программы необходимо рассчитывать энтальпию по заданным температуре и давлению Л=/(р, Т). В случае идеального газа — воздуха — энтальпия зависит только от температуры к= Ч(Т). [c.243]

Выражая коэффициенты и Су через основные энергетические характеристики, распространяя структурно полученное на работу всего рабочего колеса, принимая, что потери в колесе определяются работой периферийного участка лопастей, можно получить [1, 2, 3] зависимость, связывающую густоту периферийной решетки профилей у колеса и значение [c.283]

С термодинамической точки зрения желательно иметь рабочие тела с малыми отрицательными значениями ds"jdT. В этом случае процесс адиабатного расширения рабочего тела на турбине заканчивается в парожидкостной области диаграммы состояний при высоких значениях относительных массовых паросодержаний. В таком цикле нет необходимости осуществлять регенерацию, а следовательно, и вводить дополнительный элемент-регенератор в технологическую схему установки, что способствует улучшению ее технико-экономических характеристик. Кроме того, при л = 0,95. .. 0,97 появление влаги в проточной части турбины в конце процесса расширения не оказывает заметного влияния на ее КПД и энергетическую эффективность ПТУ в целом. При больших отрицательных значениях производной ds"ldT для достижения значений, близких к единице относительного массового паросодержания потока, в конце процесса расширения на турбине пар в цикле ПТУ приходится перегревать. Введение перегрева всегда выгодно с термодинамической точки зрения, поскольку это способствует увеличению термического КПД цикла. Однако при этом ухудшаются массогабаритные характеристики парогенератора из-за введения в его состав дополнительного элемента — пароперегревателя. В ряде случаев этот фактор оказывает превалирующее влияние на технико-экономические характеристики ПТУ и обусловливает их ухудшение. При положительных значениях производной ds"ldT процесс расширения в турбине заканчивается в области перегретого пара. Это создает весьма благоприятные условия для работы турбины, так как исключает появление конденсата в конце процесса расширения, соответствующие потери энергии, и эрозию лопаток рабочих колес, а также отпадает необходимость в перегреве пара перед подачей его в турбину. Однако температура торможения перегретого пара на вы- [c.9]

Как уже указывалось выше, от совершенства термодинамического цикла зависит предел достижимой тепловой экономичности энергетической установки, но одновременно от характеристики цикла зависят основные требования к его рабочему телу. Поэтому сравнительный анализ термодинамических циклов обычно предшествует рассмотрению требований к рабочему телу, тепловых схем и конструктивных характеристик отдельных элементов энергетических установок. [c.20]

Приведенные в этой книге результаты работ, экспериментальные и эксплоатационные характеристики ртутнопарового оборудования и исследования рабочего процесса позволяют проектировать ртутно-водяные установки энергетического, промышленного и транспортного назначения, а также конструировать ртутное энергетическое оборудование. [c.264]

Во многих теплотехнических расчетах энергетического и другого оборудования, в особенности при расчете динамических характеристик теплообменников, парогенераторов, атомных реакторов, турбоустановок и энергетических блоков в целом, наряду с данными о термодинамических свойствах воды и водяного пара необходимо располагать достаточно надежными данными о важнейших термодинамических производных, характеризующих скорость изменения термодинамических величин в различных процессах в зависимости от параметров рабочего тела. [c.3]

Изменение в широких пределах рабочих параметров гидравлических машин (напора, расхода, мощности) приводит к тому, что в ряде случаев, несмотря на принимаемые меры, машины работают в режимах с развитой кавитацией. Помимо ухудшения энергетических характеристик машин, повышения вибрации и уровня шума, отрицательные последствия кавитации проявляются в кавитационном разрушении рабочих органов машины. При наличии в воде взвешенных наносов интенсивность этого разрушения резко возрастает вследствие абразивного износа. Механические повреждения рабочих органов гидравлических машин в результате кавитационной эрозии или истирающего действия абразивных частиц могут за относительно короткий срок достигнуть размеров, затрудняющих нормальную эксплуатацию машин и даже делающих ее практически невозможной. [c.5]

Рабочая программа энергетических испытаний агрегатов Перепадной ГЭС предусматривала проведение эксплуатационных нагрузочных испытаний с определением к. п. д. и установление степени влияния износа отдельных элементов проточной части гидротурбин на их энергетические показатели. Испытания первого этапа включали снятие энергетических характеристик гидротурбины РО 82 225-ВМ агрегата № 3. К моменту проведения энергетических испытаний первого этапа рабочее колесо турбины, установленное после восстановительного ремонта, находилось в эксплуатации более 12 000 ч и подлежало замене. Таким образом, энергетические испытания проводились на сильно изношенном колесе. [c.12]

Восстановление сильно изношенных рабочих колес гидротурбин и крупных насосов сопряжено с большими затруднениями, вызванными сложностью формы и трудной доступностью отдельных элементов. Поэтому полное восстановление первоначальных энергетических характеристик гидромашин в производственных условиях является чрезвычайно трудоемким и дорогостоящим процессом. [c.18]

Стендовые испытания турбопередачи позволяют судить об эксплуатационных свойствах гидропривода, однако они обычно не дают представления о процессах, происходящих во внутренней полости турбопередачи. Между тем, без знания этих процессов невозможно совершенствовать лопастную систему и вспомогательное оборудование, создавать турбопередачу с высокими энергетическими показателями и требуемыми характеристиками. Поэтому основной задачей специальных испытаний является изучение физики потока циркулирующей в рабочей полости жидкости. [c.110]

Энергетические характеристики насосов, полученные в результате испытания четырех рабочих колес, представлены в безразмерных величинах на рис. 7-20, где коэффициенты мощности р, напора ф и к. п. д. т) даны 144 [c.144]

Суммируя результаты исследования четырех рабочих колес, можно отметить, что в энергетических характеристиках трех осевых насосов не обнаружено существенной разницы, насос с диагональным рабочим колесом имел более высокие к. п. д. при неполной нагрузке и намного меньшие мощность и общий напор при нулевом расходе. [c.149]

Результаты испытаний рабочих колес с двумя типами и разным числом лопастей показали, что максимальный к. п. д. модели лежит в пределах 60—76%, причем лучшие энергетические характеристики оказались у четырехлопастного рабочего колеса с профилем большей кривизны. [c.157]

Назначение сопла - регулирование энергетических характеристик дуги. К основным параметрам сопла относятся диаметр и высота его канала, форма рабочей камеры плазмотрона. Диаметр и высоту сопла выбирают в зависимости от силы рабочего [c.228]

Для того чтобы получить наглядные и простые выражения для пороговой энергии накачки и затем энергии излучения лазера (за импульс), примем форму импульса накачки прямоугольной. Для наиболее часто используемых колоколообразных импульсов накачки всегда можно найти эквивалентный по энергетическим характеристикам аппроксимирующий прямоугольный импульс. Кроме того, нередко и на практике применяют прямоугольные импульсы накачки. С учетом этого для описания изменения концентрации инверсии населенности рабочих уровней лазера и соответственно коэффициента усиления активной среды Кл для всего импульса накачки можно использовать выражения, полученные для случая непрерывной накачки [c.61]

Величина электрической эрозии определяется химическим составом материалов электрода-инструмента и заготовки, составом рабочей жидкости, а также энергетическими характеристиками импульсов. [c.209]

Нормирование расхода энергии в промышленности должно базироваться на технико-экономических расчетах, энергетических характеристиках и испытаниях технологических процессов и оборудования, энергетических балансах, достижениях передовых предприятий, бригад и отдельных рабочих. [c.306]

Если просуммировать характеристики отдельных участков контура и на этом же графике нанести характеристику опускной системы Ap=f(G), то получится диаграмма циркуляции воды в контуре. Точка А — пересечение характеристики подъемных труб с характеристикой опускной системы дает рабочую точку контура, т. е. определяет расход воды через контур и его полезный напор. В этой точке соблюдается равенство материального и энергетического балансов массовый расход пароводяной смеси в подъемных трубах равен расходу воды через опускную систему, а полезный напор контура равен сопротивлению опускных труб. По этой же точке определяются параметры циркуляции в контуре скорость циркуляции (т. е. скорость воды при температуре насыщения в экранных трубах), кратность циркуляции, запас по застою и опрокидыванию. [c.186]

Энергетические характеристики плазменного потока определяются мощностью, подводимой к плазменной головке, видом плазмообразующего газа, его расходом, геометрическими размерами факела плазмы. Температура плазмы и ее теплосодержание взаимосвязанны, но более важной характеристикой является теплосодержание, так как температура плазмы всегда выше точки плавления используемых для напыления материалов. Теоретический расчет теплосодержания может быть проведен, исходя из подводимой к горелке мощности и расхода плазмообразующего газа. Однако практическая величина теплосодержания всегда ниже и зависит от расхода рабочего газа и мощности потерь на охлаждение сопла. [c.123]

Если происходит опускание груза, то его потенциальная энергия рассеивается в исполнительном механизме, потребление рабочей жидкости которым зависит от скорости опускания груза, однако величина потребляемой электродвигателем мощности на привод насоса в первом приближении останется постоянной. Величина затраченной энергии в этом случае зависит от скорости опускания груза и с ее уменьшением будет увеличиваться. При подъеме груза величина потребляемой энергии также зависит от скорости подъема груза и, очевидно, может во много раз превышать величину полезной работы. При питании от одной насосной станции нескольких исполнительных механизмов, каждый из них расходует энергию в функции скорости, хотя общая потребляемая энергия остается величиной постоянной. За счет применения аккумуляторов, которые разряжаются при нехватке производительности насосной станции, удается уменьшить ее мощность. Изучение диссипативных свойств манипуляторов и их энергетических характеристик позволяет решить задачу по минимизации энергозатрат. [c.138]

Влияние теплового пинч-эффекта уси ливается с возрастанием расхода рабочего газа, что ведет к уменьшению сечения факела и росту градиента температур. Это ставит частицы, подаваемые в сопло головки, в разные температурные условия и, в конечном счете, вызывает уменьшение коэффициента использования материала. Оптимальное сочетание теплосодержания потока плазмы, времени пребывания и скорости частиц в потоке приводит к получению покрытий с наилучшими свойствами, причем для разных материалов режим нанесения покрытий различен. Сопоставление рис. 13, 30 и 31, кроме того, показывает, что теплосодержание является величиной, с помощью которой можно определять влияние энергетических характеристик на качество покрытий. [c.63]

Электроприводы имеют ряд особенностей 1) большую гибкость в управлении, осуществление любой программы 2) возможность использования нормализованных или стандартных устройств 3) каждый электропривод имеет две части цепь передачи движения (и энергии) и цепь управления 4) по мере увеличения числа оборотов и мощности рабочих машин все шире применяется непрерывное, а не ступенчатое, изменение угловых скоростей электроприводов 5) непрерывное изменение числа оборотов можно осуществлять только в электродвигателях постоянного тока. В электродвигателях переменного тока возможно только ступенчатое (до 4 ступеней) изменение чисел оборотов на выходном валу 6) соленоидный привод в ряде случаев может быть использован вместо механического при инерционной нагрузке 7) применение электромагнитных муфт особенно выгодно, когда необходимы частые включения, выключения и реверсы. Все более актуальной становится задача изучения энергетических условий работы авто.матических поточных линий с целью уменьшения удельных затрат энергии и разработки методов определения оптимальных значений энергетических характеристик проектируемых машин и линий. [c.118]

Плазмотроны с параллельным соединением электрических дуг (рис. 50, в), в отличие от вышерассмотренных, обладают большей стабильностью работы, однако, увеличение мощности плазменного потока в этом случае достигается за счет роста суммарного рабочего тока пропорционально числу плазмотронов. Из-за наличия балластных сопротивлений, необходимых для обеспечения возрастающей вольт-амперной характеристики, рост рабочего тока приводит к ухудшению энергетических характеристик многодугового плазмотрона. Несмотря на это, при таких схемах включения плазмотронов получают сгустки плазмы достаточно большого размера. Так, работа трех плазмотронов на одну цилиндрическую камеру смешения обеспечивает получение плазменного потока с однородными полями температур и скоростей [30]. [c.96]

Нужно, однако, учитывать, что для повышения давления по тока в механическом насосе ПТУ расходуется эксергия турбо генератора, получаемая в результате совершения всего цикла преобразования тепловой энергии со всеми присущими ему по терями, в то время как повышение давления рабочего тела в кон денсирующем инжекторе происходит за счет тепловой энергии отводимой в прямом цикле. Поэтому использование конденсиру ющего инжектора в качестве термонасоса даже при некотором уменьшении перепада энтальпий, срабатываемого на турбине может оказаться энергетически более выгодным. Следовательно известные массогабаритные и энергетические характеристики ПТУ первой схемы могут не соответствовать максимально достижимым, однако этот вопрос требует специального исследования. [c.28]

Следовательно, для производства толстостенных сварных сосудов в тяжелом энергетическом и химическом машиностроении вместо устаревших сталей типа 16ГС, 22К и т. п. целесообразно применять более надежную унифицированную низколегированную сталь 14ГНМА, обладающую наилучшим сочетанием высоких механических, рабочих и технологических характеристик при обеспечении требуемого качества толстолистового проката при ультразвуковом контроле. [c.185]

Интерес к совместному анализу фазовых и энергетических характеристик комплексных амплитуд пространственных гармоник дифракционного спектра периодических решеток нашел отражение в работах [107, 283], появившихся в последнее время и посвященных ОР с селективными зеркалами. Целью этих работ является поиск путей создания существенно одномодовых резонансных систем. Известно, что в ОР, в котором одно из зеркал выполнено в виде дифракционной решетки, существует возможность управлять добротностью, изменяя величину модуля комплексной амплитуды той гармоники дифракционного спектра решетки, на которой работает резонатор, при этом фаза данной амплитуды должна быть постоянной (сохраняется рабочая длина волны, рис. 136, а). Не меньший интерес вызывает режим, когда модуль амплитуды гармоники поддерживается на уровне, близком к единице, а фаза существенно изменяется, что позволяет управлять резонансной частотой ОР (рис. 136, б). [c.196]

Во многих случаях при конструировании машины оказывается необходимым согласовать отдельные характеристики машины с функциональными возможностями человека. Человек-оператор, будучи звеном управления в системе человек—машина, снижает свои функциональные показатели с повышением энергетической нагрузки на его организм. Отсутствие в настоящее время точных теоретических и расчетных методов, при П0М0Ш.И которых конструктор мог бы оптимальным образом проектировать машину и рабочее место оператора с учетом его биомеханических и психофизиологических характеристик, обусловливает необходимость проведения испытаний технических систем с участием человека-оператора в условиях, имитирующих реальную работу машины. [c.375]

Многие консвдт тивные параметры РПУ (радиальный зазор о между вращающимся ротором и неподвижным статором, ширина щелей а и промежутков между ними Ьу радиус рабочей камеры радаус внешней поверхности ротора , толщина стенок ротора и статора а также скорость вращения ротора W существенно влияют на его гидромеханические и акустические характеристики. Кроме того, аЛфек-тивность применения устройства для интенсификации технологических процессов в значительной степени зависит от энергетических затрат. Однако, в научно-технической литературе практически нб приводятся обоснованные методы энергетического расчета и оптимального проектирования подобных РПУ аппаратов большой единичной мощности. [c.31]

В соответствии с общими принципами системного подхода [861 сравнительная оценка различных вариантов ПТУ должна производиться по результатам их технико-энергетической оптимизации по единым критериям качества и в идентичных внешних условиях. Корректная постановка задач технико-энергетической оптимизации требует предварительного термодинамического анализа для дпределения основных факторов, влияющих на энергетические и массогабаритные характеристики установок. Для проведения термодинамического анализа ПТУ необходимо знание напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора зависимостей давления потока на выходе и отношения расхода жидкости через пассивное сопло конденсирующего инжектора к расходу пара через активное сопло и от термодинамических параметров этих потоков. Отметим, что величина и для первого варианта ПТУ характеризует кратность циркуляции D, которая представляет собой отношение расхода рабочего тела по контуру холодильного цикла к расходу рабочего тела по контуру энергетического цикла. Напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора на уровне термодинамического анализа могут быть рассчитаны по методике Э. К- Карасева [84]. Применение этой методики для определения напорнорасходных характеристик конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ, имеет ряд особенностей, которые следует рассмотреть более подробно. [c.29]

Использование полуавтоматов позволяет увеличить производительность труда в 2,5—3 раза, значительно снизить расход высоколегированных электродов и повысить качество работы. Однако применение полуавтоматов ограничено, а в случае радиально-осевых гидротурбин относительно небольших размеров (диаметром 2—3 м) практически исключается. Поэтому полное восстановление первоначальных энергетических характеристик турбин в результате ромонта на месте в таких случаях является чрезвычайно трудным и дорогим. Так, для турбин агрегата № 3 Перенадной ГЭС восстановление рабочего ко- [c.18]

В институте механики высоких скоростей проводятся исследовательские работы по разработке проточной части высоконапорных поворотнолопастных гидротурбин для напоров до 100 м. Предполагается, что основой для выбора параметров такой турбины могут явиться результаты модельных исследований турбины с 10-лопа-стным рабочим колесом. С этой целью под руководством проф. С. Саито значительно расширены исследовательские работы по изучению влияния напора на энергетические и кавитационные характеристики высоконапорной поворотнолопастной турбины. [c.40]

Основной энергетической характеристикой лазерного излучения является его мощность Р. Из общих соображений очевидно, что мощность стационаркой генерации лазера определяется скоростью отвода выделяющейся при работе лазера теплоты и объемом рабочего тела. Мощность лазерного излучения можно достаточно точно и просто оценить, зная характеристики среды (Ко и Is) и резонатора Lp, g, у) с помощью соотношения (1.91). Если площадь поперечного сечения активной среды s, то мощность Р составит [c.51]

Нагрев в электрическом поле высокой частоты прекращается с выключением напряжения на рабочем конденсаторе. Безынер-ционность нагрева позволяет более точно производить дозировку энергии, сократить энергетические затраты и повысить общий термический к. п. д. процесса. Благодаря скоростному характеру нагрева легко организовать поточный метод с максимальным использованием автоматики, т. е. применить прогрессивную технологию и улучшить условия труда. Уменьшение времени термообработки, строгая повторяемость результатов, улучшение прочностных и других характеристик обрабатываемого материала — основные показатели применения высокочастотного метода нагрева. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...