Некоторые практические и экспериментальные данные

НЕКОТОРЫЕ ОБЛАСТИ ПРАКТИЧЕСКОГО ПРИМЕНЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА ПО ТЕПЛООБМЕНУ В ЗОНЕ СОЕДИНЕНИЙ НА КЛЕЯХ [c.231]

Одним из распространенных и практически важных случаев связи между аргументом и функцией является задание этой связи в виде некоторой таблицы например, экспериментальные данные. На практике часто [c.263]

Для трубчатых образцов, используемых в данных экспериментах,. поперечная деформация стенки, как легко может быть показано аналитически, равна относительному изменению как внутреннего, так и наружного диаметров, в силу чего она мож ет быть определена с помощью поперечного тензометра, измеряющего изменение наружного диаметра образца в процессе нагружения. Это подтверждается также и экспериментальными данными, при- веденными на рис. 5, которые получены при измерении дефор мации двумя поперечными наружными тензометрами II—II и III—III и тензометром для измерения деформации внутреннего диаметра IV—IV [3]. Деформация стенки определялась в этом случае как разность их показаний, отнесенная к ее толщине Как видно из рисунка, деформации стенки образца как циклические (рис. 5, а), так и односторонне накопленные (рис. 5, б) практически одинаковы, а имеющее место некоторое их расхождение находится в пределах точности измерения, особенно для дефор- мации стенки, поскольку база, к которой она относится, сравнительно мала и составляет 1,5 мм. [c.125]

Ввиду необычайной сложности турбулентных течений сколько-нибудь глубокое проникновение в механизм турбулентности представляет собой крайне трудную и пока еще нерешенную задачу. Для практических приложений необходимо знать главным образом осредненные по времени величины. Однако до сих пор не существует такой рациональной теории турбулентных течений, которая позволяла бы определять эти осредненные величины путем только расчета. Поэтому неоднократно делались попытки подойти к теоретическому исследованию турбулентных течений полуэмпирическим путем. Однако введенные для этой цели эмпирические гипотезы, хотя и были более или менее разработаны до состояния теорий, все же оказались недостаточными для полного анализа даже того вида турбулентного течения, для которого они были установлены. Напротив, каждый раз приходилось вводить дополнительные гипотезы и экспериментальные данные о характере изменения некоторых функций или по крайней мере о некоторых численных значениях. Основная идея таких эмпирических теорий турбулентности состоит в том, чтобы вывести недостающие физические основы из результатов измерений. [c.520]

Величины запаса продольной устойчивости автопогрузчиков до сего времени в достаточной степени не изучены и теоретически не обоснованы. Тем не менее, опыт эксплуатации автопогрузчиков и экспериментальные данные испытаний ряда автопогрузчиков, а также анализ величин запаса грузовой продольной устойчивости отечественных и зарубежных конструкций позволяют высказать некоторые соображения по этим величинам, практически приемлемым для безопасной работы автопогрузчиков в различных эксплуатационных условиях. [c.397]

Введение поправки 5 не требует новой измерительной информации, поскольку сигналы поверхностных термопар /ц н 21 дают возможность определить величины рц и Р21. а парциальное давление пара в набегающем потоке воздуха Ро определяется с помощью отсосного психрометра, который необходим для измерения температуры и относительной влажности воздуха. Некоторое усложнение (6.7) по сравнению с (6.5) практически не увеличивает рабочего времени вычислительной машины при обработке экспериментальных данных. В память ЭВМ вводят известную, зависимость р ( ). [c.132]

Рассмотрим результаты экспериментальных исследований фазовых переходов второго рода. На рис. 3.29, 3.30 представлены экспериментальные данные теплоемкости Ср некоторых ферромагнетиков (Со, Fe) Б области точки Кюри. Для того чтобы зафиксировать значение теплоемкости в непосредственной близости к точке перехода внутри узкой флуктуационной области, необходимо проводить измерения с очень малым температурным шагом. Во многих случаях это условие очень трудно выполнить. Поэтому результаты измерений являются достоверными только на некотором удалении (доли градуса) от точки перехода. При анализе экспериментальных данных обращают на себя внимание два обстоятельства. Во-первых, скачки теплоемкости не выражены резко, поэтому изменение Ср имеет квазинепрерывный характер при прохождении точки фазового превращения. Во-вторых, обнаруживается сходство кривых, выражающих температурную зависимость Ср при фазовых переходах второго и первого рода (во всяком случае для области перехода от низкотемпературной к высокотемпературной фазе.) Это сходство особенно наглядно проявляется, если рассматривать не самую величину теплоемкости, а ее прирост в области фазового пс-ре.хода. В полулогарифмических координатах In Т Аср, [/Т экспериментально определенные точки в области фазовых переходов как второго, так и первого рода при Т Т образуют прямую линию. Причем тангенс угла наклона этой прямой практически равен —Elk, где Е — энергия образования вакансий. Таким образом, в реальном кристалле [c.256]

Величина определяется сравнением экспериментальных данных и аналитических зависимостей, полученных при различных допущениях, и считается независящей от радиальной и продольной координат. Несмотря на определенную погрешность такого подхода (линеаризация решений, идеализация граничных условий, анизотропия турбулентности и т. д), данный метод оказался в некоторых частных случаях наиболее удобным для практических расчетов. [c.112]

В данном обзоре рассмотрены многие экспериментальные факторы, которые оказывают влияние на чувствительность к коррозионному растрескиванию титановых сплавов. Хотя общая основа была установлена, очевидно, что требуется дальнейший экспериментальный и особенно теоретический анализ. Таким образом, представленный обзор следует рассматривать как прогресс в этом направлении несомненно, что некоторые дискуссионные практические и теоретические факторы в будущем будут преданы забвению. Необходимо подчеркнуть, что многие проблемы КР для специфических пар сплав/среда были решены вскоре после их открытия. Это не означает, однако, что такие проблемы не возникнут в будущем, но можно надеяться, что этот обзор будет полезен при распознании таких проблем. Субкритический рост трещин может происходить по механизму иному, чем при КР. Наиболее важным является рост усталостных трещин. В последние годы много внимания уделялось рассмотрению аналогии между коррозионным растрескиванием и коррозионной усталостью имеются указания и на взаимосвязанность этих процессов. При применении титановых сплавов в авиационно-космической технике и при подвод- [c.431]

В машинах с электромагнитным силовозбуждением колебания нагружаемой системы вызываются периодическими электро- магнитными силами притяжения, величина которых зависит от силы тока, проходящего через катушку электромагнита возбудителя. Следовательно, для программирования задаваемых образцу нагрузок достаточно соответствующим образом программировать напряжение переменного тока, питающего возбудитель. Практически осуществить это нетрудно. Поскольку продолжительность изменения силы тока может быть небольшой, время переключения режима испытаний зависит главным образом от добротности колебательной системы и величины колеблющихся масс (некоторые экспериментальные данные по этому вопросу приведены в гл. VII). При составлении испытательной программы в машинах с электромагнитным силовозбуждением необходимо иметь в виду, что сила магнитного взаимодействия (в случае системы с одним электромагнитом) меняется нелинейно с изменением зазора между полюсами электромагнита и якорем, поэтому программа изменения силы питающего тока не вполне соответствует программе изменения напряженности образца. [c.63]

Наряду с экспериментальными работами, некоторое представление о которых дано выше, имеется много исследований, опирающихся на теоретические представления о механизме теплоотдачи при кипении. Практическая целенаправленность такого рода исследований заключается в создании обобщенных приемов расчета, пригодных для любых жидкостей и любых параметров, даже не бывших предметом опыта. Чрезвычайная сложность явлений препятствует построению всеобъемлющей теории кипения. Однако ряд частных задач, в особенности относящихся к кипению в большом объеме, можно считать более или менее надежно решенным. Первые шаги в этом направлении были связаны с поиском таких безразмерных комплексов, которые имели бы теоретическое обоснование применительно к отдельным вопросам и дали бы возможность вывода критериальных зависимостей в неявной форме. Последующее определение конкретного вида этих зависимостей производилось путем обработки подходящих экспериментальных данных [20, 21, 22, 24]. [c.177]

Задача значительно усложняется, если существенно взаимодействие частиц в процессе рассеяния. Поскольку пока не накоплено экспериментальных данных о форме индикатрис рассеяния взаимодействующих в этом смысле частиц и не разработана соответствующая теория, представляются целесообразными практические расчеты по известному методу Г. Л. Поляка с использованием некоторых других приближенных соотношений. [c.85]

Таким образом, если известна некоторая температура Т по термодинамической шкале, соответствующая температуре Т, то, располагая экспериментальными данными по у, у", г и р, в интервале температур от Т до Т, с помощью полученного уравнения можно вычислить термодинамическую температуру Гз соответствующую температуре rj по практической шкале. [c.145]

Термодинамические свойства водяного пара. Водяной пар является основным рабочим телом современной теплоэнергетики. Он используется также и во многих технологических процессах. Поэтому большое значение имеют исследования термодинамических свойств воды и водяного пара. Данные по свойствам воды и водяного пара, предназначенные для практического использования в различного рода расчетах, обычно суммируются в виде подробных таблиц термодинамических свойств. Эти таблицы рассчитываются, как правило, по уравнениям состояния, коэффициенты которых определены на основе экспериментальных данных. При этом в некоторых областях, наиболее трудных для описания с помощью уравнения состояния (в первую очередь это околокритическая область, а также область вблизи линии насыщения), расчет таблиц часто производится непосредственно [c.191]

В тех случаях, когда последовательное аналитическое решение оказывается невозможным, эксперимент остается единственным путем для получения необходимых количественных соотношений. В экспериментах изучаются некоторые единичные явления, и их результаты необходимо обобщить по возможности наиболее полно. В связи с этим вопрос о методах обобщения экспериментальных данных имеет весьма существенное теоретическое и практическое значение. [c.27]

В этом случае, как, впрочем, и при математической формулировке задачи, приходится как-то схематизировать само явление, отбрасывая некоторые второстепенные факторы. Правильность выводов, следующих из теории размерности, в значительной степени определяется тем, насколько аккуратно была схематизирована задача и насколько полно учтены ее основные параметры. Необходимо отметить, что сама по себе теория размерности не позволяет установить в явном виде функциональные соотношения между безразмерными параметрами и в этом состоит ее ограниченность. Однако, используя теорию размерности, экспериментальные данные и соображения логики, в ряде случаев удается получить весьма существенные результаты. Значимость получаемых результатов зависит от глубины проникновения в суть исследуемого вопроса и, конечно, от опыта практического использования теоретических положений. [c.197]

Если исходная информация о нелинейных диссипативных силах базируется на экспериментальных данных, полученных в режиме моногармонических колебаний, то при использовании этой информации для анализа других режимов требуются некоторые коррективы. Наиболее часто встречается случай, когда имеет место наложение двух колебательных процессов, из которых один (с частотой О) существенным образом зависит от диссипативных факторов, а другой (с частотой со) от них практически не зависит. Подобный случай наблюдается, например, в нерезонансных зонах моногармонических вынужденных колебаний, которым сопутствуют достаточно интенсивные свободные колебания при резонансе на определенной гармонике возбуждения и одновременном воздействии достаточно интенсивного возбуждения другой частоты при совместных параметрических и вынужденных колебаниях и в ряде других случаев. [c.148]

В соответствии с ЛМР процедура определения условий роста трещины предусматривает расчет коэффициентов интенсивности напряжений вдоль контура (края) трещины при заданных нагрузках, нахождение из специальных экспериментов характеристик трещиностойкости материала (выражаемых в терминах критических значений этих коэффициентов или некоторой их функции) и, наконец, сравнение на основе критериев ЛМР расчетных и экспериментальных величин и установление допустимых критических параметров трещин. Практическая реализация этой процедуры Во многом определяется тем, располагают ли специалисты представительным банком данных по трещиностойкости конструкционных материалов и достаточным набором решений задач теории упругости о трещинах различной конфигурации в элементах конструкций разной геометрии. В последние годы интенсивного развития механики разрушения постоянно накапливаются экспериментальные данные по трещиностойкости, пополняется запас решенных задач о трещинах, разрабатываются принципы и правила моделирования реальных трещин, обнаруживаемых в конструкциях средствами дефектоскопии и расчетными методами. [c.5]

На рис. 3.29 приведены экспериментальные результаты исследования зависимости энергии активации ползучести поликри-сталлического алюминия от деформации. Видно, что в любой температурной области энергия активации не зависит от деформации ползучести в неустановившейся и в установившейся областях ДЯс имеет одинаковые значения. Во всех исследованных интервалах температур экспериментальные данные получены при различных уровнях напряжения. Установлено, что энергия активации практически не зависит и от напряжения. Это означает, что в каждом из четырех температурных интервалов механизм деформации одинаков и не зависит от напряжения ни в неустановившейся, ни в установившейся областях ползучести. Аналогичные результаты получили и для других металлов и сплавов, однако в некоторых случаях [45] эта закономерность не наблюдается. Например, из уравнения (3.24) следует, что зависимость энергии активации от напряжения описывается уравнением [c.77]

На первом Брненском машиностроительном заводе имени Клемента Готвальда работы по созданию газовых турбин начались в 1953— 1955 гг. Вначале встречались большие затруднения из-за недостатка теоретических и экспериментальных данных в этой области, отсутствия необходимых жаропрочных и жароупорных материалов, а также некоторых металлообрабатывающих станков, необходимых для новой технологии производства. Отрицательное влияние на развитие производства ГТУ оказало также и состояние топливного и энергетического базиса страны. Из-за недостатка жидкого или газообразного топлива вначале большое внимание уделялось установкам для работы на угольной пыли. Так как до сих пор в этой области, даже в мировом масштабе, не достигнуто практически удовлетворительных результатов, то была создана экспериментальная ГТУ, работающая на жидком топливе, мощностью 1000 кет. Эта ГТУ явилась первой ступенью в серии установок различных мощностей, подлежащих освоению заводом в будущем. Используя ранее полученный опыт в области производства паровых турбин, работы по созданию экспериментальной ГТУ вели таким образом, чтобы методика решения отдельных расчетных конструктивных и производственных вопросов могла быть перенесена и на другие типы ГТУ. Таким образом, был разработан проект целой серии ГТУ, включающей следующие мощности 1600, 12 000, 25 000 и 50 000 кет. При создании ГТУ более высоких мощностей использовались конструктивные элементы, а в некоторых случаях даже целые узлы ГТУ более низких мощностей этой серии. [c.155]

Таким -образом, при изгибе гладких образцов одинаковый эффект упрочне- ПИЯ на валах различного диаметра должен получаться в том случае, если относительная толщина упрочненного слоя одинакова. Это положение в некоторых случаях подтверждается экспериментальными данными (рис. 60). При одинаковом отношении NR на образцах разного диаметра эффект упрочнения практически один и тот же. [c.157]

Практическая трудность уловнгь момент этого перехода, так как он совершается на некоторой (хотя и весьма малой) глубине под центром площадки сжатия (см. работы акад. А. Н. Дин ни к, Удар и сжатие упругих тел, Киев 1909 г. и проф. Н. М. Беляев, Местные напряжения при сжатии упругих тел, сборник статей Инженерные сооружения и строительная механика , Ленинград 1924 г., а также сборник ЛИИПС а, вып. 99, Строительная механика , 1929 г., стр. 283— К вопросу о местных напряжениях ...), и привела главным образом к расхождению между теорией и экспериментальными данными. Прим. ред. [c.219]

Франкль, Гудерлей и Буземан ввели предположение, что непрерывный ноток является исключением и может существовать только для определенных обводов тела при этом изменение формы контура тела при некотором числе М набегающего потока или изменение этого числа при фиксированном контуре приводит к возникновению скачков уплотнения. Этой точке зрения противостояла другая, основанная на найденных к этому времени точных примерах непрерывных течений с околозвуковыми скоростями (например, решения Дж. М. Лайтхилла — 1947 и Т. Черри — 1949). Все это дало основание некоторым ученым думать, что можно практически осуществить непрерывное течение около профиля произвольной формы. Подобную точку зрения высказывал, например, М. Шефер (1956). Так возникла, по выражению Л. Берса, околозвуковая полемика . Экспериментальные данные нисколько не проясняли картину. Так же, как и в 30-х годах, эксперименты 40-х годов указывали на то, что переход через скорость звука происходит либо с образованием ударных волн, либо течение становится неустановившимся, а позднее, в 1953 г., обнаружили непрерывное околозвуковое течение. Противоречие между теоретическими и экспериментальными данными, между данными отдельных экспериментов в то время не могло быть объяснено. Однако это не [c.334]

С Мо = 4 расчетные и экспериментальные данные удовлетворительно согласуются. Несовпадение некоторых экспериментальных точек объясняется, по-видимому, той же причиной, что и в случае конического сопла с углом 0а = 15°, Подтверждением этому служит экс-лериментальная зависимость, полученная на модели сопла с Мо = 5. В этом случае сверхзвуковая часть сопла была выполнена в виде одной неразъемной детали, поэтому возможность неучтенных дополнительных возмущений практически исключалась, и полученная зависимость Ь° х°) не имеет резко выпадающих точек. Расчетная зависимость для этого сопла при Вн = О сдвинута относительно эксперпментальной вправо по оси х°, что свидетельствует о наличии в начальном сечении отрицательного смещения вектора тяги. Это замечание относится и к другим соплам (рис. 5.20, 5.21), во всех этих моделях перекос оси создавался одной и той же деталью. [c.237]

Исследования теплообмена с движуще й с я, а не закрепленной частицей проводились во многих организациях [Л. 50, 57, 71, 98, 203, 278, 307, 316 и др.]. Начало этим работам, имеющим большое практическое и научное значение, -по-видимому, положено экспериментальными последованиями Д. Н. Ляховокого (1935—1937 гг.). Наряду с опытами с закрепленными шариками им было проведено исследование теплообмена с движущимися частицами неправильной формы (падение в воздухе) и с шариками (падение в воде). Опытные данные для движущихся частиц (как неправильной, так и сферической формы) систематичеоки превышали данные для закрепленных шариков. Не объясняя это расхождение, Д. Н. Ляховский, по-видимому, впервые отмечал что это наталкивает на мысль о возможности наличия некоторой разницы 1П0 существу — между теплоотдачей закрепленных и свободно взвешенных частиц [Л. 203]. Поэтому, обобщая опытные данные, Д. Н. Ляховский дает расчетную формулу лишь для закрепленных шариков, не распространяя ее на движущиеся частицы, как это имело место -впоследствии в работах Лурье, И. М. Федорова, И. А. Вахрушева и др. [c.145]

На основе анализа теплообмена в однофазных потоках в [Л. 282] дается численное решение, которое сравнивается с экспериментальными данными [Л. 358]. Однако пропорциональность теплоотдачи концентрации частиц именно в области р,< 1 экспериментально не подтверждается. Так, данные Л. 358] указывают на практическую независимость теплообмена от [г при ((х<1), а данные [Л. 38] обнаруживают в некоторых условиях падение коэффициентов теплоотдачи. Последнее подтверждено и в [Л. 358а]. [c.199]

ОБУЧЕНИЕ РАСПОЗНАВАНИЮ ОБРАЗОВ - процесс изменения параметров распознающей системы или решающей функции на основании экспериментальных данных с целью улучшения качества распознавания. Применяют в тех случаях, когда имеющиеся априорные сведения о распознаваемых объектах или, точнее, о множествах сигналов, принадлежащих к одному классу, недостаточно полны, чтобы по ним найти определенную решающую функцию. Экспериментальные данные обычно имеют вид обучающей выборки, представляющей собой конечное множество наблюдавшихся значений сигналов, причем для каждой реализации указан класс, к которому она должна быть отнесена. На основании этих данных необходимо выбрать решающую функцию, классифицирующую сигналы из выборки в соответствии с указанными для них классами. Подобный выбор решающей функции с помощью выборки имеет практический смысл лишь тогда, когда можно на основании тех или иных отображений рассчитать, что выбранная функция будет осуществлять правильную классификацию также и для значений сигнала, не представленных в обучающей выборке, но наблюдаемых при тех же условиях, при которых была получена выборка. Наиболее важным при этом является вопрос о том, что считать правильной классификацией. Дпя того, чтобы это понятие имело смысл, необходимо предположить, что объективно существует некоторая закономерность, в соответствии с которой появляется сигнал, соответствующий кажцому из классов. Обычно предполагают, что сигнал является многомерной случайной величиной и каждый класс характеризуется вполне определенным распределением вероятностей. Существуют два различных подхода к обучению, различающиеся прежде всего по характеру сведений об указанных распределениях вероятностей. Параметрический подход применяют в тех случаях, когда эти распределения известны с точностью до значений некоторых параметров. Например, известно, что распределение сигнала для каждого класса является нормальным распределением с независимыми компонентами и с неизвестным средним, которое является неизвестным параметром. Тогда задача обучения, называемая парамет- [c.47]

Практически процент заполнения сосуда жидкостью намного меньше Гид На фиг. 79 приведены некоторые экспериментальные данные Симона и др. [210] по заполнению сосуда при ожижении водорода с = 52° К. В опытах Симона и др. [210) действительный процент заполнения не превышал 15%. Однако линейная экстраполяция результатов (что, как показывают соот-ветстиующие данные но ожижению гелия, вполне допустимо [211]) дает при Т — 52° К и pj = 200 атм значение Удеисти. 0,45, т. е. достаточно высокий выход жидкости. [c.98]

Вопрос о гидравлических сопротивлениях при неустановившемся движении — один из недостаточно изученных в гидравлике. Имеющиеся немногочисленные экспериментальные данные о гидравлических сопротивлениях при неустановившемся движении, как упоминалось ранее, не дают согласующиеся между собой результаты. В некоторых опытах получалось, что гидравлические сопротивления при установившемся и неустановившемся движении практически одинаковы. В других работах найдено, что гидравлические сопротивления больше при ускоренном движении. В то же время имеются исследования, в которых получены противоположные только что указанному результаты. На результаты, получаемые в натурных исследованиях, большое внимание оказывает близость гидротехнических сооружений и непризматичность русла. [c.79]

Некоторые результаты этих расчетов в сопоставлении с экспериментом представлены на рис. 2. Как видно, совпадение расчетной кривой с экспериментальными данными достаточно хорошее, отклонения от расчетной кривой, как и следовало ожидать, заметно больше при добавлении 3102 в А12О3, однако эти отклонения от содержания ЗЮз практически не зависят, так как окись кремния является поверхностно-активным веществом по отношению к окиси алюминия. [c.15]

Представлена краткая история и обаор модифицированной механики раз рушения Гриффитса — Ирвина. Подчеркнуто значение коэффициента интенсивности напряжений и скорости высвобождения энергии деформирования в механике разрушения изотропных и анизотропных материалов. Кратко изложена эмпирическая трактовка процесса усталостного роста трещины в изотропной среде. Затем перечислены противоречия между основными предпосылками классической теории разрушения и особенностями протекания процесса разрушения в многофазных слоистых материалах. Тем самым показана необходимость некоторого смягчения исходных предпосылок теории разрушения, которое позволило бы создать практически применимые подходы для решения задач разрушения композитов. Очень кратко, вследствие неприменимости непосредственно к решению инженерных задач, изложены основные результаты, полученные при помощи методов микромеханики, позволяющих исследовать процессы взаимодействия между трещиной, волокном и связующим в бесконечной среде. Далее огшсаны основные концепции современных макромеханических подходов для описания процесса разрушения композитов. Отмечено, что все подходы, расчеты по которым находятся в соответствии с экспериментальными данными, исключают из рассмотрения нелинейную зону или зону разрушения у кончика трещины. Более сложные теории (с учетом критического объема, плотности энергии деформирования) наилучшим образом согласуются с экспериментами на однонаправленно армированных композитах, когда трещины распространяются параллельно волокнам. Эти теории также хорошо описывают нагружение слоистых композитов под углом к направлению армирования, когда преобладающее влияние на процесс разрушения оказывает растрескивание полимерной матрицы. Расчеты по двум приближенным теориям (гипотетической трещины и критического расстояния) и комбинированному методу (модель тонкой пластической зоны) сравниваются с данными, полученными при испытании слоистых композитов с симметричной схемой армирования [ 6°]s. Приведены данные о хорошем соответствии степенной аппроксимации, применяемой для описания скорости роста трещины, результатам испытаний на усталость слоистых композитов с концентраторами напряжений. [c.221]

Примеры расчетных кривых приведены на рис. 96. При практическом использовании уравнения (6.7) должны быть известны коэффициенты Сит уравнения длительной прочности (по справочным данным) и значение постоянной п, характеризующей скорость уменьшения пластичности материала по времени. Если пет соответствующих экспериментальных данных, то для ориен-тировопных расчетов можно принять значения =10, что соответствует уменьшению исходной пластичности фо вдвое за 1000 ч эксплуатации. Некоторые данные, подтверждающие это обстоятельство при испытаниях на длительную прочность, приведены в табл. 21. [c.168]

Метод измерения давления газообразных, тродуктов основан на оценке термической стойкости вещества по скорости -нарастания давления. газообразных продуктов разложения, которая предполагается прямо пропорциональной скорости разложения и определяется в процессе нагревания вещества в замкнутом сосуде. Четыре различных прибора, реализующих данный метод, рассмотрены в работе [Л.81]. Для определения термической стойкости этим методом проводится ряд опытов по измерению давления на изохорах при различных температурах, т. е. снимается зависимость p=f i)-, критерием термической стойкости является воспроизводимость давлений при одинаковых температурах. Температура, при которой давление возрастает со временем нагревания, используется в качестве показателя разложения. Изменение характера зависимостей и p = f %), имеющее место при некоторой температуре, может быть принято за начало термического разложения исследуемого вещества. Однако практически легче измерять не температуру начала разложения, а температуру, при которой достигается определенная скорость разложения, например 1 мол. % в 1 ч. Следует иметь в виду, что экспериментальные данные по термической стойкости, полученные данным методам, нельзя считать убедительными. Измеренные этим методом температуры, относящиеся к началу разложения, характеризуют только газообразование и не отражают основных процессов, связанных С образованием жидких продуктов разложения, которые [c.43]

При практическом определении удельных давлений гермети- зации для поликапролактама, полиамида П-68 и полиформальдегида следует учитывать некоторые особенности свойств матерка-лов. На основании экспериментальных данных установлено, что размер деформации и конечная площадь контакта существенно зависят от величины нажатия на седло качества обработки и подготовки уплотнительных поверхностей времени воздействия усилия на уплотняющую поверхность температуры окружающей и [c.73]

Из анализа результатов механических испытаний видно, что после длительной выдержки (5000 ч) при 460 °С как без напряжения, так и под напряжением происходит некоторое повышение предела прочности и условного предела текучести стали при 20 °С, особенно заметное после старения без напряжения. Однако при повышенных температурах испытания выдержка 5000 ч при 460 °С практически не изменила свойства стали 12ХГНМФ — значение прочности и пластичности находится на исходном уровне с учетом разброса экспериментальных данных. При температуре испытания 510 °С имеет место некоторое понижение прочности и повышение пластичности, особенно у образцов, состаренных под напряжением. Так, предел прочности после старения снизился на 6, условный предел текучести на 8 %. У образцов, состаренных под напряжением 200 МПа, это понижение соответственно составило 8 и 11 %. [c.104]

Ввиду полидисперсности капель и разнонаправленности процессов изменение температур и концентраций в пограничных слоях сред существенно неоднородно. Более того, вне пограничного слоя температуры сред непостоянны, а слой вряд ли имеет четкие границы. В некоторых случаях при значительном количестве мельчайших капель с большой кривизной поверхности вследствие больших парциальных давлений концентрация пара и температура газа по смоченному термометру может отличаться от тех же параметров, вычисленных для плоской поверхности раздела фаз. Принятая модель интегрально учитывает изменение температур во входном и выходном сечении аппарата, предполагает постоянство температур внутри капель жидкости и в промежутках между ними, заполненных газом. Модель является расчетно-условной и позволяет выполнить аналитический вывод теоретических зависимостей, необходимых для практических целей. Их соответствие экспериментальным данным может служить основанием для оценки пригодности принятой модели. [c.52]

На рис. 88 приведены экспериментальные данные (кружки), полученные В. М. Тагеевым и Б. Б. Гуляевым Л. 6] применительно к затвердеванию стального цилиндрического слитка весом 7 т (диаметр слитка равен 800 мм). Из фигуры видно, что распределение температуры в сечении затвердевающего цилиндрического слитка практически является линейным (слиток в действительности является не цилиндрическим, а восьмигранным, однако это обстоятельство не имеет принципиального значения, так как на некотором расстоянии от поверхности температурное поле восьмигранного слитка практически не отличается от температурного поля цилиндрического слитка). [c.158]

На свежей, только что зачищенной поверхности значения коэффициентов теплоотдачи могут быть значительно выше, чем на поверхности сработанной (фиг. 110). Покрытие поверхности нагрева слоем того или иного материала также приводит к некоторым изменениям коэффициента теплоотдачи. Тем не м,енее зависимость а от q для чистых, неокисленных поверхностей качественно практически всегда одинакова и может быть аппроксимирована лорЗриф-мической прямой. В качестве наиболее вероятного значения наклона этой прямой большинство авторов принимает величину п = 0,7. На фиг. 111 приведен ряд экспериментальных данных, подтверждающих этот вывод. [c.348]

Была также произведена оценка распределения пористости по зерну от поверхности в глубь образца. Учитывалась скорость диффузии цинка и меди в латуни и, что в соответствии с данными [386], на ранней стадии процесса испарения практически все вакансии уходят на поверхность, а на более поздних стадиях часть вакансий уходит на поверхность, а другая, примерно такая же часть, остается в образце. В этом случае большая часть оставшихся и, следовательно, скоагулировавших в поры вакансий должна наблюдаться на некотором расстоянии от поверхности, На рис. 188 приведены расчетная и для сравнения экспериментальная кривые распределения пор на 1 мм - площади образца а-латуни после испарения при 600° С в течение 5 ч. Положения максимумов расчетной и экспериментальной кривых [c.406]

Многие живые организмы имеют транспортные системы в виде трубок или каналов, стенки которых содержат мышечные или иные сократительные структуры. Их активность создает упорядоченную деформацию стенки и, как следствие, — перемещение жидкости. Примерами таких перистальтирующих систем могут служить кишечник, мочеточники, некоторые внутриклеточные образования, канальцы в растительной ткани и т.д. Перистальтическое прокачивание используется также в ряде технических устройств. Этому кругу гидродинамических проблем посвящены многочисленные теоретические и экспериментальные исследования (см., например, обзоры [1, 2] практически полные данные о публикациях до середины 1983 г. приведены в работе Регирер С.А. Перистальтические течения. Отчет Ин-та ме-хан. МГУ. 1983. № 2820. 64 с.). [c.642]

Экспериментально установлено, что в докритической области двухосного растяжения образцов полиэтилена и фторопластов (ПТФЭ и некоторых его сополимеров) увеличение давления жидкой среды вплоть до 0,15 МПа в отличие от газов практически не влияет на коэффициенты проницаемости и диффузии. В качестве примера в табл. 11.2 приведены соответствующие экспериментальные данные проницаемости гептана при разных давлениях через образцы ПЭНП и ПТФЭ при X < [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...