Частицы закрепление

Заращивание на необходимую толщину частиц, закрепленных на поверхности изделия в одной ванне, производится в другой ванне. Лучшим цементатором частиц алмаза является никель. Усилие отрыва из последнего обычно в 1,5—2 раза больше, чем из меди или хрома, и [c.143]

Пусть система состоит из двух частиц, закрепленных на концах тонкого стержня постоянной длины I. Уравнение связи имеет вид [c.108]

Соответственно абразивная частица, закрепленная в поверхности первого кулачка, деформирует до своего разрушения поверхность второго кулачка в объеме [c.145]

После достаточно длительного отпуска при высоких температурах, когда в результате коагуляции цементитных частиц закрепление границ ослабевает, происходит рост зерен миграцией исходных высокоугловых границ. Микроструктура при этом теряет характерные морфологические признаки реечного мартенсита. [c.343]

Заращивание на необходимую толщину частиц, закрепленных на поверхности изделия в одной ванне, проводится в другой ванне. Лучшим цементатором частиц алмаза является никель. Усилие отрыва из последнего обычно в 1,5—2 раза больше по сравнению с медью или хромом и в зависимости от толщины покрытия составляет соответственно 4—10 и 3—5 Н. [c.176]

Ор = 600 м/с по истечении некоторого времени после остановки подложки (t/ = 25 с), когда вся поверхность покрывалась кратерами, на ней начинали закрепляться частицы алюминия. При этом частиц, закрепленных на естественной поверхности (не подвергшейся ударам большого числа частиц), не было, наблюдались лишь только кратеры. Из таких экспериментов была получена зависимость времени индукции (запаздывания) процесса закрепления от средней скорости частиц (рис. 3.20). [c.143]

Модели динамики, изучаемые в статистической механике, довольно разнообразны. В дальнейшем мы рассматриваем лишь один из типов таких моделей. Это — привычная из элементарных курсов механики ньютоновская динамика системы точечных частиц, движущихся в евклидовом пространстве под, действием сил внутреннего взаимодействия. Относительно других типов моделей мы ограничимся ссылками на некоторые книги и ключевые статьи, где содержится более полная библиография. В литературе исследуется классическая спиновая динамика (см., например, работы [51], [86], [87]). В моделях спиновой динамики рассматривается изменение координат, которые описывают внутренние степени свободы частиц, закрепленных в точках правильной решетки. Из других изучаемых моделей динамики отметим градиентные модели, в которых для упрощения, вместо ньютоновской динамики, вводится система дифференциальных уравнений первого порядка для положений частиц (см. [65], [68],[89]). [c.236]

Всюду в данной главе мы считаем ионы классическими частицами, которые обладают нулевой кинетической энергией и могут быть точно локализованы в узлах решетки. Это предположение некорректно, так как оно нарушает принцип неопределенности. Если ион заключен в области с линейными размерами Да , неопределенность его импульса составляет около Й/Аа . Поэтому он будет обладать кинетической энергией порядка (Аа ) , которая называется кинетической энергией нулевых колебаний и которую необходимо учитывать при нахождении энергии твердого тела. Кроме того, поскольку ионы не строго локализованы (это приводило бы к бесконечной кинетической энергии нулевых колебаний), следует учитывать также отклонения их потенциальной энергии от ее значения для классических частиц, закрепленных в узлах решетки. Пока мы можем учесть их лишь самым грубым образом (задача 1), поскольку познакомимся с теорией колебаний решетки лишь в гл. 23. Здесь мы только отметим, что чем меньше масса иона, тем больше его кинетическая энергия нулевых колебаний и тем большие сомнения вызывает приближение строго локализованных ионов. Как мы увидим ниже, в наиболее легких инертных газах нулевые колебания могут играть заметную роль ). В большинстве остальных случаев ошибки, возникающие за счет того, что мы пренебрегаем нулевыми колебаниями, составляют около 1% и меньше. [c.27]

Однако в ряде исследований не усматривается различие в теплообмене с закрепленными и движущимися частицами (Л. 48, 50, 172, 292]. Так, например М. Г. Крюкова [Л. 172] провела изучение влияния вращения частицы в вынужденном потоке на интенсивность теплообмена. Процесс по существу моделировался обдувкой вращающихся закрепленных стальных шариков 19,81 мм. В итоге был получен вывод, что вращение не создает качественных изменений, повышающих интенсивность теплообмена. В работе оговаривается, что распространение полученного результата на небольшие и неправильные частицы требует специальной проверки. [c.148]

Для всего изученного диапазона чисел Рейнольдса формулы (5-28) и (5-29) отражают отличие условий теплообмена движущейся частицы от закрепленной и обобщают опытные данные при 1 /<1,5 Кет=50ч-2000 ы<1,5 Bi<0,l 0/ёт> 0 30 рт/р<11 000. Подтверждается вывод [Л. 71, 75, 307] о том, что теплообмен в газовзвеси не зависит от направления материальных и тепловых потоков (определяющая температура — средняя температура газа). [c.167]

Проведенное обобщение и зависимости (5-28) — (5-29) позволяют проверить правильность выводов, сделанных выше на основе гидродинамической теории теплообмена. Согласно неравенству (5-10) теплообмен с движущейся частицей должен быть в ламинарной об ласти обтекания менее интенсивен, чем с неподвижным шариком. Как видно из рис. 5-7, этот вывод подтверждается при R t<30, так как аппроксимирующая линия идет ниже прямой для закрепленного шара, т. е. Nut< опытных данных выводам гидродинамической теории теплообмена для автомодельной и переходной областей (характер кривых на рис. 5-7 подтверждает неравенства (5-11) и (5-12)). [c.167]

Основные виды изнашивания следуюш,ие механическое — результат механических воздействий коррозионно-механическое — механическое воздействие сопровождается химическим или электрическим взаимодействием со средой абразивное — результат режущего или царапающего действия твердых частиц, находящихся в свободном или закрепленном состоянии эрозионное — результат воздействия потока жидкости или газа усталостное — выкрашивание частиц материала поверхностного слоя при Периодически меняющейся нагрузке (этот вид изнашивания особенно характерен для высших кинематических пар) изнашивание при заедании — результат схватывания, глубинного вырывания материала, переноса его с одной поверхности трения на другую (заедание или схватывание характеризуется сильным местным нагревом вследствие высоких скоростей скольжения и больших удельных давлений такому виду изнашивания чаще всего подвержены незакаленные трущиеся поверхности кинематической пары из однородных материалов). [c.243]

Сравните этот результат с тем, который получается, когда частица вращается на нити, свободно наматывающейся на гладкий закрепленный стержень конечного диаметра. Почему, когда [c.198]

Частица движется в магнитном поле, создаваемом закрепленным магнитным зарядом. Найти первые интегралы. [c.48]

Частица находится на горизонтальной шероховатой поверхности ленты, натянутой на два шкива и движущейся со скоростью и. Частица прикреплена к пружине, закрепленной в неподвижной точке (рис. 1.4). Найти амплитуду автоколебаний в стационарном режиме. [c.172]

Отсчитывая х от правого торца, перепишем условие свободного конца стержня в виде f аГ) — ф аТ) = О, следовательно, отраженная волна имеет ту же форму, что и прямая, но противоположна по знаку, т. е. волна сжатия отражается в волну растяжения. Перемещение любой точки стержня равно х + и на свободном конце х = 0) оно равно 2/ (аг ), так что перемещения и скорости частиц на конце стержня равны удвоенным их значениям во время распространения волны по стержню. Закрепленному концу стержня соответствует следующее граничное условие м = 0 при х = Ь. Так как и = их + Ич = f (п/ + х) -ф + (f ai—х), то при X = о [c.223]

Диффузия вызывает перемещение или растворение препятствий в окружающей матрице, освобождая путь для движения дислокаций. Таким препятствием могут быть точечные дефекты, подвижность которых сильно увеличивается с повышением температуры. При высоких температурах благодаря диффузионным процессам возможна коагуляция — укрупнение больших частиц за счет растворения мелких или сфероидизация — приобретение включениями избыточной фазы округлой формы из первоначально вытянутой. Сфероидизация и коагуляция приводят к уменьшению протяженности межфазных границ, освобождая дислокации от закрепления и увеличивая длину их свободного пробега. [c.153]

В формулах (142), (145), (147) и (148) величина оо или То учитывает сопротивление движению дислокаций в теле зерна. Величина этого напряжения зависит от сил Пайерлса—Набарро и наличия препятствий для продвижения дислокаций в плоскости скольжения (леса дислокаций, чужеродных атомов, частиц дисперсной фазы и других дефектов). Указанные факторы как бы моделируют силы трения, преодолеваемые дислокацией при движении ее в пределах зерна, поэтому эти напряжения названы напряжениями трения . Параметр (То (или то) можно представить в виде суммы составляющих, величина ky характеризует трудность передачи скольжения, т. е. эстафетной передачи деформации от зерна к зерну, и, таким образом, зависит от состояния границы. В частности, повышение степени закрепления дислокационных источников в области границы при сегрегации примесей внедрения в о. ц. к. поликристаллах сопровождается ростом Xd и, следовательно, k . Поэтому Xd и ky для о. ц. к. металлов достаточно велико (см. табл. 11), хотя величина т имеет вследствие особенностей скольжения в о. ц. к. решетке более низкое значение, чем для г. ц. к. металлов. Большое значение ky определяет сильную зависимость (Гт от величины зерна. [c.242]

ИЗНАШИВАНИЕ ПРИ ТРЕНИИ О ЗАКРЕПЛЕННЫЕ АБРАЗИВНЫЕ ЧАСТИЦЫ [c.124]

Установлено [69], что относительная износостойкость Е технически чистых металлов и отожженных сталей при трении о закрепленные абразивные частицы прямо пропорциональна твердости НВ этих металлов и сталей [c.124]

Определение продолжительности испытания. Все существующие методы испытания материалов на абразивное изнашивание при ударе по шкурке или слою обра-зива предусматривают периодическую смену абразива. В данном случае это методическое требование также было учтено, но при взаимодействии с монолитом абразива смена зоны контакта после каждого удара нецелесообразна. Это можно объяснить прежде всего тем, что механизм разрушения абразивных частиц, закрепленных в монолите связки, отличается от механизма разрушения частиц, насыпанных слоем на жестком основании или закрепленных на ленте. [c.54]

Вследствие зависимости шлакования от аэродинамики топочного устройства и типа горелок часто наблюдается неодинаковое шлакование стенок топочной камеры. Одни стенки шлакуются больше, другие могут оставаться чистыми. В настоящей работе не изучалась роль аэродинамики в шлаковании поверхностей нагрева. В теоретическом анализе вероятность встречи шлаковых частиц с обтекаемыми поверхностями учитывалась уравнением (1.3). Здесь исследовались только факторы, обусловливающие прилипание к поверхностям нагрева ударившихся о них шлаковых частиц. Закрепление шлаковых частиц на поверхности нагрева зависит от адгезионных и реологических свойств шлака, характера поверхности труб, крупности частиц и скорости их движения, определяющих деформацию частиц при ударе. Если энергия удара частиц мала (мала скорость движения частиц или Л1ал их размер), то будет наблюдаться пластическая деформация, в результате которой увеличится поверхность соприкосновения частиц с трубой, т. е. возрастет ее адгезия к трубе. Если энергия удара частицы о трубу велика (велика [c.33]

Фенол-формальдегадная смола, являющаяся основой большинства слоистых и волокнистых пластмасс, представляет собой пространственный полимер. В различных стадиях производства фенол-формальдегидная смола имеет неодинаковую структуру и свойства, а по своему строению представляет сложный комплекс, состоящий из различного вида частиц (свободно вращающиеся частицы, частицы, закрепленные межмолекулярнымн силами, и частицы, закрепленные валентными силами). [c.10]

Движение частицы (твердой и жидкой) в потоке при наложении электромагнитных сил при Кет>1 исследовано Ивановым. В частности, измерениями показано, что скорость падения ртутной капли существенно отличается от режима обтекан-ия аналогичного закрепленного тела при Кет>40. Увеличение проводимости раствора приводит к растормаживапию поверхности капли и как следствие — к увеличению скорости осаждения в 1,5 раза. При уменьшении проводимости раствора эффект противоположен. Выявлено нарушение принципа аддитивности при воздействии электрических и магнитных сил. Так, например, поперечное магнитное поле вызывает горизонтальное перемещение частицы, изменяет ее скорость осаждения, подавляет пульсации в кормовой области капли. При Rei<500 эти эффекты снижают, а при Rei>500 увеличивают скорость осаждения. [c.70]

В настоящее время по шрежнему отсутствуют единые представления о теплообмене между газовым и твердым компонентами потока газовзвеси. Имеющиеся расчетные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи дают результаты, отличающиеся друг от друга в несколько раз (рис. 5-1). Формулируются прямо противоположные положения о возможности распространения данных, полученных для закрепленных щарш, на движущиеся частицы о влиянии формы частиц о роли их вращения и стесненности движения о влиянии концентрации и лр, [Л. 50, 57, 71, 98, 172, 203, 307]. Подобное положение по существу дезориентирует расчетную практику. [c.140]

Данные по теплообмену с закрепленной частицей н е-правильной формы отсутствуют. Опыты для различных неподвижных тел правильной формы (Л. 167, 172, 330] (рис. 5-2) указывают на возможность их обобщения путем правильного выбора определяющего геометрического размера. Согласно исследованию В. Г. Щит икова такой величиной является приведенный диаметр, получаемый делением периметра миделя на число я л. 330]. В это случае с максимальной погрешностью 18% верна общая зависимость (Re= Ю -н 10 ) [c.144]

Исследования теплообмена с движуще й с я, а не закрепленной частицей проводились во многих организациях [Л. 50, 57, 71, 98, 203, 278, 307, 316 и др.]. Начало этим работам, имеющим большое практическое и научное значение, -по-видимому, положено экспериментальными последованиями Д. Н. Ляховокого (1935—1937 гг.). Наряду с опытами с закрепленными шариками им было проведено исследование теплообмена с движущимися частицами неправильной формы (падение в воздухе) и с шариками (падение в воде). Опытные данные для движущихся частиц (как неправильной, так и сферической формы) систематичеоки превышали данные для закрепленных шариков. Не объясняя это расхождение, Д. Н. Ляховский, по-видимому, впервые отмечал что это наталкивает на мысль о возможности наличия некоторой разницы 1П0 существу — между теплоотдачей закрепленных и свободно взвешенных частиц [Л. 203]. Поэтому, обобщая опытные данные, Д. Н. Ляховский дает расчетную формулу лишь для закрепленных шариков, не распространяя ее на движущиеся частицы, как это имело место -впоследствии в работах Лурье, И. М. Федорова, И. А. Вахрушева и др. [c.145]

Экспериментальные данные различных авторов по [Л. 317] соответствуют зависимости (10-13) пци Оз = = 0,2н-0,24. В этом случае, так же как и при теплообмене в газовзвеси, интенсивность процесса отлична от теплообмена газа с закрепленной частицей, на что ука-зываёт высокий показатель степени при Re .n- Можно отметить, что многочисленные исследования теплообмена в неподвижном слое шаров и частиц неправильной 318 [c.318]

Процесс обработки заключается в том, что инструмент, колеблющийся с ультразвуковой частотой, ударяет но зернам абразива, лежащим на обрабатываемой поверхности, которые скалывают частицы материала заготовки (рис. 7.12). Заготовку 3 помещают в ваниу / под инструментом-пуансоном 4. Инструмент установлен на солно-воде 5, который закреплен в магнитострикционном сердечнике 7, смонтированном в кожухе 6, сквозь который прокачивают воду для охлаждения сердечника. Для возбуждения колебаний сердечника магнитострикционного преобразователя служит генератор 8 ультразвуковой частоты и источника постоянного тока 9. Абразивную суспензию 2 подают под давлением по патрубку 10 насосом II, забирающим суспензию из резервуара 12. Прокачивание суспензии насосом исключает оседание абразивного порошка на дне ваниы и обеспечивает подачу в зону обработки абразивного материала. [c.411]

Испытания на абразивное изнашивание проводят по ГОСТ 17,367—71 при трении о закрепленные абразивные частицы (рис. 49, в). В этом случае трение ист>п у-емого и эталонного образцов осуществляют об абразивную шкурку при статнческсл [c.76]

При решении этих задач по принципу Даламбера нужно разбить вращающееся твердое тело на элементарные материальные частицы и к каждой такой частице приложигь касательную п нормальную силы инерции этой частицы. Так как, согласно принципу Даламбера, все эти силы инерции уравновешиваются заданными силами, приложенными к телу, и реакциями закрепленных точек, то в общем случае имеем шесть известных из статики уравнений равновесия (три уравнения проекций и три уравнения моментов). В эти уравнения войдут, во-первых, сумма проекций всех сил инерции на каждую из трех выбранных координатных осей, или, что то же, проекции главного вектора сил инерции на каждую из этих осей, и, во-вторых, суммы моментов всех сил инерции относительно каждой координатной оси, или, что то же, главные моменты сил инерции относительно каждой из этих осей. Если ось вращения тела примем за координатную ось Z, то проекции главного вектора сил инер[[,ии [c.378]

Еще в 1910 г. было установлено, что зерна бромистого серебра становятся способны.ми к проявлению, если через них прошли ионизирующие частицы. При пролетании заряженной частицы через фотоэмульсию вдоль ее траектории сравиптельно легко освобождаются электроны, принадлежащие ионам брома. Эти электроны, соединяясь с ионами серебра, образуют атомы серебра. Подвергая фотопластинку процессу проявления и закрепления, можем скрытое изображение перевести в видимое. На светлом фок появляется черный след пролетевшей частицы (см. вкл.). [c.51]

Физически интересный случай разделения переменных соответствует потенциальной энергии взаимодействия частицы с двумя неподвил<ными массами, закрепленными на расстоянии 2с [c.86]

К частице, движущейся по гладкой горизонтальной прямой, нрнкреилена пружина. Другой конец пружины закреплен на pa TOHHiiii h от прямой. Найти частоту линейных колебаний частицы в oi pe THo Tir ио южения устойчивого равновесия. [c.129]

Поскольку при отражении волны от закрепленного конца стержня знак де( юрмацни не изменяегся, то направления смещения н скоростей частиц в волне изменяются па противоположные, т. е. па я. [c.219]

Появление уеталостнон теории И В. Крагельского позволило получить ответы на ряд неясностей в теории трения н изнашивания. Согласно этой теории отделение частиц изнашивания происходит лишь после определенного числа циклон нагружения. Тем не менее остаются нопросы. трсбуюн(ие рассмотрения их с точки зрения фрикционного переноса и образования поверхностных пленок какова судьба отде-ливuJиx я частиц материала, каков механизм их переноса на контртело, закрепления па нем и формирования пленки [c.67]

Важное значение при изнашивании в абразивной массе имеют химическая активность и влажность почв и грунтов, степень закрепленности абразивных частиц. Многие узлы трения и рабочие органы ManjHH изнашиваются в результате трения о свободный абразив в присутствии коррозионно-активных сред. В результате окислительно-восстановительных реакций и трибохимических процессов на поверхности трения происходит выделение водорода, часть которого диффундирует в сталь. [c.126]

Во всех случаях слой образуется в два этапа зарождение и рост зародышей. Из N случайных частиц Na остаются закрепленными на подложке, адгезия остальных частиц не происходит. Коэффициент сцепления оценивается величиной а . Можно оценить критическую температуру, при которой происходит сцепление (Тс). Если Т > Т , то я=г 0. Чем типы кристаллических решеток пленки и подложки ближе, тем больше величина Т . Необходимо создавать такие условия нанесения пленок (путем подбора температуры процесса для заданного типа частиц и материала подложки, давления), чтобы образующийся тонкий монокристаллический эпитаксиальный слой являлся продолжением кристаллической решетки подложки (изоэпитаксия) В том случае, если кристаллические решетки слоя и подложки различны, возникает гетероэпитаксия. С увеличением температуры подложки переход атомов в состояние хемосорбции облегчается, отчего происходит большее сцепление слоя с подложкой. [c.287]

Елочные уплотнения (рис. VI.6, б) в последнее время находят широкое применение. Они подобны уплотнениям с канавками и состоят из неподвижного кольца 5 или 8 и вращающегося 6, закрепленного или выточенного непосредственно на рабочем колесе 7. Длина щелей в этих уплотнениях мала. Сопротивление потоку они оказывают вследствие многократных расширений на выходе и сужений на входе в короткую щель, благодаря чему их общий коэффициент сопротивления близок к коэффициенту сопротивления уплотнений с канавками. Они менее опасны в отношении возможного задира при соприкасании и сухом трении, в них зазор задают минимальным, близким к нижнему пределу Ащ, так как считают, что при малой площади касания их кромки приработаются. Достоинством их является также компактность. Неподвижное кольцо елочного уплотнения центрируется также за счет зазоров, предусмотренных в отверстиях под шпильки 9, затянутые гайками 10. Фиксируют кольца штифтами 4. Выполняются кольца уплотнений литыми из стали 20ГСЛ или толстого проката из стали МСтЗ. Недостатком елочных уплотнений является их быстрый износ в воде, содержащей твердые абразивные взвешенные частицы. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...