Термическая Влияние на обрабатываемость

Из приведенных на рис. 2 зависимостей можно видеть, что термическая обработка всех марок стали и сплавов оказывает влияние на обрабатываемость при точении быстрорежущими резцами в основном в той мере, в какой она влияет на действительный предел прочности. [c.169]

В настоящей главе рассмотрены основные вопросы точения коррозионностойких и жаропрочных сталей и сплавов, а также титановых сплавов показано влияние на обрабатываемость резанием этих материалов их химического состава и физикомеханических свойств, а также термической обработки. Освещены разработанные в последние годы некоторые ускоренные методы определения обрабатываемости при точении, которые по- [c.43]

Упрочнение при старении сопровождается одновременным уменьшением пластичности (повышением хрупкости) процессы старения, протекающие в сталях и сплавах, могут оказывать значительное отрицательное влияние на их свойства. Для устранения отрицательных влияний применяют специальные малоуглеродистые стали (легированные титаном, алюминием, цирконием), которые не стареют. Старение, обусловленное распадом пересыщенных твердых растворов, имеет особое значение для многих термически обрабатываемых сплавов на железной, алюминиевой, медной, магниевой, никелевой и кобальтовой основе. [c.9]

При раскрое заготовок, подлежащих сварке, резку листов, труб и других полуфабрикатов можно выполнять любым способом, обеспечивающим необходимую форму и размеры обрабатываемых поверхностей. Для металлов, чувствительных к местному нагреву и быстрому охлаждению, технология резки должна исключать образование трещин или ухудшение качества металла на кромках и в зоне термического влияния. В необходимых случаях следует предусматривать предварительный подогрев, последующую механическую обработку кромок и их контроль на отсутствие трещин и недопустимых расслоений. [c.321]

При упрочнении стали 45 с повышением давления понижается как твердость, так и глубина ее распространения. Объясняется это тем, что решающее значение для стали 45 имеет термическое упрочнение поверхностного слоя, т. е. увеличение зоны высокого температурного влияния. Исходная структура обрабатываемого материала, ее состав и дисперсность оказывают заметное влияние на глубину упрочненного слоя и его твердость 153]. При обработке стали 45 с исходной сорбитной структурой упрочненный слой в 1,4 раза больше, чем при обработке при тех же режимах стали 45 перлитной структуры. [c.27]

Преимущества плазменной наплавки по сравнению с другими способами нанесения покрытий сводятся к следующему. Гладкая и ровная поверхность покрытий позволяет оставлять припуск на обработку 0,4...0,9 мм. Малая глубина проплавления (0,3...3,5 мм) и небольшая зона термического влияния (3...6 мм) обусловливают долю основного металла в покрытии < 5 %. Малое вложение тепла в обрабатываемую деталь обеспечивает небольшие деформации и термические воздействия на структуру основы. При восстановлении обеспечивается высокая износостойкость наплавленных поверхностей. Наблюдается снижение усталостной прочности деталей на 10... 15 %, что намного меньше, чем при использовании некоторых других видов наплавки. [c.304]

По сравнению с другими технологическими процессами получения изделий сварочный процесс имеет специфические особенности, которые оказывают более сильное влияние на свойства обрабатываемого материала. К ним относятся особенности термического воздействия, протекания металлургических процессов и механического воздействия. [c.96]

Разделить различные эффекты действия смазочно-охлаждаю-щих жидкостей весьма затруднительно. Их действие проявляется одновременно по различным направлениям. Как было показано выше, действие СОЖ уменьшается с нарастанием скорости и толщины среза. Наибольшее значение при низких скоростях резания имеют эффекты снижения трения и напряжения сдвига. При увеличении скорости, в связи с уменьшением времени химической реакции или ограниченного проникновения жидкости, эти эффекты снижаются. Охлаждение может играть значительную роль при высоких скоростях. Практической выгодой от эффектов снижения трения и напряжений является уменьшение силы резания и наростообразования, которое отражается на улучшении качества поверхности. Эти улучшения процесса резания наиболее важны для операций, характеризующихся низкой скоростью и большими усилиями резания, таких как протягивание или резьбо-нарезание. Охлаждающее действие жидкости имеет наибольшее влияние на стойкость инструмента и на погрешности обрабатываемой детали, вызываемые термическими воздействиями. Повышение стойкости инструмента главным образом зависит от снижения температуры резания. Охлаждение оказывает влияние на температуру резания при работе со скоростью менее 150 м/мин. При более высокой скорости резания СОЖ могут быть использованы лишь для стабилизации температуры обрабатываемой детали, а не для воздействия на процесс резания. [c.93]

Основным качеством режущего инструмента является его стойкость, т. е. способность сохранять режущую кромку достаточно острой в течение определенного времени работы. Затупление резца происходит в результате молекулярно-термических процессов и механического износа его граней и режущей кромки. На скорость разрушения режущего клина в большой степени влияет температура резания, Эти факторы всегда действуют одновременно и друг друга определяют, но в зависимости от условий резания (скорости резания, обрабатываемого материала, материала резца и др.) преимущественное влияние на стойкость инструмента могут оказывать или физикохимический эффект, или механическое истирание его рабочих граней. В связи с этим различают следующие три основных вида износа. [c.143]

Величина зоны термического влияния зависит от W h(Z p), Ти и теплофизических свойств материала обрабатываемой заготовки. С переходом с чернового на чистовой и доводочный режимы величина этой зоны уменьшается. Средства контроля качества приведены в табл. 57. [c.105]

Отмечалось влияние геометрии инструмента, скорости резания, размеров стружки, наконец, влияние структуры обрабатываемого металла (термической обработки), определенных примесей (серы, фосфора, свинца) и охлаждения на уменьшение деформаций. [c.506]

Приведенные выше данные позволяют сделать заключение о том, что воздействие плазменной дуги на заготовку оказывает влияние на процесс стружкообразования и силы резания не только через термическое разупрочнение обрабатываемого материала, но и через создание в его подповерхностных слоях полей напряжений и деформаций, ведущих к частичному снижению пластичности материала. Отсутствие или недостаточное число экспериментальных данных о показателях пластичности и других параметрах, относящихся к деформированию металлов в области высоких температур и скоростей, не позволяет пока с достаточной степенью полноты количественно оценить влияние этих явлений. Тем более необходимо привлечь внимание исследователей к изучению термических напряжений, вызванных локальным высокоинтенсивным нагревом металлов, в частности малопластичных (чугун, хрупкие стали и наплавки), где работа этих напряжений может оказаться соизмеримой с работой резания, затрачиваемой на деформирование и отделение слоя предварительно напряженного материала. [c.69]

Из выражения (117) видно, что сила резания при фрезеровании с плазменным нагревом достаточно сложным образом зависит от физико-механических свойств обрабатываемого материала, обусловленных как его природой, так и влиянием термического цикла воздействия плазменной дуги. Сложность и недостаточная изученность последнего влияния на изменение физико-механических характеристик поверхностного слоя металла заготовки не позволяют пока воспользоваться формулой (117) для количественной оценки сил резания при фрезеровании, значения которых могут быть получены экспериментальным путем. [c.150]

Различные металлы и сплавы в разной степени чувствительны к термическому воздействию при резке этим в основном и определяется трудность установления технологического режима. Так как кромки металла при кислородной резке сильно разогреваются, а затем быстро охлаждаются, то в прилегающих к месту реза слоях металла (зона термического влияния) происходят структурные изменения. Глубина зоны структурных изменений пропорциональна количеству тепла, приходящегося на единицу объема металла около обрабатываемой поверхности. Эта глубина увеличивается при прочих равных условиях с увеличением мощности подогревающего пламени, массы обрабатываемого изделия, содержания в стали углерода и легирующих элементов и уменьшается с увеличением скорости перемещения резака, чистоты кислорода и давления кислорода (до определенного предела). [c.323]

Химический состав и термическая обработка жаропрочных металлов оказывают большое влияние на их обрабатываемость скорость резания изменяется до 5 раз. У закаленных жаропрочных сталей с содержанием углерода 0,15 и 0,5% обрабатываемость [c.69]

Размеры зон термического влияния сварки в свариваемом металле, например при сварке сталей или термически обрабатываемых сплавов алюминия, расчетными методами определяются достаточно хорошо. Расчетные методы для таких областей металла в свариваемом изделии позволяют определять термиче кие циклы нагрева, максимальные температуры нагрева и скорости охлаждения, влияющие на конечную структуру и свойства. [c.193]

Нагрев поверхности обрабатываемой детали обычно повышает ее пластичность, меняет условия трения, что приводит к ухудшению чистоты поверхности при сильном нагреве возможны структурные изменения. При чистовых работах термическое расширение инструмента и детали может оказать влияние на точность [c.66]

Влияние плотности тока на величину неровности и глубину термически измененного слоя схематически приведено на рис. 6. Удаление основной части припуска производится при режимах участка б, обеспечивающих наибольшую скорость съема металла. Окончательная чистовая обработка производится при режимах участка а, при которых получается наиболее высокое качество обрабатываемой поверхности. [c.488]

Влияние числа рабочих ходов на микротвердость поверхностного слоя при работе с охлаждением показано на рис. 16. Обрабатываемый материал сталь 40Х. Режим обработки 1= = 710 А а = 8 м/мин 5=0,2 мм/об. Повторные рабочие ходы при низких скоростях обработки способствуют увеличению глубины упрочненного слоя. Последнее можно объяснить явлениями наследственности. Возможность повышения твердости на глубине до 0,15... 0,20 мм и получения при этом мелкодисперсной структуры во многих случаях позволяет заменять специальные операции термической обработкой ЭМУ. [c.27]

На чистоту поверхности при протягивании большое влияние оказывает вязкость обрабатываемого материала, и поэтому мягкие и вязкие стали перед протягиванием должны быть подвергнуты термической обработке для получения твердости в пределах НВ 160—207. [c.143]

Теоретически характеристики статической прочности не зависят от абсолютных размеров детали, поскольку сопротивление пластической деформации и статическому разрушению подчиняется закону подобия. В приложении к реальным металлическим материалам приходится, однако, считаться с влиянием размеров на прочность, учитывая, что сопротивление хрупкому разрушению определяется более сложными закономерностями подобия и что механические свойства пластичных металлов зависят от прокали-ваемости, ликвации и тому подобных факторов, затрудняющих получение однородного в механическом и химическом отношениях металла в крупных термически обрабатываемых деталях. [c.117]

НИИ, К нормализации и к изысканию таких структур (термических обработок), при которых работа деформаций трения на контактных поверхностях уменьшается. Нормативы режимов резания дают поправочные коэффициенты для скорости К. , связанные с твердостью обрабатываемого материала (табл. 52). Эта таблица показывает, что влияние твердости стали изменяет скорость резания в отношении 1 0,6. [c.427]

При написании формулы (67) учтены выражения (54) и (55), а также по-прежнему через А обозначен комплекс [см. формулу (64)], зависящий от значений Фо и у. Функция Os(0) отображает влияние температуры на предел текучести обрабатываемого материала. При необходимости учесть влияние канавки проплавления в формулу (67) может быть введен коэффициент Рз, рассчитываемый по выражению (66). Рассмотрим, как видоизменяется формула (67) в условиях, когда металл под действием термического цикла не получит существенных деформаций и обусловленного ими наклепа. Такая ситуация может быть либо при обработке заготовок из сталей и сплавов, интенсивно разупрочняющихся при нагреве, либо при резании заготовки, получающей в процессе нагрева тепловые поля с низким градиентом температур. В обоих случаях показатель упрочнения т стремится к нулю. Тогда выражение (67) приобретает характер неопределенности типа OjO, после раскрытия которой и некоторых преобразований, имея в виду, что Pi = P2=l, получаем [c.81]

Электрохимическая обработка, обладая всеми преимуществами электроэрозионной обработки в отношении обрабатываемости любых металлов и сплавов, имеет и ряд дополнительных достоинств, к которым относится неизнашиваемость электродов, отсутствие термического влияния на структуру металла, более высокая производительность, сравнительно высокая точность и низкая шероховатость обработки. [c.160]

Подбирать режимы резания необходимо и с точки зрения стойкости абразивного инструмента. Износ шлифовального круга может происходить различным образом в зависимости от обрабатываемого материала, рода абразива и режима его работы. Ряд исследователей [87, 91 ] отмечает, что исходная твердость стали и характер термической обработки не оказывают существенного влияния на обрабатываемость ее шлифованием. Легирование стали добавками хрома, марганца, никеля незначительно ухудшает обрабатываемость, в то же время добавки вольфрама, кремния, титана и других элементов, значительно повышающих жаропрочность, резко затрудняют обработку шлифованием. Например, при шлифовании углеродистой стали [71 ] абразивная способность шлифовального круга в 20—40 раз выше, чем при обработке ж аропрочных сталей. [c.372]

Производство зубчатых колес высокого качества должно начинаться с получения правильной формы заготовки. Неточная заготовка является первым источником образования большинства погрешностей в зубчатом зацеплении, которые при последующей обработке нельзя исправить. Поэтому при разработке нового технологического процесса особое внимание необходимо уделять точности обработки поверхностей в заготовках, которые принимают в качестве базовых на операциях зубообработкн, контроля и сборки. Для получения точных зубчатых колес в технологический процесс вводят дополнительные доводочные операции для обработки посадочных отверстий, шеек и базовых торцов заготовок. Выбор метода получения заготовки (горячая штамповка, поперечно-клиновая прокатка, горячая высадка и т. п.) оказывает существенное влияние на обрабатываемость и режимы резания. Большие припуски повышают трудоемкость изготовления и снижают качество обработки. Хорошая заготовка является результатом правильного выбора конструкции, метода получения заготовки, материала и механической обработки. Транспортировка заготовок при механической и термической обработках также является важным фактором в производстве точных заготовок. [c.99]

Сварка выполняется ацетилено-кислородны Г пламенем с использованием нормальной аппаратуры. Можно применять в качестве горючего пропан-бутановую смесь (как заменитель дефицитного ацетилена). Указанный способ сварки характеризуется значительным уменьшением внутренних напряжений сохранением состава основного металла в зонах термического влияния хорошей обрабатываемостью соединения по всему сечению. Тепловой режим сварки с невысокой температурой нагрева основного металла создает благоприятные условия для равномерного распределения тепла в переходных зонах. Опытные наплавки на детали большой толщины показывают, что закалка переходных зон почти отсутствует. [c.155]

Очень сильное влияние на обрабатываемость сталей оказывают термическая обрабо гка и структура после закалки, отпуска и отжига. Наилучшей обрабатываемостью обладает перлит. Однако обрабатываемость перлита зависит от того, какую форму в нем имеет цементит. В зернистом перлите цементит имеет форму мелких шарообразных зерен, а поэтому истирающая способность стали ниже, чем при пластинчатом перлите, в котором цементит имеет форму пластинок различной толщины. Вследствие этого обрабатываемость стали ухуд-шаегся при переходе от точечного перлита к зернистому и пластинчатому. Пластинчатый перлит обеспечиваег меньшую шероховатость обработанной поверхности, и для отделочных операций эта структура предпочтительнее. Еще более низкую обрабатываемость имеют сор-битообразыый перлит, сорбит, троостит и мартенсит. На обрабатываемость оказывает также влияние размер зерна. Крупнозернистые стали на ферритной основе имеют лучшую обрабатьшаемость, чем мелкозернистые. Это особенно заметно при выполнении таких сложных операций, как глубокое сверление, нарезание резьбы, протягивание и т. п. Однако с увеличением размеров зерен растет шероховатость обработанной поверхности. [c.286]

Большое влияние на обрабатываемость жаропрочных сталей и сплавов оказывает их термическая обработка. Обрабатываемость аустенитных сталей может быть значительно улучшена отжигом и отпуском, в результате которых происходит выделение из твердого раствора и коагуляция карбидов, снижающие истинный предел проч-жюсти. В результате закалки и нормализации обрабатываемость ухудшается тем сильнее, чем выше содержание углерода, несмотря на то, что многие аустенитные стали снижают свою твердость. [c.289]

Имеется две группы алюминиевых сплавов — литейные и обрабатываемые давлением. Первые менее пластичны, чем вторые, вторые сильнее упрочняются под влиянием термической обработки. Вообще термическая обработка оказывает большое влияние на механические свойства алюминиевых сплавов. На основе алюминия созданы как высокопрочные, так и жаропрочные сплавы. О последних говорится в разделе 13 настоящего параграфа. Дюралюминий прекрасно рабогает [c.319]

Существенное влияние на прочность термически обрабатываемой стали оказывает размер сечения деталей или заготовок, подвергаемых закалке. Даже при закалке в воде при увеличении толщины сечения деталей прочность их существенно умень пшется одновременно может также уменьшаться и ударная вязкость. В табл. 5 приведены механич. св-ва основных марок С. к. у. д. в зависимости от толщины сечения после закалки и отпуска при 400—600°. Эти данные могут служить основанием при выборе С. к. у. д. для деталей различной толщины. При этом следует учитывать, что по способности принимать закалку толщина плоской детали (типа пластины или плиты) или трубы в случае двухстороннего охлаждения будет соответствовать удвоенному, а при одностороннем охлаждении (напр., при закалке емкости с наружным охлаждением) учетверенному диаметру круглой цилиндрич. детали. [c.231]

Энергия, выходящая из ЛПМ небольшими порциями с большой пиковой мощностью при высокой ЧПИ, обеспечивает высокорегулируемое и прогнозируемое удаление материала из обрабатываемого участка при образовании минимальной зоны термического влияния. Короткоимпульсное излучение ЛПМ создает заметно более низкий порог по энергии для эффективной обработки материала, чем лазеры непрерывного излучения, которые приводят к образованию экранирующей плазмы [239]. Зона удаления (обработки) материала жестко ограничивается пятном фокусировки, которое у ЛПМ меньше, чем у любого ИК-лазера. Например, пятно фокусировки пучка с дифракционной расходимостью у газового СОг-лазера в 20 раз больше, чем у ЛПМ. В твердотельных лазерах на YAG Nd из-за возникающих в нем тепловых деформаций качество пучка излучения в несколько раз ниже дифракционного предела [240]. Еще одно преимущество ЛПМ перед ИК-лазерами состоит в том, что металлы имеют меньший коэффициент отражения в диапазоне излучения ЛПМ (40-50%), чем в ИК-диапазоне (> 95%) [241]. Такие металлы, как Л1 и Си, обрабатывать с помощью СО2- и других ИК-лазеров весьма затруднительно из-за сочетания высокого отражения ИК-излучения и очень высокой удельной теплопроводности металлов. Поэтому получить расплав с помощью этих лазеров очень сложно [233, 242. Наличие в излучении ЛПМ двух длин волн в видимой области спектра (0,51 и 0,58 мкм) позволили легко обрабатывать и алюминий, и медь. Многие другие материалы также эффективно обрабатываются с помощью ЛПМ. Например, ЛПМ режет кремний в 10 раз быстрее, нежели другие лазеры, близкие по назначению [243]. Сравнение скорости резки, выполненной короткоимпульсным YAG Nd-лaзepoм [c.235]

Как известно, шероховатость или чистота поверхности при механической обработке определяется в первую очередь прочностными свойствами обрабатываемого материала. При сварке плавлением воздействие термического цикла сварки вызывает в металле структурно-химические изменения, обус-ловливаюшие неоднородность прочностных свойств сварного соединения. Так, сварные соединения, выполненные из закаленных низколегированных сталей, характеризуются двумя основными участками неоднородности в зоне термического влияния (1 — разупрочненный участок, обусловленный сварочным нагревом стали до температуры Ас 2 - участок полной перекристаллизации, нагревающийся выше температуры конца фазового а—у превращения вплоть до температуры плавления). Регламентируемый уровень прочности сварных соединений из стали 09Г2С соответствует разупрочнению участка 1 на 11—13 % и упрочнению участка 2 на 8—10 %. Для стали 16ГМЮЧ соответственно 15—17 % и 10—13 %. В отдельных случаях относительное разупрочнение свариваемых сталей может превышать 40%. [c.91]

При пайке и йварке. большинства цветных металлов с помощью пропан-бутановых смесей шов образуется лучшего качества, чем при сварке ацетиленом, а при сварке чугуна с использованием этих смесей улучшается обрабатываемость сварного шва и зоны термического влияния. Так как сжиженные газы, менее взрывоопасны в смеси с воздухом и имеют малую скорость сгорания, то их применение менее опасно по сравнению с ацетиленом и у них большая устойчивость против обратных ударов. Кроме того, нефтяные сжиженные газы не оказывают в газообразной фракции разъедающего действия на аппаратуру и шланги, не замерзают при низких температурах. При отборе газа от одного пропанового баллона возможна работа при температуре окружающего воздуха до --27° С, при отборе газа из двух баллонов, соединенных тройником, до—35° С. [c.13]

Недостатком сплава АЛ9 является сравнительно плохая обрабатываемость резанием, а также низкая жаропрочность, в связи с чем он не может быть рекомендован для работы при температуре выше 185° С. Согласно диаграмме состояния А1—81—Mg, алюминий образует твердые растворы с магнием и кремнием, растворимость которых возрастает с повышением температуры. При отпуске из закаленного состояния в структуре сплава АЛ9 обнаруживаются ультрадисперсные частицы фазы Mg28i. Такой характер образования фазы Mg281 оказывает сильное влияние на изменение механических и других свойств сплавов. Сплав АЛ9 очень восприимчив к упрочняющей термической обработке, и поэтому в промышленности применяется в двух состояниях в закаленном (Т4) и в закаленном и состаренном (Т5). [c.343]

Сравнительная сложность уравнения (67) и наличие взаимных, в ряде случаев еще недостаточно исследованных связей между некоторыми величинами, входящими в него, не позволяют пока использовать формулу (67) для непосредственного расчета сил Рг+. Вместе с тем достоинством этой формулы является то, что она учитывает не ТОЛ1КО разупрочнение материала, возникающее при нагревании заготовки плазменной дугой, но также и термические напряжения, влияющие на состояние обрабатываемого материала и оказывающие воздействие на процесс стружкообразования, а значит, и на силы В связи с этим анализ формулы (67) позволяет определить направление влияния на того или иного фактора и таким образом выяснить целесообразные пути наладки процесса ПМО в различных случаях. Из формулы (68) следует, что нагрев при ПМО необходимо проводить по-разному для различных групп металлов. Разделим условно все металлы, подвергающиеся обра- ботке с нагревом плазменной дугой, на три группы. Первая из них включает материалы, предел текучести которых ав(0) существенно снижается уже при нагреве до 200...300°С. К этой группе можно отнести стали 22К, 12Х18Н9Т и аналогичные им, а также титановый сплав ВТЗ-1. Вторая группа включает большинство углеродистых и легированных сталей, интенсивное разупрочнение которых начинается с температур порядка 300...400°С. Наконец, третью группу составляют жаропрочные материалы, предел текучести которых 08(0) незначительно меняется до температур 600...700°С. Как уже отмечалось, начало появления пластических деформаций в заготовке зависит от предела текучести обрабатываемого материала при данной температуре. Поэтому для создания временных термических напряжений в материалах третьей группы потребуются более высокие температуры нагрева, чем для материалов первой и второй групп. Жаропрочные сплавы следует обрабатывать в условиях высокотемпературного плазменного нагрева, что подтверждается работами, выполненными в Грузинском политехническом институте, ИЭС им. Е. О. Патона, ЦНИИТМАШе. Исследователи получили яаилучшие результаты при точении заготовок из жаропрочных материалов, нагретых к моменту подхода в зону резания до 700... 900°С. Для достижения столь высоких температур предварительного подогрева применяли два плазмотрона, а также нагрев осциллирующей дугой, что обеспечивало необходимое накопление теплоты в срезаемом слое металла. Значительный разогрев металла вызы- [c.82]

Наплавкой в среде углекислого газа в настоящее время восстанавливаются плоские и цилиндрические поверхности, а также поверхности отверстий. Наплавляемые валики перекрывают друг друга на Vз своей ширины, что дает более ровную поверхность наплавленного металла. Наплавку сталей с повышенным содержанием углерода или легирующих примесей необходимо производить с предварительным подогревом наплавляемой детали и с более высоким подогревом углекислого газа. В противном случае возможна закалка металла в зоне термического влияния, что приведет к возникновению микротрещин и ухудшит обрабатываемость металла режущим инструментом. При многослойной наплавке, особенно изделий малых размеров, возможны чрезмерный нагрев металла изделия (свыше 500—600°) и ухудшение процесса горения дуги и 4юрмирования наплавленного металла, а также увеличение разбрызгивания. В этом случае рекомендуется уменьшить диаметр электродной проволоки и величину тока наплавки и увеличить подачу углекислого газа. [c.210]

Материал. Состояние стали (твердость, предел прочности на растяжение, структура материала) оказывает большое влияние на прочность зубчатого колеса, обрабатываемость резанием, стойкость режущего инструмента, производительность станка, деформирование при термической обработке, параметр шероховатости поверхности. При обработке цементуемых сталей хороших результатов достигают, когда заготовки перед механической обрг боткой подвергают изотермическому отжигу. Заготовки должны иметь перлитно-ферритную структуру и твердость НВ 170.......200. Для. заготовок из углеродист .1Х сталей рименяют норма- [c.199]

Бернштейн М. л. Влияние наклепа на свойства термически обрабатываемых металлов и сплавов. Автореф. докт. дис. М.) 1962. [c.76]

Влияние перечисленных легирующих элементов на улучшение обрабатываемости резанием происходит в основном благодаря изменению свойств а и-у твердого раствора (фосфора), изменению состава, свойств и морфологии неметал-чических включений (сера, селен, теллур), образованию металлических включений, не растворимых в твердом растворе (свинец) Однако, кроме легирования, обрабатывае мость резанием существенно зависит от твердости материала, его структуры, т е от предварительной термической обработки перед резанием Так, крупнозернистая сталь луч ше обрабатывается резанием, также заметно влияет характер перлита пластинчатый обрабатывается лучше, чем зернистый [c.253]

Более универсальными и пригодными для всех теплостойких инструментальных сталей являются азотирование, низкотемпературное цианирование, нитроцементация, карбонитрация (с последующим оксидированием), выполняемые в печах или соляных ваннах после термической обработки или в качестве последней операции. Влияние их на свойства и стойкость инструментов примерно одинаково. На поверхности инструмента в результате выполнения этих обработок создается слой высокой твердости (до 70...71 HR ), износостойкости, теплостойкости, возникают полезные сжимающие напряжения и уменьшается налипание (адгезионное взаимодействие с обрабатываемым материалом). Остальные свойства инструмента определяются свойствами сердцевины. [c.103]

Если в стали присутствует одновременно несколько легирующих элементов, то, как показывают наблюдения, количественно эффект влияния элементов на прокаливаемость взаимно усиливается. Этим отчасти и объясняется, что для термически обрабатываемых изделий большой толщины, с целью обеспечения их прокаливаемости, обычно используются сложнолегированные стали. В какой степени под влиянием легирования может быть фактически повышена прокаливаемость стали можно судить по нижеследующим данным, относящимся к случаю закалки улучшаемой стали в воде нелегированная сталь с 0,40—0,45 /о С имеет критический диаметр прокаливаемости не более 14 мм. Сталь, содержащая при том же количестве углерода 1,2 /о Сг, 3,25 >/о N1 и 0,4% Мо прокаливается насквозь в изделиях диаметром до 200—250 мм. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...