Работа объемной деформации

РАБОТА ОБЪЕМНОЙ ДЕФОРМАЦИИ [c.63]

Здесь R — работа деформаций, соответствующая истинным перемещениям J pF u dx — работа объемных сил на истинных пере-< [c.213]

В качестве других возможных причин остановки развития усталостных трещин, основанных на изменении напряженного состояния при ее вершине, можно назвать следующие развитие трещины в область более низких напряжений и, в частности, в область с отрицательными второй и третьей компонентами объемного напряженного состояния увеличение момента инерции сечений при развитии в них усталостных трещин и уменьшении в связи с этим амплитуды напряжений от изгиба различие работы упругопластической деформации у вершины трещины и у исходного надреза уменьшение жесткости напряженного состояния у вершины трещины при ее развитии и др. [c.18]

Работа разрушения композиционных материалов. Работа разрушения является важной инженерной характеристикой, во многом определяющей пригодность материалов для изготовления из них деталей и конструкций. Для волокнистых композиций общая работа разрушения значительно больше суммы работ разрушения составляющих с учетом их объемных долей. Это связано с тем, что при разрушении волокнистых композиций существуют специфические механизмы рассеяния энергии, такие как вытягивание волокон из своих гнезд и связанная с этим работа разрушение связи по поверхности раздела волокно—матрица. Последний процесс также связан с затратой энергии В случае пластичных матриц, например металлических, большой вклад в работу разрушения композиций вносит работа пластической деформации G . Таким образом, общая работа разрушения композиции будет состоять из трех слагаемых [c.23]

Работа dLf.w не связана с изменением общего контурного объема рабочего тела (т. е. с общей объемной деформацией тела) и, следовательно, должна рассматриваться как особое механическое (деформационное) воздействие, которое не вписывается в рамки классической концепции механического воздействия. Поэтому работу dZ-Mo в отличие от обычной контурной работы будем именовать расходной миграционной работой тела. Эта работа совершается за счет внутренней энергии тела. [c.21]

В процессах с переменной массой рабочего тела понятие работы получает новое содержание. Не являясь системой с фиксированной постоянной массой (с фиксированным постоянным количеством частиц рабочего вещества), рабочее тело переменной массы заполняет физически фиксированную (т. е. ограниченную поверхностями внешних тел) рабочую полость с переменным или постоянным объемом и взаимодействует с внешней средой как единый физический объект. Как видно из анализа механизма миграционной деформации, при миграции теплоносителя через поверхность рабочей полости (через оболочку рабочего тела) происходит деформация сжатия или расширения элементов рабочего тела, т. е. производится миграционная работа, не обусловленная объемной деформацией тела в целом и, следовательно, совершающаяся независимо от перемещения внешних тел. [c.35]

К недостаткам метода следует отнести то, что измерение адгезии в процессе отслаивания осуществляется в неравновесных условиях, и часть работы, затрачиваемой на отслаивание пленки, расходуется не на отслаивание, а на ее объемную деформацию. [c.79]

Теория Губера возникла из теории наибольшей работы деформа-ции Бельтрами. Бельтрами просмотрел важный факт принципиального различия в поведении материалов при объемной деформация [c.119]

КУ второго типа (рис. 7,2, в)— уплотнения с линейным контактом (по линии или ножевым), имеющие малую зону контакта I < 0,5 мм). В зависимости от угла а КУ второго типа также бывают конусными или плоскими. Эти КУ работают при более высоком контактном давлении, для них характерны значительные упругие объемные деформации контактирующих деталей, менее жесткие требования к чистоте поверхности и короблениям. В последнее время все более широкое применение находят КУ, в которых одна из деталей выполнена в виде упругой тонкостенной кромки (оболочки). Для таких КУ характерны пониженные требования к погрешностям изготовления и сборки, значительно меньшая жесткость и более широкий диапазон условий эксплуатации. [c.222]

При шлифовании кругом относительная одинаковость условий работы абразивных зерен достигается в течение небольшого периода времени после правки круга. При ленточном шлифовании характер распределения нагрузки в контактной зоне примерно такой же, но эластичность ленты и контактного элемента создают демпфирующую зону, в результате чего увеличивается площадь контакта и изменяется характер эпюры напряжения (рис. 3.5). Большая объемная деформация ленты и [c.53]

Остановимся теперь на весьма важной для теорий прочности задаче о выражении удельной энергии деформации для объемного напряженного состояния, которую обозначаем через А. Как известно, удвоенная работа упругой деформации будет равна [c.59]

Таким образом, работа упругой деформации равна половине работы, которая совершается внешними поверхностными и объемными силами на перемеш,ениях из исходного состояния равновесия в конечное теорема Клапейрона). [c.61]

Формула (10) показывает нам, что работа объемных сил и внешних напряжений затрачивается на создание кинетической энергии Т и потенциальной энергии деформации это и выражает закон сохранения энергии. [c.84]

При адекватности кривых а(е) на определенных этапах нагружения образцов из стали и чугуна наблюдается различный характер изменения объема этих материалов в процессе деформирования. При этом, как известно, величина соотношения работ, затрачиваемых на объемную деформацию и на формоизменение, изменяется в процессе деформирования в соответствии с изменением коэффициента поперечной деформации, который в данном случае является показателем деформационной способности материала. [c.315]

Первый интеграл левой части, как уже было сказано, выражает удвоенную работу поверхностных сил, совершенную в процессе деформации второй интеграл выражает удвоенную работу объемных сил в правой части стоит удвоенная потенциальная упругая энергия, накопленная телом. Очевидно, что соотношение (5,62) формулирует предположение, сделанное в начале 20 гл. 111 о существовании потенциала упругих сил согласно этой гипотезе, работа поверхностных и объемных сил должна быть полностью накоплена в форме упругой потенциальной энергии. [c.133]

Работа упругой деформации. Вычисляя работу упругой деформации при объемном напряженном состоянии, воспользуемся принципом независимости и сложения действия сил и будем определять работу деформации, как сумму работ, совершаемых действием каждого из главных напряжений 01, 02 и стз. Ограничимся вычислением удельной работы упругой деформации, помня, что общая работа деформации получается умножением удельной работы на деформируемый объем. [c.32]

Отсюда запишем формулу для определения работы упругой деформации при объемном напряженном состоянии [c.32]

Чрезмерная объемная деформация гибких шлангов из-за низкого качества шлангов Не работает устройство автоматической регулировки зазора в задних тормозах [c.161]

Таким образом, подшипник скольжения будет достаточно надежно работать, когда объемные деформации во вкладыше упругие. [c.156]

Из условия неизменности объема вытекает совершенно определенное значение коэффициента Пуассона [i. Для упругой стадии работы материала объемная деформация [c.566]

В работе [81], так же как и в [82], решена задача о распространении продольно-поперечных волн в полупространстве с той лишь разницей, что в процессе нагрузки движение среды описывалось уравнениями (2.13), а в процессе разгрузки была принята характеристика жесткой разгрузки (интенсивность деформации в процессе разгрузки не зависела от времени). С помощью такой модели можно приближенно рассчитать деформирование песчаных грунтов с малой влажностью в пределах средних давлений. При этом можно считать, что объемная деформация необратима и практически не меняется в процессе разгрузки. Введение понятия о жесткой разгрузке (так же как и в случае однопараметрического нагружения границы) позволило решить в замкнутом виде задачу о распространении продольно-поперечных волн. [c.201]

Разделив полученргое выражение иа массу т однородиш-о рабочег о тела, заключенного в объеме V, получим выраже[ ие д,ля элементарной удельной работы объемной деформации [c.26]

При термодинамическом анализе более сложных систем необходимо учитывать немехаиические виды работ, а также механическую работу при деформациях других видов (помимо объемной). Так, например, вал ) машины 2 при повороте на элементарный угол с1(р (рис, 7, а) совершает механическую работу [c.28]

Условие пластичности Мизеса (см. раздел 1,Б) основано на предположении, что гидростатические напряжения не влияют на переход материала в пластическое состояние. В связи с этим при формулировке критерия энергии формоизменения энергия, связанная с изменением объема (для изотропных материалов) исключается из общей энергии деформации. Все используемые критерии разрушения не учитывают влияния гидростатических напряжений на прочность материала. Влияние объемных деформаций в анизотропных материалах исследовано в работе Ву и Джерина [19]. На основании экспериментов по кручению трубок ими сделан вывод о незначительном влиянии объемных деформаций. [c.103]

Центры кристаллизации новой фазы самопроизвольно зарождаются с заметной скоростью только при определенном значительном переохлаждении, что также связано с объемными изменениями при превращении и с необходимостью совершить работу против упругих сил и работу пластической деформации в момент образования зародыша, даже если он возникает на поверхности образца. Для возможности превращения необходимо выполнение условия ДФ > , где Е — упругая энергия и работа пластической деформации, связанная с образованием зародыша полиморфной модификации (отнесенная к грамм-атому металла) ДФ — разность свободных энергий исходной и образующейся аллотропических модификаций АФ = LATIT (L — скрытая теплота превращения АТ — переохлаждение Г, — температура равновесия фаз). Из этого условия следует, что температура переохлаждения, при которой могут возникать зародыши новой фазы, должна превышать АТ о = ETJL. [c.17]

И деформации формоизменения, который подчеркивался в самом начале настоящей книги. Многие эксперименты показали, что при высоком гидростатическом давлении тело может накапливать большое количество упругой энергии без разрушения или остаточной деформации при условии, что материал совершенно однороден. Поэтохму Губер рассматривал отдельно всестороннюю деформацию и деформацию формоизменения. Он предполагал, что имеются две различные меры прочности для случаев простого растяжения и сжатия соответственно. Пусть Wo есть работа деформации в единице объема при всесторонней (объемной) деформации, а Шо — работа формоизменения. Губер принял, что в случае сжатия мерой прочности на разрушение является максимум величины г о, а в случае растяжения максимум величины -f- w oy Генки интересовался мерой сопротивления пластическому течению. Он утверждал, что поскольку не может быть всестороннего течения, следовательно не может быть и всестороннего пластического течения ни при сжатии, ни при растяжении. Поэтому условие пластического течения должно выражаться только через деформацию формоизменения. Как уже упоминалось раньше, он соответственно моделировал единичный объем любого пластического материала сосудом, способным вмещать в себя ограниченное количество энергии формоизменения. Когда энергии вливается больше, сосуд переполняется, или материал течет. [c.120]

Динамическая теория прочности, применение которой было проиллюстрировано предшествующими примерами, впервые была установлена Рейнером и Вейсенбергом (1939 г.). Она утверждает, что материал разрушится, когда работа упругих дефор ма-ц и й, которая является обратимой частью работы напр я-ж е и и й, достигает определенного предела. Следует иметь в видл различие между работой напряжений и работой упругих деформа ций. Первая есть вся работа, совершенная напряжениями. Эта ра бота в обш,ем случае будет частично обратимой, как энергия упруги деформаций, а частично необратимой. Обратимая часть есть работ упругих деформаций, и она равна работе напряжений минус энерги диссипации. Здесь говорится, конечно, об удельной работе, т. i работе на единицу объема материала. В соответствии с различны новедением материалов при изменении объема и при изменении форм будут различными прочности при объемном расширении и н] сдвиге. Вода и любая ньютоновская жидкость будут иметь практ чески неограниченную прочность при всестороннем давлении и зп чительную прочность при всестороннем растяжении. Если следова первой аксиоме, то вся объемная работа напряжений есть рабо упругих деформаций. При сдвиге это не так. Здесь имеются два hj дельных случая гуково тело, для которого также вся работа напр жений есть обратимая работа упругих деформаций, и ньютоновск. жидкость, для которой вся работа напряжений диссипирует и я ляется необратимой. Во всяком реальном материале будут оба ви, работы, консервативная и диссипативная, и поэтому примени] только динамическая теория прочности, объясненная выше. [c.236]

Рабинович 290 Работа деформации 63 объемной деформации 63 Размерность 25, 276, 281 Разрушение 116, 224, 222, 228, 229 Разрушение гукова тела 224 кельвииова тела 229 максвелловской жидкости 228 ньютоновской жидкости 224 лри всестороннем равномерном напряжении 222 [c.379]

В работе [13] описан метод исследования механизма действия активных смазочных сред, основанный на моделировании пластического течения металла под действием одиночного микровыступа на поверхности деформирующего инструмента. Экспериментально установлено, что адсорбционн о-активные смазки в процессе деформации размягчают поверхностный слой талщиной в сотые и десятые доли микрометра. Образовавшийся пластифицированный слой металла оказывает большое влияние на объемную деформацию нижележащих слоев. При тангенциальном микро-деформировании в присутствии адсорбционно-активной смазочной среды наблюдаются одновременно два эффекта адсорбционное пластифицирование очень тонкого слоя металла и уменьшение сдвиговой деформации под влиянием пластифицированного слоя. [c.46]

Избыточные связи и местные подвижности влияют на точность и надежность функционирования механизмов, но степень их влияния различна. Избыточные связи порождают статическую неопределимость механизма, вследствие чего его сборка без объемных деформаций невозможна, Последние увеличивают напряжение в звеньях и трение во время работы механизма, и все это отрицательно сказывается на точности его функционирования. Повысить точность и надежность функ-цнокя[)овання такого механизма можно только за счет доводок и специальных регулировок при его изготовлении, следовательно, избыточные связи всегда приводят к повышению трудоемкости изготовления, [c.398]

Избыточные связи в механизме вызывают избыточные звенья si кикел1атические пары более низкого класса, чем это необходимо для работы и сборки реального механизма без объемных деформаций. [c.399]

Для течения среды при октаэдрическом касательном напряжении То= = +Ту = onst или в любой другой точке, расположенной на верхней горизонтальной ветви кривой To=/(yo). удельная дополнительная работа формоизменения (0 представляется на ломаной диаграмме напряжение—деформация (рис. 3.16), разумеется, площадью заштрихованного треугольника ГуУу12, умноженной на /з, или величиной = (3/4) при этом все соотношения, касающиеся упругой объемной деформации 8, среднего напряжения и упругой части энергии объемного расширения, не затрагиваются пластическим течением. [c.190]

В связи с противоречивостью экспериментальных результатов в некоторых работах делались попытки ввести промежуточные условия путем замены шестигранной призмы Кулона двенадцатигранной [4231 (вписанной в цилиндр Мизеса), а также путем коррекции условия Мизеса дополнительными коэффициентами [67 . Г. В. Ужик [451 ] обратил внимание на принципиальное противоречие теории Мизеса — Генки, заключающееся в отрицании возможности остаточных объемных деформаций. Однако, как показали опыты Бриджмена и других исследователей, заметные остаточные объемные деформации подавляющего большинства конструкционных материалов отмечаются лишь при очень высоких гидростатических давлениях. [c.90]

Опыты не подтверждают гипотезу о неизменности объема при пластическом деформировании. В зоне перехода от упругих деформаг ий к большим пластическим коэффициент поперечной деформации возрастает, асимптотически приближаясь к своему предельному значению = 0,5. В соответствии с изменением коэффициента поперечной деформации изменяется величина со-отношения работ, затрачиваемых на объемную деформацию и на формоизменение. Поэтому в области малых упруго-пластических деформаций коэффициент является показателем деформационной способности материала при заданном виде напряженного состояния. [c.288]

Влияние остаточных напряжений и скорости нагружени на прочность твердых тел ). Как известно, остаточные напряжения )-существуют в телах независимо от внешних воздействий (силовых и температурных) и возникают вследствие неоднородности линейных или объемных деформаций в смежных объемах материала. В соответствии-с размерами последних различают макро-, микро- и ультрамикроскопиче-ские напряжения (напряжения первого, второго и третьего рода). Первые научные исследования по остаточным напряжениям принадлежат X. Родману (1857 г.), И. А. Умнову (1871 г.) и Н. В. Калакутскому (1887 г.), которые впервые предложили метод измерения внутренних напряжений. Однако эти работы долгое время оставались незамеченными, и только с двадцатых годов нашего века было обращено серьезное внимание на изучение вопросов, связанных с внутренними напряжениями. [c.460]

Аналогичным образом можно записать в дифференциальнооператорной форме связь между напряжением и объемной деформацией и установить ее эквивалентность интегральной форме. В работах [133, 138, 147] показано, что если в соотношениях (1.9) Ра и постоянные числа, то при выполнении условий (1.10) они эквивалентны интегральному уравнению (1.1) с ядром в виде суммы экспонент. В [32] предложено использовать в (1.9) производные дробного порядка в смысле Луивилля. Обращение подобных соотношений приводит к интегральным уравнениям со слабосингулярным ядром Абеля. [c.24]

В работе Л. А. Галина, А. А. Шматковой [12] рассмотрена задача о движении жесткого штампа по границе вязкоупругой полуплоскости с учетом сил инерции. В первой части работы построена функция Грина, т. е. фактически исследовалась задача о движении сосредоточенной силы по границе вязкоупругой полуплоскости. Сосредоточенная сила, которая в дальнейшем рассматривалась как предельный случай давления, распределенного на некотором интервале, перемещалась с некоторой заданной постоянной скоростью т. Исследование проводилось только для изотропных, линейных, быстро релаксирующих материалов а также при условии, что объемная деформация чисто упруга. Предполагалось, что до момента приложения сил среда свободна от напряжений и находится в состоянии покоя. [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...