Деформация и линейная плотность тела

Деформация и линейная плотность тела [c.77]

Рассмотрение разрушения металлов как процесса, связанного с неравновесными фазовыми переходами [11], позволяет ввести обобщенные критерии разрушения, отражающие коллективные эффекты при пластической деформации и разрушении твердых тел, и самоорганизацию диссипативных структур. Из анализа разрушения с позиций синергетики следует, что сопротивление разрушению твердых тел определяется диссипативными свойствами. Показателем диссипативных свойств материала при самоподобном разрушении является фрактальная размерность, учитывающая вклад в диссипацию энергии двух основных механизмов пластической деформации и образования несплошностей. В этой связи критерии фрактальной механики разрушения являются комплексами — двух- или трехпараметрическими. В линейной и нелинейной механике разрушения, как известно, уже давно используются двухпараметрические критерии. Отличие двухпараметрических критериев фрактальной механики разрушения от критериев линейной механики заключается в том, что они определяют условия перехода разрушения на стадию самоподобного разрушения, контролируемого критической плотностью внутренней энергии и ее эволюцией в процессе роста трещины. Так как самоподобное [c.169]

Проведенный выше анализ бегущей волны деформации показывает, что при отрицательном массосодержании волны (Дте < 0) или, что то же самое, в случае волны пониженной линейной плотности (р < ро) знаки величин скоростей V волны и Vx движения частиц тела противоположны (5.19), что указывает на противоположность направлений движения волны и тела, несущего эту волну.. Другими словами, волна, двигаясь в некотором направлении, переносит массу в противоположном. Такой вывод может показаться парадоксальным, поэтому поясним его при помощи простых примеров и лабораторного макета. [c.87]

Волновые механизмы, работающие на основе использования поперечной бегущей волны на гибкой связи, сцепленной с опорой, могут выполнять те же функции, что и механизмы, использующие продольную волну. Различия здесь будут заключаться лишь в характере кинематических и динамических зависимостей, величинах параметров, силовых характеристиках, величинах к. п. д., в возможностях технической реализации. Если представить себе поперечную и продольную бегущие волны, у которых эпюры продольных деформаций е или линейной плотности рд. (см. рис. 5.7) одинаковы, и проанализировать горизонтальные движения их точек, то можно прийти к выводу, что эти волны вызовут одинаковые горизонтальные перемещения деформируемых тел, т. е. функции этих волн как движителей совпадут. [c.146]

Обычно принято различать твердые и жидкие тела, хотя с точки зрения физики это деление в известной мере условно. Твердые и капельно-жидкие тела различаются по действию, оказываемому на них внешними силами, именно по неодинаковой сопротивляемости изменению формы. Вода почти не сопротивляется изменению формы, изменение же формы куска стали требует приложения огромных усилий. Опыты Бриджмена и других исследователей показали, что объемное сжатие твердых (не пористых) и жидких тел является упругой деформацией, причем зависимость относительного изменения объема от давления очень близка к линейной [ ]. Таким образом, изменение плотности тела является упругой деформацией, определяемой средним давлением. Незначительным изменением плотности, вызываемым пластической деформацией ( разрыхлением ), можно пренебрегать. [c.28]

Выражения (5,11) и (5.12) свидетельствуют о том, что изменения длины тела (т. е. его деформация) вдоль оси х однозначно связаны с изменением его линейной (вдоль той же оси х) плотности. Если нет деформации (е . = 0), то пет и изменения линейной плотности (р,. = ро). Эти выражения являются универсальными п годятся д.пя физических тел независимо от их формы и фпзической природы. Применим их, например, к изогнутой перастя-жимой нити. Согласно (5.9) для нити = os a,,. — 1, следовательно, [c.79]

Рассмотренный нами признак того, что бегущая волна деформации не переноснт массу — пеизмеппость эпюры линейной плотности р , т. е. отсутствие воли линейной плотности,— не единственный. Другим признаком является симметричность волн линейной плотности. К такому заключению можно прийти, используя сделанные нами ранее выводы о том, что выпуклая бегущая волна переносит массу в паправленни своего движения, а вогнутая — в противоположном. Симметричные волны деформации физического тела можно рассматривать как последовательность (череду) выпуклых и вогнутых бегущих полуволн (гребней и впадин), причем объемы греб- [c.86]

Здесь Г — контур интегрирования, окружающий вершину трещины А — область внутри контура Г W = f (Jij dsij — плотность энергии деформации, связь между напряжением aij и деформацией Sij может быть нелинейной щ — внешняя нормаль к контуру Г aijrii = Tj — нагрузка на контуре Г с внешней стороны области, охватываемой Г Uj — перемещение точек на Г а — коэффициент линейного температурного расширения 5ij = 1 при i = j л 5ij = О при г Ф j — символ Кронекера Т = Т х у) — температура П — потенциальная энергия системы (которая может быть представлена через площади на диаграмме деформирования) t — толщина плоского образца I — длина трещины ось х направлена вдоль трещины. Равенство (2.4.13) можно пояснить следующим образом. Запишем вариацию (в связи с вариацией длины трещины в плоском теле) потенциальной энергии области Л, мысленно вырезанной линией Г, начинающейся в точке на нижнем и заканчивающейся на верхнем берегу трещины [c.136]

Многочисленные применения в течение более чем 30 лет метода Уоррена — Авербаха [76—78] и вариантного метода Вильсона [80, 81] привели к огромному количеству рентгеновских экспериментальных данных. Однако интерпретация уширения рентгеновских линий этими методами была недостаточно эффективной. Получаемые при этом значения среднего размера областей когерентного рассеяния О и среднего квадрата деформации (е )у д трудно связываются с микроструктурой деформированных твердых тел, например, с плотностью и параметрами распределения дислокаций и дисклинаций. Возможности метода Уоррена — Авербаха были проверены при исследовании распределения интенсивности рассеянных рентгеновских лучей цилиндрическими кристаллами, на оси которых расположена одна дислокация, в нескольких ранних работах Вилькенса [82—85]. При этом вычислялись коэффициенты Фурье кривой распределения интенсивности на дебаеграм.ме для отражений вплоть до третьего порядка. Рассмотрение в [82] проводилось в приближении линейной изотропной теории упругости для винтовой дислокации. Обработка коэффициентов Фурье по методу Уоррена — Авербаха показала, что получаемый размер блоков отличается от размера Я блоков неискаженного цилиндрического кристалла. Это обусловлено тем, что функция распределения Рп п) деформаций решетки е , которые расположены на расстоянии па в пределах области когерентности, имеет длинные хвосты , не соответствующие нормальному закону распределения. Эти хвосты функции Рп (е ) вызваны большими деформациями решетки вблизи линии дислокации. Кроме того, среднеквадратичные деформации (е ), полученные усреднением е , которое соответствует винтовым дислокациям, заметно отличаются от (е )у д, найденных методом Уоррена — Авербаха. Так, при ( а// ) >0,1 различие получается почти в 2 раза, причем (е,г)Хе у д- При л-)-О (е5-> [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...