Деформация линейная температурна

Деформация линейная температурная 530 [c.684]

Пусть во всем объеме тела, свободного от закреплений, температура изменяется на одинаковую величину Т. Это приводит к всестороннему увеличению (уменьшению) линейных размеров тела. При этом относительная величина линейной температурной деформации [c.123]

Стержень D нагревается на температуру f С. Определить усилие в стержне S для двух случаев а) с учетом деформации сжатия стержня, б) без учета деформации сжатия. Температурный коэффициент линейного расширения материала а. [c.177]

Из (3.12) следует, что величина температурных усилий тем больше, чем выше продольный модуль упругости и коэффициент линейных температурных деформаций материала. [c.179]

Здесь второй член в правой части определяет приращение упругих деформаций при изменении механических свойств от температуры а — коэффициент линейного температурного расширения бук — символ Кронекера. [c.155]

Уравнения равновесия могут быть использованы также и в задачах механики жидкости, но неограниченные относительные Перемещения, которые допускаются для жидкостей, требуют применения несколько отличного подхода, где более удобными оказываются иные соотношения. В этой книге не рассматриваются температурные эффекты, но влияние температурных напряжений можно учесть с помощью добавочного слагаемого аТ в выражении для нормальных деформаций, вызываемых обычными нагрузками, тде а — козффициент линейного температурного расширения материала. Т — повышение температуры по отношению к ненагруженному состоянию. [c.16]

Получим вариационную формулировку линейной задачи статики при совместном действии силового нагружения и нагрева. Будем считать, что предварительным решением задачи теплопроводности уже определены температуры, и температурные деформации 8т в теле известны, т. е. рассматривается несвязанная задача термоупругости. В этом случае при записи соотношений упругости следует исключить из полных деформаций Lu температурные деформации 8т, т. е. вместо (1.12) воспользоваться соотношением [c.10]

Рассмотрим термоупругие характеристики трансверсально несжимаемого ортотропного материала. В случае температурного воздействия в таком материале появляются дополнительные деформации вдоль осей ортотропии, связанные с линейным температурным расширением. Поэтому вместо соотношений упругости (2.69) следует записать [c.92]

Отметим, что в формуле (1.1) козффициенты линейного температурного расширения представляют собой средние значения в температурном интервале от О до Т, Например, линейная температурная деформация в направлении оси х [c.19]

Здесь, как и ранее, Sij, 9ij сг, e — девиаторные и шаровые части тензоров напряжений и деформаций, (e t, Т) = 1 — (би, Т) — функция пластичности Ильюшина, и — интенсивность деформации, Т) —универсальная функция нелинейной ползучести, R t) —ядро релаксации, а —осредненный коэффициент линейного температурного расширения, Т — неоднородное и нестационарное температурное поле, отсчитываемое от некоторой начальной температуры То, G (T), К Т) — модули сдвиговой и объемной деформаций. [c.65]

При описании температурных деформаций мы ограничимся известным читателю еш,е из школьного курса физики законом линейного температурного расширения. Согласно этому закону стержень длиной I при свободном расширении из-за нагревания на At удлинится на величину [c.89]

Величину а называют коэффициентом линейного температурного расширения материала. Выражая напряжения через деформации из (2.15), получаем [c.48]

Далее ( 1.5) излагается термодинамический подход к выводу соотношений между напряжениями и деформациями, содержащих температурные члены. С другой стороны, в рамках термодинамики линейных необратимых процессов дается вывод уравнения теплопроводности с членом, зависящим от деформации. Полученная система уравнений описывает так называемую связанную задачу термоупругости, в которой температурное поле и поле деформаций рассматриваются связанными между собой. [c.12]

Условия работы отопительного трубопровода и тепловой сети требуют, чтобы шов мог противостоять линейным температурным деформациям и не давать трещин. Иными словами, необходима достаточная вязкость металла. Условия работы газопровода также выдвигают такое важное требование к сварному шву, [c.121]

Разность линейной температурной деформации этих двух оболочек составила бы [c.292]

Учитывая особенности работы распределительных и дренажных систем, соединения труб должны обеспечивать простоту и легкость монтажа и демонтажа и воспринимать линейные деформации от температурных колебаний и динамических воздей- [c.131]

Серьезные затруднения при сварке алюминия и его низколегированных сплавов возникают в результате их высокой склонности к образованию горячих трещин. Значительная усадка при затвердевании алюминиевого шва, а также большой коэффициент линейного расширения способствуют возникновению высокого темпа внутренних деформаций в температурном интервале хрупкости кристаллизующегося металла. [c.418]

Температурные деформации станин и стоек можно рассчитать, если предположить, что эти деформации пропорциональны средним тешературам. Тогда линейные температурные деформации станин AL определяются выражением [c.223]

При этом каждая сторона малого элемента тела получает температурную деформацию в = 9/3 = а ДТ, где а — р/З — коэффициент линейного температурного расширения материала (см табл 1) [c.22]

Например, линейная температурная деформация в направлении оси х [c.497]

Пенопласты обладают специфическими свойствами в развитии деформаций при воздействии повышенных температур. В начальный период нагревания в пенопластах развиваются температурные деформации, определяемые температурным коэффициентом линейного расширения. При установлении температуры изотермического нагревания проявляются усадочные деформации, которые в отличие от температурных являются необратимыми. Температурные и усадочные деформации зависят от вида пенопласта и температуры нагревания. [c.70]

В задаче термоупругости определяются напряжения и деформации, возникающие вследствие неоднородного распределения темп-ры в теле. При матам, постановке этой задачи в правую часть первых трёх ур-ний (1) добавляется член — (ЗХ-)-2 а)аГ, где а—коэф. линейного температурного расширения, T(xi, Х2, J 3)—заданное поле темп-ры. Аналогичным образом строится теория электромагнито-упругости и упругости тел, подвергаемых облучению. [c.235]

МС (системы №—Si—В) выгодно отличаются по свойствам от кри-сталли-ческнх сплавов. Они имеют на порядок ниже термический коэффициент электросопротивления и в 1,5 раза больше удельное электрическое сопротивление. Сплавы парамагнитны, коррозионно-стойки, обладают линейной температурной зависимостью ЭДС и относительно высокой температурой кристаллизации. Их можно использовать не только для изготовления прецизионных резисторов, но и для тензодатчиков при измерении деформаций и микросмеш,е-ний и т. д. [c.585]

Ф,- - угол между осью основного армирования 1 и осью X (см. рис. 5.1.1, а). Равенства (5.2.2) учитьтают только температурное воздействие. Для учета влияния влажности в них следует добавить члены, аналогичные температурным, заменив в последних коэффициенты линейного температурного расширения а на соответствующие коэффициенты р, характеризующие деформацию материала под действием влаги, и приращение температуры АТ на изменение влажности АМ. [c.307]

При использовании формул (8.10.4) -(8.10.6) не существенны причины, вызвавшие деформации элементов в системе неточности изготовления стержней, изменение их температуры, ползучесть материала, физически линейные или нелинейные деформации от напряженного состояния под нагрузкой и др. Например, при определении перемещения от изменения температуры стержней используют формулу (8.10.6) при е, =а/д, ав, - оД/ / А у, = О (ще а - коэффициент линейного температурного расширения -температуца на уровне центра тяжести Д/ -разность температур на ]файних волокнах предполагается линейное изменение темпера- [c.78]

Будем считать, что на бесконечности пространство подвергнуто однородному растяжению вдоль осилгх напряжением а . Кроме того, учтем начальную деформацию стержня во в начале процесса растяжения. Эта величина имеет технологическое происхождение она существенна, например, если коэффициенты линейного температурного расширения материалов 7 и 2 различны, а началу растяжения предшествовал процесс охлаждения или нагревания составного тела. В точках (0,0,0) и (/, 0,0) упругого пространства 7 действуют две равные и противоположно направленные сосредоточенные силы Р (равные усилию в стержне), которые требуется определить из условия совместной работы только стержня 2 и пространства (рис. 88, б). [c.192]

Выше на рис. 3.128 я дал несколько сравнений. Наиболее интересным здесь фактом, если не касаться завершения исследования квантованной структуры значений в нулевой точке модулей изотропных элементов, было то, что из экспериментов при конечных деформациях этих тел (которые будут описаны в следующей главе см. часть И), я нашел, что температурная зависимость модулей при очень больших деформациях линейная, коэффициентом в которой является выражение вида (1—Т/Тт)- Модуль упругости при сдвиге при бесконечно малых деформациях также линейно зависит от температуры в этой линейной зависимости имеет место другое выражение коэффициента, а именно, (1—Т12Тп)- Это различие имеет интересный и, может быть, серьезный смысл для атомных теорий, от параметров которых при отыскании конечных деформаций на основе дислокационных моделей зависит модуль упругости при сдвиге. [c.522]

Здесь Г — контур интегрирования, окружающий вершину трещины А — область внутри контура Г W = f (Jij dsij — плотность энергии деформации, связь между напряжением aij и деформацией Sij может быть нелинейной щ — внешняя нормаль к контуру Г aijrii = Tj — нагрузка на контуре Г с внешней стороны области, охватываемой Г Uj — перемещение точек на Г а — коэффициент линейного температурного расширения 5ij = 1 при i = j л 5ij = О при г Ф j — символ Кронекера Т = Т х у) — температура П — потенциальная энергия системы (которая может быть представлена через площади на диаграмме деформирования) t — толщина плоского образца I — длина трещины ось х направлена вдоль трещины. Равенство (2.4.13) можно пояснить следующим образом. Запишем вариацию (в связи с вариацией длины трещины в плоском теле) потенциальной энергии области Л, мысленно вырезанной линией Г, начинающейся в точке на нижнем и заканчивающейся на верхнем берегу трещины [c.136]

Общим для сжимаемых и несжимаемых материалов при температурном поле Т [х, у, ) является линейная температурная деформация аТу объемная деформация ЗаТ" в точке и полное изменение объема тела Дг = ЗаТйр [3]. Это означает, что изменение объема тела определяется только свободным температурным расширением. Хотя при этом имеются температурные напряжения и вызываемые ими упругие деформации, распределение этих деформаций зависит от г. При II Ф 4,5 соответствующее изменение объема будет в Одних частях тела положительно, в других отрицательно, а в сумме изменение объема равно нулю (при отсутствии объемных и поверхностных сил). В несжимаемых телах, имеющих (х = 0,5, упругие деформации, вызванные температурными напряжениями, будут только сдвиговыми, а изменение объема в каждой точке Ьпредеяяется лишь температурным расширением. [c.69]

Д ст —между стальной стенкой и окружающим воздухом МзъавЯ. Линейные температурные деформации [c.292]

Учитывая повышенную чувствительность пластмасс к ударам, трубопроводы следует прокладывать так, чтобы они были защищены от повреждений. В опасных местах трубопроводы необходимо защищать специальными кожухами, деревянной обшивкой и др. Пластмассовые трубопроводы нельзя располагать вблизи трубопроводов, транспортирующих горячие среды, и нагретых поверхностей приборов и аппаратов. В случае необходимости расстояние между такими трубопроводами в свету должно быть не менее 50 мм, для винипластовых труб и не менее 100 мм для полиэтиленовых. При этом пластмассовый трубопровод следует располагать ниже металлического (теплоизлу-чателя). Категорически запрещается использовать пластмассовые трубопроводы в качестве опор, привязывать к ним различные тяги, канаты и веревки. При проектировании и монтаже пластмассовых трубопроводов необходимо, чтобы линейные температурные удлинения материала не приводили к чрезмерно большим напряжениям в трубах. В связи с этим недопустимо жесткое закрепление труб при прокладке через стены, перекрытия и перегородки. В этих местах трубопровод должен пропускаться в металлической гильзе. Температурные удлинения должны компенсироваться конструктивными элементами трубопровода (утками, отводами и т. д.), а также соответствующей конструкцией соединений труб. Количество специально предусматриваемых компенсаторов должно быть минимальным, так как ответвления препятствуют свободной деформации прямого участка трубопровода и образуют дополнительные опасные на-лряжения. На участках трубопровода, воспринимающих тепловые деформации и локализующих их самокомпенсацией, не должно быть сварных и других ослабленных соединений. Температурные удлинения трубопровода определяют по формуле [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...